专利名称：旋转电机的制作方法
技术领域：
本发明涉及旋转电机，涉及例如釆用在涡轮发电机等上且其定子铁心适合 用于层叠电磁钢板而成的铁心的旋转电机。
背景技术：
关于大型旋转电机的定子铁心说明现有例。如图11所示，涡轮发电机等 大型旋转电机的定子铁心，通过将钢板从钢带冲剪成扇形的分割片并将它沿圆
周方向排列多个而形成圓，同时沿轴向层叠多张而构成为圆筒形状。图8表示 分割片的一例。分割片由夹住用于插入未图示的绕组的槽3的齿部1和作为该 齿部1的外周部的铁心背部2构成。
将现有旋转电机的定子铁心的构成表示在图9和图10中。图9是从圆周 方向观察了定子铁心的剖视图，表示径向一半、靠近轴向的端的一部分。另夕卜， 图IO是从内径侧沿径向观察了定子铁心的图，与以图9的箭头A表示的方向 对应。如图10所示，通过在定子铁心4中插入I型通道间隔片8并设置间隙 而形成冷却通道5，使冷却剂在冷却通道5中的径向流通而冷却铁心及电枢绕 组6。
图12表示现有旋转电机的构造例。本例具有热交换器，表示在机内使冷 却剂循环而进行冷却的形式的旋转电机。
通常，旋转电机具备在转子铁心巻绕励^t绕组而形成的转牛7和与该转子 7以规定间隙(也称为空气隙)相对配置并在定子铁心4上巻绕电枢绕组(定 子绕组)6而形成的定子，定子铁心4将由用于插入电枢绕组6的齿部1和其 外周部的铁心背部2构成的分割片从电磁钢板冲剪，并将该分割片沿圆周方向 排列多个而做成圓后沿轴向层叠多个而大致构成。
在这种构成的;^走转电机中，由风扇23升压的冷却剂的一部分从轴向端朝 向中央向转子7以及转子7与定子的径向的空隙即空气隙流动，并在沿外径方 向在定子铁心4流通的排气区域26冷却定子铁心4及电枢绕组6,且在热交换器29除去热量后经冷却剂流通路25再次到风扇23。
另外，剩余的冷却剂从风扇23向外径方向流动并经冷却剂流通路25后， 在沿内径方向在定子铁心4流动的供气区域27冷却定子铁心4及电枢绕组6 后到空气隙，冷却定子铁心4及电枢绕组6,并在空气隙与向排气区域26流 入的冷却剂合流。
旋转电机运转时，主要发热部位是电流所通电的绕组。为了冷却该发热而 在大型旋转电机中，如上所述那样在叠层钢板间形成冷却通道，使冷却剂沿径 向流通从而冷却绕组及定子铁心。
此时，在旋转电机中，由于轴中心附近位于冷却剂流通路径的最下游，因 而冷却剂变为高温，冷却效果降低。因此，有时在轴中心附近增加轴向单位长 度的冷却通道数，增加流通的冷却剂量。
另一方面在定子铁心，因交流磁通起作用，从而产生损失并发热。尤其在 用于涡轮发电机等上的转子的磁极数为2极或4极的旋转电机中，铁心之中齿 部的磁通所通过的路径的体积较小，磁通密度变高，因而发热密度较大。在此 基础上，如上所述那样若增加轴向单位长度的冷却通道数，从局部来看，作为 磁性体的铁心的体积与其它部位相比減少，所以铁心的磁通密度增加，而且损
失也增加。换句话说，为了冷却绕组而增加通道数，则在铁心有可能损失即发 热增力口。
另外，在构成了形成有分别朝向冷却通道的外径方向和内径方向流通冷却 剂的多个通风区域的通风回路的旋转电机中，在位于通风路径的下游的通风区 域，冷却剂的温度上升。
另一方面在定子的轴向端部齿部，由从转子沿轴向入射的》兹通而在齿部的 轴向截面内产生涡流。因该涡流而带来的损失的大小，与入射的磁通密度和齿 部的截面积相关，而所产生部位为局部，有损失产生部位即齿部前端变为高温 的情况。特别是在电负荷较大的机械，因电流较大、线圈端长度较长等理由， 从线圈端的漏磁量增加且损失变大，因而也有如日本特开2006-74880号公报 所示那样在定子铁心端部设置锥形部分，或者在齿部的轴向截面设置切口等来 实施降低损失以及增强冷却之策的例子。
作为上述内容中特别是定子铁心端部的齿部产生损失的对策，在USP7057324号公报中示出了在定子铁心端部使钢板的易》兹化方向与齿部的磁 通方向一致的例子。但是，由于齿部的磁通方向与铁心背部的磁通方向正交， 因此有在铁心背部磁通不易通过，从而导致损失增加的可能性。
另外，作为降低铁心发热的例子，在日本特开2000-50539号公报中示出 了交替层叠取向性钢板和无取向性钢板的例子，在日本特开昭61-62334号公 报中示出了在定子铁心端部层叠非晶形金属板的例子。这些无论是哪一个均着 眼于层叠的钢板的磁通之容易通过以及铁损，并通过层叠多种钢板来实现发热 降低。
专利文献1:日本特开2006-74880号乂>4艮 专利文献2: USP7057324号公报 专利文献3:日本特开2000-50539号公才艮 专利文献4:日本特开昭61-62334号公报
然而，磁性体的磁化特性为非线性，磁通的容易通过程度即导磁率根据所 作用的磁通密度变化。在近年的旋转电机中，提高输出密度并做成小型化的设 计较多，作用在定子铁心的磁通密度也多数设定成近于饱和磁化的高磁通密 度。在使近于饱和磁化的磁通密度作用的场合，由于磁性体的导》兹率变得与空 气同等从而-兹阻变大，在上述的端部还存在》兹通同样地在轴向迂回，叠层方向 的磁通增加，损失增加的可能性。
发明内容
本发明是鉴于上述问题而完成的，其目的在于提供一种着眼于旋转电机的 温度，尤其改进定子绕组近旁的温度分布而实现可靠度提高的旋转电机。
为实现上述目的，本发明的旋转电机具备在转子铁心巻绕励磁绕组而形成 的转子和与该转子以规定间隙相对配置并在定子铁心上巻绕定子绕组而形成
的定子，上述定子铁心构成为从电磁钢板沖剪由用于插入上述定子绕组的齿 部分和外周部的铁心背部构成的分割片，并将该分割片沿圆周方向排列多个而 做成圓后沿轴向层叠多张，其特征在于，上述定子铁心在该定子铁心的轴向端 部和中央部层叠有径向导磁率不同的电磁钢板。
具体来讲，其特征在于上述定子铁心的轴向中央部的电磁钢板的径向导 磁率比轴向端部的电磁钢板的径向导磁率高；或者，在上述定子铁心的轴向端部层叠有多张取向性电^f兹钢板，在轴向中央部层叠有多张无取向性电石兹钢板； 进而，上述定子铁心的轴向中央部的电磁钢板的厚度比轴向端部的电磁钢板的 厚度厚。
采用本发明，由于改进了定子绕组近旁的温度分布，因而带来能够提供具 有高可靠度的旋转电机的效果。
图1是表示本发明旋转电机的第一实施方式的轴向端部附近的剖视图。 图2是表示本发明旋转电机的第二实施方式的轴向端部附近的剖视图。 图3是表示本发明第二实施方式的冷却剂流通路经的轴向端部附近的图。 图4是表示本发明旋转电机的第三实施方式的冷却剂流通路经的轴向端 部附近的图。
图5是表示本发明旋转电机的第三实施方式的轴向端部附近的剖视图。
图6是表示本发明第二实施方式的叠层铁心的部分剖视图。
图7是表示本发明第四实施方式的叠层铁心的放大部分剖视图。
图8是表示从采用在定子铁心的钢带冲剪的铁心分割片的图。
图9是表示现有旋转电机的定子铁心的轴向端部的剖视图。
图10是将现有旋转电机的冷却通道部从内径侧沿径向观察的图。
图ll是表示从采用在定子铁心的钢带沖剪分割片的图。
图12是将现有旋转电机剖开一部分而表示的立体图。
图13是表示本发明旋转电机的第五实施方式的叠层铁心的放大部分剖视图。
符号说明
l一齿部，2—气嚢，3—槽，4—铁心，5—冷却通道，6~电枢绕组，7— 转子，8—通道间隔片，10、 34—取向性电磁钢板，11、 33—无取向性电磁钢 板，23—风扇，24—空气隙，25—冷却剂流通路，26—排气区域，27—供气区 域，28—隔板，29—热交换器，30—进气口， 31—排气口， 32—绝缘漆层。
具体实施例方式
以下根据
本发明的旋转电机的实施方式。此外，至于符号，与以 往相同的部件使用相同的符号。
8[实施例1]
图1表示本发明旋转电机的第一实施方式，是从圆周方向观察了定子铁心
4的剖视图，表示径向一半、靠近轴向的端的一部分。
在该图所示的定子铁心4的轴向端部层叠有取向性电磁钢板10，在轴向 中央部层叠有无取向性电磁钢板11,如图11 (a)所示，由齿部1从各个钢带 沿与轧制方向垂直的方向冲剪的分割片构成。因此，定子铁心的圓周方向大致 相当于轧制方向，径向大致相当于与轧制方向垂直的方向。
由此，在本实施方式中，定子铁心4在该定子铁心4的轴向端部和中央部 层叠有径向导磁率不同的电磁钢板。
在本实施方式中，作为用于定子铁心4的钢板，假定在旋转电机上一般使 用的电磁钢板。众所周知， 一般来讲取向性电磁钢板IO对轧制方向的导磁率 而言比无取向性电磁钢板11优良，另一方面，在与轧制方向垂直的方向上低 于无取向性电磁钢板11的导磁率。
因此，若着眼于齿部1的发热，与使用了取向性电磁钢板10的部分的发 热相比，在使用了无取向性电磁钢板11的部分可降低定子铁心的齿部1上的 发热。
作为本实施方式的变型之一，作为齿部1上的磁通容易通过的指标，也可 以采用磁通密度为1.5T时的导磁率。 一般来讲，用于旋转电机的电磁钢板的 饱和磁化为2T左右，而其磁化特性在1.5T左右，倾斜度较大地变化。在定子 铁心4的齿部1，在径向磁通密度成为近于磁化饱和的磁通密度的场合，磁阻 增大，损失随之增加。
对此，在本发明中作为定子铁心4的齿部1上的磁通容易通过的指标，采 用1.5T时的导^兹率，关于本构成所使用的取向性电磁钢板10、无取向性电磁 钢板11的1.5T时的径向导磁率，选择材料使得无取向性电磁钢板11比取向 性电磁钢板10优良。由此，即便在以近于饱和磁化的磁通密度设计了齿部1 的最大磁通密度的旋转电机中，也可抑制齿部1的发热。
另外，即便将一般的无取向性电磁钢板11可达到1.5T左右的磁通密度的 磁化力即磁场为5000A/m时的磁通密度作为指标使用也能得到同样的效果。
此外，在本实施方式中，取向性电磁钢板10所层叠的部分为定子铁心4的轴向端部，无取向性电^兹钢板11所层叠的部分为定子铁心4的轴向中央部。
图3表示本发明第二实施方式的冷却剂的流通路经，是从圆周方向观察了 定子铁心4的剖视图，表示径向一半、轴向一半的区域。
图中箭头表示冷却剂的流通方向，为使冷却剂流通而通过风扇23升压了 的冷却剂，经转子7及空气隙24到达定子铁心4， 一边冷却电枢绕组6及定 子铁心4 一边通过冷却通道(未图示)后排气，或者经过热交换器后再次向进 气路循环。
图2是本发明的第二实施方式的定子铁心4的构成。如该图所示，在本实 施方式中，构成为在定子4失心4的轴向中央部，^吏冷却通道5间的轴向间隔比
流量增加。在适用了现有构成的场合，在使轴向单位长度的冷却通道数增加而 使冷却通道5间的轴向间隔狭窄的部分，由于^f兹性体的体积减少，因而铁心的 磁通密度增加，损失也增加。
对此，在本实施方式中，作为用于定子铁心4的钢板，假定在旋转电机上 一般使用的电磁钢板。而且，在冷却通道5间的轴向间隔比平均宽的轴向端部 层叠多张取向性电》兹钢板10，在冷却通道5间的轴向间隔比平均窄的轴向中 央部层叠多张无取向性电磁钢板11，从而如图11 (a)所示，由从各个钢带沖 剪的分割片来构成定子铁心4。
即、在定子铁心4的轴向端部将取向性电磁钢板10层叠多张而组成一组 并将它夹着冷却通道5配置三组，另一方面在轴向中央部将无耳又向性电磁钢板 11层叠多张而组成一组并将它夹着冷却通道5配置多个(在图示的状态中为 三组)，构成为此时的层叠有多个取向性电磁钢板10的轴向端部的一组轴向宽 度比层叠有多个无取向性电磁钢板11的轴向中央部的一组轴向宽度宽。
由此，在冷却通道5间的轴向间隔比平均窄的轴向中央部，径向导磁率较 高，若着眼于齿部的发热，与使用了取向性电磁钢板10的部分的发热相比， 在使用了无取向性电磁钢板11的部分可降低定子铁心4的齿部上的发热。
图6是表示在图2的箭头B从转子侧观察了定子铁心4的图。在图6中， 作为本发明的变型例之一，以非磁性材料形成了配置在层叠取向性电磁钢板10而构成的定子铁心和层叠无取向性电磁钢板11而构成的定子铁心之间的通 道间隔片8。
通过这^=羊构成，可减少入射通道间隔片8的石兹通，因损失降^U人而能够防 止过热。
在本实施方式中，虽然为了使附图筒洁而使冷却通道数为11个，冷却通 道间的轴向间隔及钢板的种类为两种，但冷却通道数可以为数十个以上，冷却 通道间的轴向间隔及钢板的种类可以为三种以上。
此外，在本实施方式中，在图2中取向性电磁钢板IO层叠有三组的部分 为定子铁心4的轴向端部，层叠有无取向性电磁钢板11的其余组部分为定子 铁心4的轴向中央部。
图4表示本发明第三实施方式的冷却剂的流通路经。是与图3同样地从圆 周方向观察的剖视图，表示径向一半、轴向一半的区域。
图示的箭头表示冷却剂的流通方向，为使冷却剂流通而通过风扇23升压 了的冷却剂，经过转子7及空气隙24后冷却位于轴向端部和中央部的排气区 域26的定子铁心4及电枢绕组6，通过冷却通道(未图示)后排气，或者经 过热交换器后再次向进气路循环。此时，由风扇23升压的冷却剂的一部分在 冷却了电枢绕组6之后经过冷却剂流通路25而冷却供气区域27的定子铁心4 及电枢绕组6，其后，在空气隙24与在转子7及空气隙24流通的冷却剂合流， 并通过排气区域26的冷却通道(未图示)后排气，或者经过热交换器后再次 向进气路循环。
图5表示本发明的第二实施方式的定子铁心的构成。在该图中，位于轴向 中央部的排气区域26b通过层叠无取向性电磁钢板11而构成，该排气区域26b 以外的排气区域26a、供气区域27a及27b通过层叠取向性电磁钢板10而构 成。这里，无取向性电磁钢板11如图11 (a)所示，由从钢带冲剪的分割片 构成。
在位于冷却剂流通路经的下游的下述的排气区域26b，冷却剂主要在通过 了下述的供气区域27a及27b后流入，所以可预料到变成高温。这里，在本实 施方式中，为了增加位于轴向中央部的排气区域26b的冷却剂流通量而使排气
ii区域26b的冷却通道间的轴向间隔比平均窄。
若更具体地说明，定子铁心4的轴向端部的排气区域26a将取向性电磁钢 板10层叠多张而组成一组并将它夹着冷却通道5配置三组，位于轴向中央部 的供气区域27a及27b将取向性电磁钢板10层叠多张而組成一组并将它夹着 冷却通道5配置二组，另一方面，轴向中央部的排气区域26b将无取向性电磁 钢板11层叠多张而组成一组并将它夹着冷却通道5配置三组而构成定子^:心 4。
而且，此时供气区域27a及27b的层叠有多个取向性电磁钢板10的轴向 端部的一组轴向宽度最宽，其次是位于轴向端部的排气区域26a的层叠有多个 取向性电磁钢板10的轴向端部的一组轴向宽度，最窄的是位于轴向中央部的 排气区域26b的层叠有多个无取向性电磁钢板11的一组轴向宽度。位于轴向 端部的排气区域26a的一组大小的轴向宽度也可以与位于轴向中央部的供气 区域27a及27b的 一组大小的轴向宽度相同。
此外，在本实施方式中，虽然26a也是排气区域，但由于可预料到位于轴 向中央部且经过了供气区域27a及27b的冷却剂和经过了转子7的冷却剂所流 通的排气区域26b的冷却剂温度较高，因此，仅在排气区域26b层叠无取向性 电》兹钢;f反11而构成。
在本实施方式中，作为定子铁心的齿部上的磁通容易通过的指标，采用 1.5T时的导磁率，关于本构成所使用的取向性电磁钢板10、无取向性电磁钢 板U的磁通密度为1.5T时的径向导磁率，选择材料使得无取向性电磁钢板11 比取向性电磁钢板优良。由此，可降低起因于因供气区域的磁性体体积减少而 引起的磁通密度增加的向轴向的磁通回流，抑制发热。
在本实施方式中，虽然为了使附图简洁而使通风区域为7个、冷却通道数 为17个，^旦通风区域可以为7个以外的任意个，冷却通道数可以为数十个以 上。
作为本实施方式的变型之一，作为齿部上的磁通容易通过的指标，也可以 代替磁通密度为1.5T时的导磁率而采用磁场为5000A/m时的导磁率。
此外，在本实施方式中，在图5中取向性电磁钢板IO层叠有三组的部分 的排气区域26a为定子铁心4的轴向端部，其余的层叠有无取向性电磁钢板11的其余排气区域26b、供气区域27a及27b为定子铁心4的轴向中央部。 [实施例4]
图7是表示本发明第四实施方式的铁心的放大图，图7表示在图1的箭头 C从转子侧观察了定子铁心的图。就铁心的构成而言，与图1同样地靠近轴向 中央层叠无取向性电磁钢板11，在轴向端部层叠取向性电磁钢板10。
在本实施方式中，靠近轴向中央层叠厚度为0.5mm的无取向性电磁钢板 33，在轴向端部层叠厚度为0.35mm的取向性电磁钢板34,施与到钢板之间的 绝缘漆层32均为相同的厚度。
在第一实施方式中所记载的使用了无取向性电磁钢板11的部分降低定子 铁心的齿部的发热，在此基础上，就钢板内的导热而言，面内方向优于叠层方 向，因而在层叠了厚度为0.5mm的无取向性电磁钢板33的靠近中央的部分使 得从齿部向铁心背部的导热良好，从而能够緩和绕组附近的温度上升。
另外，在使用具有同等的电阻率的厚度为0.5mm的电磁钢板的场合，存 在涡流损失比厚度为0.35mm的电磁钢板增加的可能性。对此，作为本实施例 的变型之一，通过使用电阻率比厚度为0.35mm的钢板高的厚度为0.5mm的 钢板，可实现涡流损失降低，同时增加铁心体积。
图13是表示本发明第五实施方式的铁心的放大图，图13表示在图2及图 5的箭头B从转子侧观察了定子铁心的图。
如图13所示，在冷却通道间的轴向间隔窄的部分或排气区域层叠厚度为 0.5mm的无取向性电磁钢板33，在冷却通道间的轴向间隔宽的部分层叠厚度 为0.35mm的取向性电磁钢板34，施与到钢板之间的绝缘漆层32均为相同的 厚度。
如第二实施方式中所记载，在冷却通道间的轴向间隔窄的部分由于磁性体 的体积减少使得齿部的磁通密度增加，在径向磁通不易通过。.在径向不易通过 的磁通回流到轴向，除了因磁通在电磁钢板内通过而产生铁损之外，在齿部的 轴向截面产生涡流损失。对此，在本实施方式中，通过在冷却通道间的轴向间 隔窄的部分层叠厚度为0.5mm的无取向性电磁钢板33而增加磁性体的体积， 抑制齿部的磁通密度增加，降低向轴向回流的磁通量。另外，由于就电磁钢板内的导热而言，面内方向优于叠层方向，因而通过
在排气区域局叠厚度为0.5mm的无取向性电磁钢板33,使得从齿部向铁心背 部的导热比层叠了 0.35mm的取向性电磁钢板34的区域良好，从而能够緩和 绕组附近的温度上升。
在使用具有同等的电阻率的厚度为0.5mm的电磁钢板的场合，存在涡流 损失比厚度为0.35mm的钢板增加的可能性。对此，作为本实施方式的变型之 一，通过使用电阻率比厚度为0.35mm的钢板高的厚度为0.5mm的钢板，可 实现涡流损失降低，同时增加铁心体积。
权利要求
1.一种旋转电机，具备在转子铁心卷绕励磁绕组而形成的转子和与该转子以规定间隙相对配置并在定子铁心上卷绕定子绕组而形成的定子，上述定子铁心构成为从电磁钢板冲剪由用于插入上述定子绕组的齿部分和外周部的铁心背部构成的分割片，并将该分割片沿圆周方向排列多个而做成圆后沿轴向层叠多张，其特征在于，上述定子铁心在该定子铁心的轴向端部和中央部层叠有径向导磁率不同的电磁钢板。
2. 根据权利要求1所述的旋转电机，其特征在于，上述定子铁心其轴向中央部的电磁钢板的径向导磁率比轴向端部的电磁 钢板的径向导磁率高。
3. 根据权利要求1所述的旋转电机，其特征在于，上述定子铁心在轴向端部层叠有多张取向性电磁钢板，在轴向中央部层叠 有多张无取向性电磁钢板。
4. 根据权利要求1至3任一项所述的旋转电机，其特征在于， 上述定子铁心的轴向中央部的电磁钢板的厚度比轴向端部的电磁钢板的厚度厚。
5. 根据权利要求1所述的旋转电机，其特征在于，上述定子铁心的轴向端部和中央部的径向导磁率，在磁通密度为1.5T时 不同。
6. 才艮据权利要求1所述的旋转电机，其特征在于，上述定子铁心的轴向端部和中央部的径向导磁率，在磁场为5000A/m时 的不同。
7. —种旋转电机，具备在转子铁心巻绕励磁绕组而形成的转子和与该转 子以规定间隙相对配置并在定子铁心上巻绕定子绕组而形成的定子，上述定子 铁心构成为:从电磁钢板冲剪由用于插入上述定子绕組的齿部分和外周部的铁 心背部构成的分割片，并将该分割片沿圓周方向排列多个而做成圆后沿轴向层 叠多张，而且，在上述定子铁心的轴向的中间部位形成有多个用于使冷却剂在径向流通的冷却通道，其特征在于，上述定子铁心在该定子铁心的轴向端部和中央部，其上述冷却通道间的轴 向间隔不同，并且在该冷却通道间的轴向间隔不同部分，所层叠的电^兹钢;f反的 种类不同。
8. 根据权利要求7所述的旋转电机，其特征在于，上述定子铁心的轴向端部的上述冷却通道间的轴向间隔比轴向中央部的 上述冷却通道间的轴向间隔窄，在上述冷却通道间的轴向间隔的宽部分和窄部 分层叠有不同种类的电,兹钢板。
9. 根据权利要求7或8所述的旋转电机，其特征在于， 上述定子铁心的轴向中央部的上述冷却通道间的轴向间隔窄的部分层叠有无取向性电》兹钢板，其余的部分层叠有取向性电磁钢板。
10. 根据权利要求7所述的旋转电机，其特征在于，分别将磁通密度为1.5T时的上述定子铁心的径向导磁率高的电磁钢板层 叠在上述冷却通道间的轴向间隔窄的部分，且将径向导磁率低的电磁钢板层叠 在上述冷却通道间的轴向间隔宽的部分而构成定子铁心。
11. 根据权利要求7所述的旋转电机，其特征在于，分别将磁场为5000A/m时的上述定子铁心的径向磁通密度高的钢板层叠 在上述冷却通道间的轴向间隔窄的部分，且将径向^ 兹通密度低的钢板层叠在上 述冷却通道间的轴向间隔宽的部分而构成定子《夹心。
12. —种旋转电机，具备在转子铁心巻绕励磁绕组而形成的转子和与该转 子以规定间隙相对配置并在定子铁心上巻绕定子绕组而形成的定子，上述定子 铁心构成为从电磁钢板冲剪由用于插入上述定子绕组的齿部分和外周部的铁 心背部构成的分割片，并将该分割片沿圆周方向排列多个而做成圆后沿轴向层 叠多张，而且，在上述定子铁心的轴向的中间部位形成有多个用于使冷却剂在 径向流通的冷却通道，在轴向具有多个使机内的冷却剂从上述冷却通道的内径 方向朝向外径方向流通的排气区域和与该排气区域相反地使机内的冷却剂从 上述冷却通道的外径方向朝向内径方向流通的进气区域，其特征在于，上述定子铁心在位于轴向中央部的排气区域和其余的排气及进气区域层 叠有不同种类的电磁钢板。
13. 根据权利要求12所述的旋转电机，其特征在于， 上述定子铁心在位于轴向中央部的排气区域层叠有无取向性电磁钢板，在其余的排气及进气区域层叠有取向性电磁钢板。
14. 根据权利要求12或13所述的旋转电机，其特征在于， 就上述定子铁心而言，位于轴向中央部的排气区域的上述冷却通道间的轴间的轴向间隔窄。
15. 根据权利要求12所述的旋转电机，其特征在于， 分别将磁通密度为1.5T时的上述定子铁心的径向导磁率低的电磁钢板层叠在上述进气区域，将径向导磁率高的电磁钢板层叠在上述排气区域而构成定 子铁心。
16. 根据权利要求12所述的旋转电机，其特征在于，分别将磁场为5000A/m时的上述定子铁心的径向磁通密度低的电磁钢板 层叠在上述进气区域，将径向磁通密度高的钢板层叠在上述排气区域而构成定 子铁心。
全文摘要
本发明所要解决的课题是提供一种改进定子绕组近旁的温度分布而实现了可靠度提高的旋转电机。为了解决上述课题，本发明的旋转电机，具备在转子铁心卷绕励磁绕组而形成的转子和与该转子以规定间隙相对配置并在定子铁心上卷绕定子绕组而形成的定子，上述定子铁心将由用于插入上述定子绕组的齿部分和外周部的铁心背部构成的分割片从电磁钢板冲剪，并将该分割片沿圆周方向排列多个而做成圆后沿轴向层叠多张而构成，其特征在于，上述定子铁心在该定子铁心的轴向端部和中央部层叠有径向导磁率不同的电磁钢板。
文档编号H02K1/12GK101588092SQ20091013921
公开日2009年11月25日 申请日期2009年4月23日 优先权日2008年4月25日
发明者三上浩幸, 中原明仁, 井出一正, 服部宪一, 高桥和彦 申请人:株式会社日立制作所