本发明涉及具备定子和配置于定子的内侧的转子的永磁铁埋入型电动机、压缩机以及制冷空调装置。
背景技术：
在永磁铁埋入型电动机中，在磁铁插入孔形成为向径向内侧突出的形状的情况下，磁铁以及磁铁插入孔的侧端部配置于转子外周面的附近。转子外周处的磁铁以及磁铁插入孔的侧端部的导磁率比磁极中心的铁芯部的导磁率低，所以由定子线圈产生的磁通难以交链。因此，定子通电时的磁通容易集中于与磁铁插入孔的侧端部邻接的转子铁芯部分。当由定子线圈产生的磁通变大了时，配置于其转子铁芯部分的附近的永磁铁的侧端部有时容易退磁。
在专利文献1的电动机中，在从转子的轴向观察时，在磁极的每一个磁极中，磁铁以及磁铁插入孔为向转子的内周侧突出的形状。磁铁的端部向前端而宽度变窄。另外，在磁铁的端部，在磁极的中心线侧的部分形成有缺口。专利文献1的电动机试图通过形成这样的缺口来减小磁铁容易退磁的部分。即，专利文献1的电动机试图通过使磁铁不易退磁，从而抑制产生磁通的偏差，进而抑制马达性能的下降。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2013-212035号公报
技术实现要素：
然而，在专利文献1所公开的电动机中，在磁铁容易退磁的部分设置有缺口。因此，在专利文献1所公开的电动机中，磁铁的尺寸变小，使从磁铁产生的磁通量下降，产生难以实现小型且高效的马达的结构这样的其它问题。
本发明是鉴于上述问题而完成的，其目的在于得到能够在避免永磁铁的磁通量的下降的同时实现高效率的永磁铁埋入型电动机。
为了解决上述课题，达到目的，本发明的永磁铁埋入型电动机具备：环状的定子；环状的转子铁芯，配置于定子的内侧，具有在定子的周向上排列的多个磁铁插入孔，多个磁铁插入孔各自的剖面形状为向定子的中心突出的形状，多个磁铁插入孔分别在定子的径向上的外侧面具有一对凹部，多个磁铁插入孔各自的一对凹部分别配置于外侧面的一个端部以及另一个端部，一个端部以及另一个端部在定子的周向上排列；以及多个永磁铁，分别插入于多个磁铁插入孔。另外本发明的永磁铁埋入型电动机的一对凹部各自的深度为定子的径向上的多个永磁铁各自的厚度的10％至40％。
本发明的永磁铁埋入型电动机起到能够在避免永磁铁的磁通量的下降的同时实现高效率这样的效果。
附图说明
图1是示出本发明的实施方式1的永磁铁埋入型电动机的与旋转中心线正交的剖面的图。
图2是将图1所示的转子进行放大而示出的图。
图3是将图2所示的永磁铁和磁铁插入孔进行放大而示出的图。
图4是示出永磁铁未被插入到图3所示的磁铁插入孔的状态的图。
图5是说明图4所示的磁铁插入孔的各部分的尺寸的图。
图6是示出在磁铁插入孔处不具有凹部的第1转子铁芯的图。
图7是用于说明本发明的实施方式1的永磁铁埋入型电动机的一个优点的图。
图8是用于说明本发明的实施方式1的永磁铁埋入型电动机的另一个优点的图。
图9是示出磁铁插入孔的凹部以不适当的样式形成的第2转子铁芯的图。
图10是示出接通退磁电流前的感应电压与d/t比的关系的图。
图11是示出接通退磁电流后的感应电压与d/t比的关系的图。
图12是示出图1所示的转子的变形例的图。
图13是本发明的实施方式2的压缩机的纵剖视图。
图14是示出本发明的实施方式3的制冷空调装置的图。
(附图标记说明)
1：永磁铁埋入型电动机；3：定子；5：转子；5－1：转子；5a：转子外周面；7：齿部；7a：齿顶部；9：槽部；11：转子铁芯；11a：侧端薄型部；13：轴；15：间隙；17：定子铁芯；19：永磁铁；21：磁铁插入孔；33：铆接部；35：风孔；37：铆钉孔；39：外侧铁芯部；43：内侧面；43a：第2圆弧面；45：外侧面；47：前端侧面；49：平直面；53：孔内侧面；53a：第2圆弧面；55：孔外侧面；55a：第1圆弧面；57：孔前端侧面；59：平直面；61：凹部；61a：间隙；61b：底部；260：旋转压缩机；261：密闭容器；262：压缩元件；263：气缸；264：旋转轴；265：活塞；266：上部框架；267：下部框架；268：消声器；269：玻璃端子；270：储液器；271：吸入管；272：排出管；380：制冷空调装置；381：冷凝器；382：蒸发器；383：膨胀装置。
具体实施方式
以下，根据附图，详细地说明本发明的实施方式的永磁铁埋入型电动机、压缩机以及制冷空调装置。此外，本发明并不被该实施方式限定。
实施方式1.
图1是示出本发明的实施方式1的永磁铁埋入型电动机的与旋转中心线正交的剖面的图。图2是将图1所示的转子进行放大而示出的图。图3是将图2所示的永磁铁和磁铁插入孔进行放大而示出的图。图4是示出永磁铁未插入到图3所示的磁铁插入孔的状态的图。
永磁铁埋入型电动机1具备定子3以及能够旋转地设置于该定子3的内侧的转子5。
定子3具备环状的定子铁芯17以及在定子铁芯17的内侧在周向上等间隔地排列的多个齿部7。
多个齿部7分别从定子铁芯17向旋转中心线cl突出，形成为放射状。在定子3，在相邻的齿部7之间的区域形成有对应的槽部9。
多个齿部7的每一个齿部7隔着对应的槽部9而与其它齿部7相邻。多个齿部7和多个槽部9被配置成在周向上交替地且等间隔地排列。
省略图示的公知的定子绕组以公知的样式分别缠绕于多个齿部7。
转子5具有转子铁芯11和轴13。
轴13通过烧嵌配合(shrinkfitting)、冷装配合(coolingfitting)或者压入而与转子铁芯11的轴心部连结，将旋转能量传递给转子铁芯11。
在转子铁芯11的外周面与定子3的内周面之间确保有间隙15。
在这样的结构中，转子5在隔着间隙15的定子3的内侧以旋转中心线cl为中心旋转自如地被保持。通过将与指令转速同步的频率的电流接通到定子3，从而产生旋转磁场。转子5由于该旋转磁场而旋转。定子3与转子5之间的间隙15的尺寸为0.3mm至1.0mm。
接下来，详细地说明定子3和转子5的结构。
定子铁芯17是将每一张厚度为0.1mm至0.7mm左右的电磁钢板冲裁成预定的形状，一边利用铆接部连接预定张数的电磁钢板一边进行层叠而构成的。在此，使用板厚为0.35mm的电磁钢板。
齿部7的大部分从径向外侧至径向内侧为止具有大致相等的周向的宽度，但在作为齿部7的径向最内侧的前端部形成有齿顶部7a。
齿顶部7a形成为其两侧部在周向上扩展的伞状。
构成产生旋转磁场的线圈的定子绕组卷绕于齿部7。在图1至图4中，省略了线圈和定子绕组的图示。
线圈是将磁铁线隔着绝缘体直接卷绕于齿部7而形成的。将该绕组方式称为集中绕组。线圈被接线为3相y接线。线圈的匝数和线材直径根据所要求的特性、电压规格以及槽的剖面面积确定。所要求的特性为转速以及转矩。
在此，为了易于进行绕线，将分割齿展开成带状，在各磁极的齿部7将线材直径为φ1.0mm左右的磁铁线卷绕80匝左右，在绕线后，将分割齿弄成环状，进行焊接而构成定子3。
在定子3的中心附近配置有能够旋转地被保持的轴13。而且，转子铁芯11嵌合于轴13。
转子铁芯11与定子铁芯17同样地，是将厚度为0.1mm至0.7mm左右的电磁钢板冲裁成预定的形状，一边利用铆接部连接预定张数的电磁钢板一边进行层叠而构成的。在此，使用板厚为0.35mm的电磁钢板。
转子5为磁铁埋入型，在转子铁芯11的内部设置有交替磁化成n极与s极的多个永磁铁19。在实施方式1中永磁铁19的数量为6个。
当在以转子5的旋转中心线cl为垂线的剖面中观察时，多个永磁铁19分别弯曲成圆弧状。多个永磁铁19各自的圆弧形状的凸部侧配置于转子5的中心侧。另外，多个永磁铁19分别弯曲成相对于对应的磁极中心线mc成为线对称。
更详细地进行说明。与多个永磁铁19对应的数量的磁铁插入孔21形成于转子铁芯11。在多个磁铁插入孔21处分别插入有对应的永磁铁19。针对每一个磁铁插入孔21插入一个永磁铁19。
此外，转子5的磁极数只要为2极以上，则多少极都可以，但在实施方式1中，例示出6极的情况。在此，使用铁氧体(ferrite)磁铁作为永磁铁19。永磁铁19构成为将铁氧体磁铁的内周面与外周面形成为一定的同心圆弧状，将厚度t均匀地维持为6mm左右。
永磁铁19的厚度t意味着从磁铁插入孔21的径向外侧面即孔外侧面55至磁铁插入孔21的径向内侧面即孔内侧面53为止的厚度中的最厚的部位处的磁铁厚度。
如图3所示，使用施加有以同心圆弧的中心为基准的圆弧状的取向磁场md的磁铁作为永磁铁19。此外，磁铁的种类例如可以使用以钕、铁、硼为主要成分的稀土类磁铁。
磁铁插入孔21的剖面形状是与永磁铁19的形状相同的形状。即磁铁插入孔21的周向上的长度比径向的长度长，磁铁插入孔21的剖面形状为向定子3的中心突出的形状。
在磁极中心线mc上设置有铆接部33，由此，固定转子5中的磁铁插入孔21的径向外侧的铁芯部分的层叠，抑制制造时的变形。
在转子铁芯11，在磁铁插入孔21的径向内侧设置有在周向上交替地以等间隔排列的多个风孔35和多个铆钉孔37。
铆接部33还设置于对应的铆钉孔37与对应的一对磁铁插入孔21之间。
接下来，详细地说明永磁铁19以及磁铁插入孔21。
当在以转子5的旋转中心线cl为垂线的剖面中观察时，多个永磁铁19以及磁铁插入孔21分别形成为相对于对应的磁极中心线mc线对称。
当在以转子5的旋转中心线cl为垂线的剖面中观察时，多个永磁铁19分别具有内侧面43、外侧面45以及一对前端侧面47。此外，当在以旋转中心线cl为垂线的面中观察时，内侧面43以及外侧面45中的外侧以及内侧是通过相对的比较来表示径向的内侧以及外侧中的哪一侧。
当在以转子5的旋转中心线cl为垂线的剖面中观察时，作为孔的轮廓，多个磁铁插入孔21分别具有孔内侧面53、孔外侧面55以及一对孔前端侧面57。此外，当在以旋转中心线cl为垂线的面中观察时，孔内侧面53以及孔外侧面55中的外侧以及内侧也是另外通过相对的比较来表示径向的内侧以及外侧中的哪一侧。
永磁铁19的外侧面45的大部分包括基于第1圆弧半径的第1圆弧面。
同样地，磁铁插入孔21的孔外侧面55的大部分包括基于第1圆弧半径的第1圆弧面55a。在转子铁芯11的转子外周面5a与第1圆弧面55a之间形成有外侧铁芯部39。
另一方面，永磁铁19的内侧面43包括基于比第1圆弧半径大的第2圆弧半径的第2圆弧面43a和平直面49。
同样地，磁铁插入孔21的孔内侧面53包括基于第2圆弧半径的第2圆弧面53a以及平直面59。
此外，磁铁插入孔21和永磁铁19处于永磁铁19被插入到磁铁插入孔21内的关系。因此，极为严格说的话，与磁铁插入孔21有关的第1圆弧半径以及第2圆弧半径和与永磁铁19有关的第1圆弧半径以及第2圆弧半径并不相同，但永磁铁19处于被嵌入于磁铁插入孔21的关系，为了使说明易于理解，在永磁铁侧和磁铁插入孔21侧使用共同的术语。
第1圆弧半径和第2圆弧半径具有共同的半径中心，该共同的半径中心处于比永磁铁19以及磁铁插入孔21更靠径向外侧的位置，且处于对应的磁极中心线mc上。
换言之，内侧面43和外侧面45构成为同心圆状，第1圆弧面的中心和第2圆弧面的中心与永磁铁19的取向中心、即取向焦点一致。同样地，孔内侧面53和孔外侧面55构成为同心圆状，第1圆弧面的中心和第2圆弧面的中心与永磁铁19的取向焦点一致。图3中的附图标记md的箭头示意地表示取向的方向。
此外，与磁铁插入孔21以及永磁铁19有关的圆弧形状为磁铁插入孔21以及永磁铁19的形状的一个例子。实施方式1的永磁铁埋入型电动机1并不限定于使用具有这样的大致圆弧状的磁铁插入孔21以及永磁铁19的转子，还广泛地包括具有形成为向转子的中心突出的形状的磁铁插入孔21以及永磁铁19的转子。
当在以转子5的旋转中心线cl为垂线的剖面中观察时，平直面49以及平直面59在与磁极中心线mc正交的方向上延伸。
另外，一对前端侧面47分别将内侧面43以及外侧面45的对应的端部彼此进行连结。一对孔前端侧面57分别将孔内侧面53以及孔外侧面55的对应的端部彼此进行连结。
磁铁插入孔21的孔外侧面55包括占据孔外侧面55的大部分的第1圆弧面55a以及一对凹部61。
一对凹部61中的一方的凹部61位于孔外侧面55的第1圆弧面55a的一端侧。一对凹部61中的另一方的凹部61位于孔外侧面55的第1圆弧面55a的另一端侧。在图示例中，一对凹部61分别配置于孔前端侧面57与孔外侧面55之间。
一对凹部61分别向外侧铁芯部39的周向中央部、即磁极中心线mc而延伸。一对凹部61的底部61b分别形成为圆弧状。
图5是说明图4所示的磁铁插入孔的各部分的尺寸的图。在永磁铁19被插入到磁铁插入孔21的状态下，磁铁插入孔21的凹部61与永磁铁19的外侧面45大幅远离。在各个凹部61与外侧面45之间产生作为非磁性区域的间隙61a。间隙61a是被凹部61的内周面和外侧面45包围的空间。
凹部61的深度d比永磁铁19的厚度t小。例如在永磁铁19的厚度t为6mm的情况下，凹部61的深度d为1mm。d/t相当于16.7％。
当在永磁铁19被插入到磁铁插入孔21的状态下在凹部61的对面存在永磁铁19的外侧面45的情况下，凹部61的深度d意味着从凹部61的底部61b至永磁铁19的外侧面45为止的距离。
此外，当在永磁铁19的端部有缺口或者倒角的情况下，凹部61的深度d意味着除了它们之外的部位处的从凹部61的底部61b至永磁铁19的外侧面为止的距离。
另外，在通过使用比图示例的永磁铁19短的永磁铁而在凹部61的对面不存在磁铁的外侧面的情况下，凹部61的深度d意味着从使磁铁的外侧面延长至凹部61的对面所形成的假想面至凹部61的底部61b为止的距离。
此外，当在永磁铁19的端部有缺口或者倒角的情况下，永磁铁19的厚度t为除了它们之外的部位处的厚度。
磁铁插入孔21的孔前端侧面57配置于转子外周面5a的附近。磁铁插入孔21的孔前端侧面57与转子外周面5a之间存在均匀的厚度的侧端薄型部11a。这些侧端薄型部11a分别成为邻接的磁极间的短路磁通的路径，所以优选尽可能薄。在此，作为能够冲压的最小宽度，设定为电磁钢板的板厚程度0.35mm。
接下来，参照图6所示的第1转子铁芯和图9所示的第2转子铁芯，说明实施方式1的永磁铁埋入型电动机1的作用。
图6是示出在磁铁插入孔处不具有凹部的第1转子铁芯的图，是与图2对应的图。图7是用于说明本发明的实施方式1的永磁铁埋入型电动机的一个优点的图。图8是用于说明本发明的实施方式1的永磁铁埋入型电动机的另一个优点的图。图9是示出磁铁插入孔的凹部以不适当的样式形成的第2转子铁芯的图，是与图2对应的图。
在图6所示的第1转子铁芯中，在磁铁插入孔的孔外侧面的端部未设置凹部。在该情况下，在具有向转子的中心突出的形状的永磁铁插入孔的转子中，特别是孔外侧面与孔前端侧面的边界部靠近磁铁。因此，从磁铁表面产生的磁通m1在磁铁侧面容易短路。在图6的例子中，从永磁铁的径向外侧面产生的磁通m1与永磁铁的前端侧面短路。
相对于此，在实施方式1中，如图7所示设置有凹部61。由此，在孔外侧面55与孔前端侧面57的边界部形成间隙61a。而且，如图7所示，从磁铁表面产生的磁通m2不易与磁铁侧面短路。即从永磁铁19的外侧面45产生的磁通m2不易与永磁铁19的前端侧面短路。因而，能够使与图1所示的定子3交链的有效磁通量增加。
然而，另一方面，在如图9所示的第2转子铁芯那样凹部过深的情况下，用于从转子产生磁通m3的开口宽度w变窄，向定子的交链磁通量下降。开口宽度w相当于从一对凹部61中的一方的凹部61的底部61b至另一方的凹部61的底部61b为止的距离。即在第2转子铁芯中，凹部61妨碍从转子到达定子的磁通m3，产生感应电压下降这样的不好的问题。关于此，参照图10进行说明。
图10是示出接通退磁电流前的感应电压与d/t比的关系的图。在图10中，示出使d/t变化的情况下的对转子接通退磁相位的电流之前的感应电压特性的曲线。横轴为d/t。纵轴为接通退磁电流前的感应电压。图10的感应电压以没有凹部的d/t为0％的情况下的感应电压为基准100％。
感应电压为转子旋转时的由从转子交链到定子的磁通产生的电压，能够根据感应电压的大小来评价与定子交链的有效磁通量。
如图10所示，可知在凹部深、例如d/t超过40％的情况下，凹部妨碍从转子到达定子的磁通，感应电压大幅下降。
另一方面，在实施方式1中，通过将d/t设为10％至40％，与未设置凹部的情况、即d/t＝0％的情况相比，能够抑制永磁铁19的端部的漏磁通，能够增大感应电压。
另外，返回到图6，在如第1转子铁芯那样未设置凹部的情况下，在具有向转子的中心突出的形状的磁铁插入孔的转子中，靠近转子外周的磁铁以及磁铁插入孔各自的端部的导磁率比磁极中心的铁芯部的导磁率低。靠近转子外周的端部是指与实施方式1的前端侧面47或者孔前端侧面57相当的部分。
因此，由定子线圈产生的磁通m4难以交链。因此，定子通电时的磁通容易集中于磁铁插入孔的靠近转子外周的端部与转子外周之间的铁芯部分。当由定子线圈产生的磁通m4变大了时，配置于该铁芯部分的永磁铁的端部容易退磁。永磁铁的端部是指与实施方式1的前端侧面47相当的部分。
相对于此，在实施方式1中，如图8所示设置有凹部61。由此，在孔外侧面55与孔前端侧面57的边界部形成间隙61a。因此，如图8所示，能够构成为由定子线圈产生的磁通m5难以与永磁铁19的端部交链，不易退磁。关于此，参照图11进行说明。
图11是示出接通退磁电流后的感应电压与d/t比的关系的图。在图11中，示出使d/t变化的情况下的对转子接通退磁相位的电流之后的感应电压特性的曲线。横轴为d/t。纵轴为接通退磁电流后的感应电压。图11的感应电压以没有凹部的d/t为0％的情况下的感应电压为基准100％。
从图11可知，相对于没有凹部、即d/t＝0％的情况，在设置有凹部的情况下，退磁量小，感应电压大。
另一方面，在凹部深、例如d/t大于40％的情况下，与图10同样地，凹部妨碍从转子到达定子的磁通，所以感应电压下降。
由此，d/t的优选的范围为10％至40％。即在实施方式1中，通过将d/t设为10％至40％，在接通退磁电流的通电前以及接通退磁电流后这两方，能够相对于没有凹部的情况提高感应电压，能够提高效率以及可靠性。
而且，通过如上所述提高感应电压，能够减小产生相同转矩的情况下的马达电流，作为结果，能够降低在马达的线圈中产生的铜损、在逆变器中产生的通电损耗，能够构成高效的马达以及压缩机。
另外，即使与感应电压提高的量相应地减小马达所使用的磁铁量以及马达体积，也能够按照与以往同等的输出进行设计，所以能够构成小型的马达。
进而，能够构成为退磁特性提高，从而即使将比以往大的电流接通到马达也不会退磁。因此，能够提高如后所述的压缩机的可靠性，并且能够实现运转范围的扩大。特别是对顽磁力低的铁氧体磁铁和在高温化使用的稀土类磁铁是有效的。此外，稀土类磁铁具有在高温化顽磁力下降的特性。
此外，在实施方式1中说明了使用了圆弧形状的磁铁插入孔21以及永磁铁19的例子，但也可以使用直线形状的磁铁插入孔以及永磁铁。图12是示出图1所示的转子的变形例的图。图12所示的转子5－1具有直线形状的磁铁插入孔21以及永磁铁19。
两个永磁铁19插入到形成为v字状的1个磁铁插入孔21。由两个永磁铁19构成1个磁极。
具体而言，多个磁铁插入孔21分别形成为从旋转中心线cl向转子外周面5a侧以v字型张开。即多个磁铁插入孔21分别为向转子5－1的中心突出的形状。多个磁铁插入孔21分别设置于同一圆周上。
平板状的永磁铁19埋入于磁铁插入孔21。一对为1组的永磁铁19埋入于1个磁铁插入孔21，由1组永磁铁19构成1个磁极。
在磁铁插入孔21的孔外侧面形成一对凹部61。一对凹部61中的一方的凹部61位于孔外侧面的一端侧。一对凹部61中的另一方的凹部61位于孔外侧面的另一端侧。
一对凹部61分别向磁极中心线mc延伸。一对凹部61的底部61b分别形成为圆弧状。在凹部61与永磁铁19的外侧面之间产生作为非磁性区域的间隙61a。间隙61a为被凹部61的内周面和永磁铁19的外侧面包围的空间。
如以上说明的那样，实施方式1的永磁铁埋入型电动机1具备环状的定子以及配置于定子的内侧的环状的转子铁芯，转子铁芯具有在定子的周向上排列的多个磁铁插入孔，多个磁铁插入孔各自的剖面形状为向定子的中心突出的形状，多个磁铁插入孔分别在定子的径向上的外侧面具有一对凹部，多个磁铁插入孔各自的一对凹部分别配置于外侧面的一个端部以及另一个端部，一个端部以及另一个端部在定子的周向上排列。另外，永磁铁埋入型电动机1具备分别插入到多个磁铁插入孔的多个永磁铁，一对凹部各自的深度为定子的径向上的多个永磁铁各自的厚度的10％至40％。由于该结构，因此能够得到在避免永磁铁19的磁通量的下降的同时难以退磁的高效的永磁铁埋入型电动机1。
实施方式2.
接下来，说明内置有实施方式1的永磁铁埋入型电动机1的压缩机。
图13是本发明的实施方式2的压缩机的纵剖视图。图13的压缩机是内置有实施方式1的永磁铁埋入型电动机的旋转压缩机260。
旋转压缩机260在密闭容器261内作为电动元件而具备实施方式1的永磁铁埋入型电动机1，还具备压缩元件262。虽然未图示，但在密闭容器261的底部存留有对压缩元件262的各滑动部进行润滑的冷冻机油。
压缩元件262作为主要的元件包括：气缸263，设置成上下层叠状态；旋转轴264，是利用永磁铁埋入型电动机1而旋转的轴13；活塞265，嵌插于旋转轴264；未图示的叶片(vane)，将气缸263内分为吸入侧和压缩侧；上下一对上部框架266以及下部框架267，旋转轴264旋转自如地嵌插于该上下一对上部框架266以及下部框架267，闭塞气缸263的轴向端面；以及消声器268，分别安装于上部框架266以及下部框架267。
永磁铁埋入型电动机1的定子3通过烧嵌配合、冷装配合或者焊接直接安装于密闭容器261并被保持。电力从固定于密闭容器261的玻璃端子269供给到定子3的线圈。
转子5在定子3的内径侧隔着间隙15而配置，经由转子5的中心部的旋转轴264而由压缩元件262的轴承部以旋转自如的状态被保持。轴承部相当于上部框架266以及下部框架267。
接下来，说明旋转压缩机260的动作。
从储液器270供给的制冷剂气体从固定于密闭容器261的吸入管271被吸入到气缸263内。
永磁铁埋入型电动机1由于逆变器的通电而旋转，从而与旋转轴264嵌合的活塞265在气缸263内旋转。由此，在气缸263内进行制冷剂的压缩。
制冷剂在经由消声器之后，在密闭容器261内上升。此时，在被压缩的制冷剂中混入有冷冻机油。
在该制冷剂与冷冻机油的混合物通过设置于转子铁芯的风孔时，促进制冷剂与冷冻机油的分离，能够防止冷冻机油流入到排出管272。这样，被压缩的制冷剂通过设置于密闭容器261的排出管272而供给到制冷循环的高压侧。
此外，作为旋转压缩机260的制冷剂，使用以往以来存在的hfc氢氟烃系列制冷剂即r410a以及r407c或者氢氯氟烃系列制冷剂即r22。但是，还能够应用低全球变暖系数(以下“低gwp”)的制冷剂以及除了低gwp的制冷剂以外的制冷剂。从防止全球变暖的观点，最好为低gwp的制冷剂。作为低gwp的制冷剂的代表例，有以下的(1)至(3)所示的制冷剂。
(1)是作为在组成中具有碳的双键的卤化烃的一个例子的hfo－1234yf(cf3cf＝ch2)。hfo是hydro－fluoro－olefin的简称，olefin为具有一个双键的不饱和烃。此外hfo－1234yf的gwp为4。
(2)是作为在组成中具有碳的双键的烃的一个例子的r1270丙烯。此外gwp为3，比hfo－1234yf小，但可燃性比hfo－1234yf大。
(3)是作为包含在组成中具有碳的双键的卤化烃和在组成中具有碳的双键的烃中的任意烃的混合物的一个例子的hfo－1234yf与r32的混合物。hfo－1234yf为低压制冷剂，所以压损变大，制冷循环、特别是蒸发器中的性能容易下降。因此与比hfo－1234yf高的高压制冷剂即r32或者r41的混合物在实用上是优选的。
此外实施方式2的压缩机不限定于旋转压缩机，也可以为除了旋转压缩机以外的压缩机，例如涡旋压缩机或者密闭型压缩机。
在如上那样构成的旋转压缩机260中，通过使用上述永磁铁埋入型电动机1，从而也能够得到与上述实施方式1同样的效果。
实施方式3.
图14是本发明的实施方式3的制冷空调装置的结构图。在实施方式3中，说明搭载有实施方式2的旋转压缩机260的制冷空调装置380。
制冷空调装置380作为主要的元件包括：旋转压缩机260；冷凝器381，将被压缩的高温高压的制冷剂气体的热与空气进行热交换而冷凝，使得成为液体制冷剂；膨胀装置383，使液体制冷剂膨胀而成为低温低压的液体制冷剂；以及蒸发器382，从低温低压的液体制冷剂吸热使得成为低温低压的气体制冷剂。
旋转压缩机260、冷凝器381、蒸发器382以及膨胀装置383分别由制冷剂配管连接，构成制冷回路。通过使用旋转压缩机260，能够提供高效率且高输出的制冷空调装置380。
此外，在制冷空调装置380的制冷回路中，至少包括冷凝器381、蒸发器382以及膨胀装置383，除此以外的构成元件的结构并不特别限定。
以上的实施方式所示的结构是表示本发明的内容的一个例子的，既能够与其它公知的技术进行组合，还能够在不脱离本发明的要旨的范围对结构的一部分进行省略、变更。