专利名称:两态开关型电源电路的制作方法
本发明涉及一种开关型电源电路。该电路含有可控的串接于变压器初级绕组的第一个开关，这样构成的串联电路连接到直流输入电压的两端，在工作状态该变压器第一个次级绕组提供第一直流输出电压，第二个次级绕组提供第二直流输出电压;该电路还包含第二个开关，用以使电源电路转入备用状态(Stand-by state)，在此状态下，第一输出电压值比工作状态时低很多;第三个开关由第二个开关控制，并接到第二个次级绕组上，以维持第二输出电压在备用态时与工作状态时有基本相同的数值;此外，该电路还包含一个比较级，用以比较输出电压与参考电压，从而产生一个控制信号加到第一个开关上，以控制周期性产生的激励脉冲的宽度。
这种类型的电源电路已由德国专利申请3，223，756公开。在这个已公开并打算用于电视接收机的电路中，由变压器次级绕组激励的第一输出电压和其它输出电压在备用状态时比工作状态时具有较低的数值，因而功耗比较小，另一方面，连到遥控装置的第二组输出电压大致有相同的数值。在备用状态期间第一个开关通常继续工作，但每一次导通的时间较工作状态期间导通时间更短。然而，在高频，即25至30千赫兹范围内，这种继续的工作包含了相当大的功率损耗。
本发明的目的在于提供一种具有比已公开电路损耗更低的上述类型电源电路。为此目的发明的电源电路，其特征在于把一个确定脉冲宽度的元件连接到第二个次级绕组和比较级上，以便在备用状态期间维持一个振荡模，使第一个开关连续导通多次，随后在控制信号作用下在一个指定时间内断开，该振荡频率比加到第一个开关的激励脉冲重复频率低很多倍。
按照这种振荡的模式，第一个开关每次导通仅在很短的持续时间便可在变压器内建立起能量，随后使开关断开。由于这是一个低频过程，例如，大约100到200赫兹，在变压器和开关中的主要损耗和其他损耗都相当低。
本电路有利的特征在于在这个电路中把第二个开关连接到确定脉宽的元件上，以控制包含有一个时间常数网络的上述元件。因而，第二个开关既控制第三个开关又控制确定脉宽的元件。
按照本发明的电路最好的特征是在于比较级受第二个开关控制，以便在备用状态期间第二组输出电压与参考电压进行比较，并由时间常数网络确定的时间内产生一个控制信号，该控制信号适应于第一组输出电压达到指定值后令其第一个开关断开，这种措施保证了控制电路在所有情况下仍然起作用。
参考附图的实施例将进一步详细叙述本发明。
图1是根据本发明的电源电路的一种基本电路图。
图2画出了电路内产生的波形。
图1中的自激式电源电路包含一只npn功率开关管Tr1，它的集电极连接到变压器T的初级绕组L1，而发射极接地。绕组L1的另一端连接到一个未经稳定的电源VB的正干线上，VB的负干线也接地，例如，它是一个主要的整流器。晶体管Tr1接通途径是这样的它的一端连接该晶体管的基极，另一端接地，其通路中包括电容器C1、变压器T的反馈绕组L2、二极管D1以及电阻R1。晶体管Tr1导通期间基极电流流动时，将在电容器C1两端建立一个负电压。晶体管Tr1截断时电流流经途径是这样的一端也是连到它的基极，其间包括电容器C1、基极-集电极间接有电阻R2的pnp型晶体管Tr2的发射极-集电极通路以及电感L3。当开关断开时，晶体管Tr1的反向基极电流通过元件C1、Tr2和L3流动，从而使导通期间储存在该晶体管内的载流子得以释放出来。虽然在所指定情况下晶体管Tr1的正向基极电流流过时间是很短，但借助于变压器T另一绕组L4和二极管D2在电容器C1上产生一负电压，结果在电容器C1上就建立起一个足够恒定的负电压。在图1中用园点标出了变压器T各绕组的绕向。
变压器T之绕组L5的一端接到二极管D3，而另一端连到电阻R3和电容器C2构成的串联网络。绕组L5具有这样的绕向，二极管D3有这样的导电方向，使得晶体管Tr1导通期间，通过电阻R3对电容器C2充电。电容器C2的另一端被连接到电容器C1、绕组L2和晶体管Tr2之发射极的公共接点处。注意到该接点上存在的直流电平将在电容器C2两端产生一锯齿电压，此电压经过一个RC并联网络R4、C3，加到npn型晶体管Tr4的基极。晶体管Tr4的发射极连到上述接点处，而集电极接到晶体管Tr2的基极。在一指定时刻，晶体管Tr4基极上的电压达到使该管导通的数值，其结果也使晶体管Tr2导通。假设该晶体管发射极上的电压基本上与电容器C1上存在的大约-5V的负电压相同，那么此电压将使晶体管Tr1转为截止。在晶体管Tr1不导通期间，电容器C2通过电阻R5、二极管D4和绕组L4放电，而通过晶体管Tr2的反向电流则流经电阻R1和与二极管D1并联的电容器C4。
一个高阻值起动电阻R6被安装在VB电源的正干线与晶体管Tr2的基极之间。当电路接通时，电流流经电阻R6和R2，还通过电容器C4和绕组L2，从而在变压器T内建立起能量。这个电流使得晶体管Tr1基极上的电压降增加，直到该电压值使晶体管变成导通为止。在正常工作时，虽然也有电流流经电阻R6，但其值太低，以致对电路性能没有明显影响。
在变压器T的铁芯上装有次级绕组。图1中示出了这些绕组，例如L6和L7。当晶体管Tr1转为截止时，通过各次级绕组的感应电流分别经整流器，例如D5和D6，对平滑滤波电容器C5和C6再次充电。电容器C5和C6的另一端接地。这些电容器两端的电压就是电源电路对负载提供的输出电压。这些负载在图1中没有画出来，例如，电视接收机的各部件。
由调谐电容器C7和阻尼电阻R7构成网络以及二极管D7构成的钳位电路与绕组L1并联。绕组L1与电容器C7以及寄生电容组成一个谐振电路，当晶体管Tr1和整流器D5和D6内没有电流时，该谐振电路产生间歇振荡。当晶体管Tr1截止期间可能产生寄生振荡，这可借助上述钳位网络使它减小。
尽管电压VB和/或负载有变动，借助于控制晶体管Tr1的导通时间，可以使这个电源电路的输出电压基本保持恒定。为此，该电路包括了一只光-发射二极管D8，以光的形式将它耦合到一只光敏npn型晶体管Tr5，并经该管射极电阻R8连接到晶体管Tr4的基极引线与网络R4、C3上，其集电极经电阻R9与电源VB相连，而基极是不连接的。晶体管Tr5集电极的一端经阻容并联网络R10、C8连接到绕组L2、L4和电容C1的汇接点处，而另外一端经过二极管D9接至绕组L2和二极管D1的接点。因而在Tr5的集电极上呈现出一个正电压。如果通过二极管D8的电流按下面所述的方式变化，则晶体管Tr5的发射极电流也随之变化。例如，该电流增加，促成晶体管Tr3基极上电压的增加，结果使晶体管Tr1比在别的情况更早的时刻截止。因而使晶体管Tr1的最后输出数值较低，这导致该电源电路输出电压也比较低。这个控制也依赖于电源电压VB的变化，它借助于含有齐纳二极管D10的网络实现的，D10的一端连接在电阻R4和R8的汇结点，另一端连接到电阻R3和二极管D3的汇结点处。
上述技术是大家熟知的，无需作任何进一步解释。因此不作更详细的讨论。对用已知方法形成的过压和过流安全保护措施也是如此。为了更好地了解电路的工作原理，图2中示出了一些理想化的波形图2a表示加于绕组L1上的电压V随时间变化的函数图形，即更确切地说，这个电压不包括电源电压VB的直流电平，绕组L1上的电压与加到晶体管Tr1集电极上的电压有相同的变化规律，图2b示出流过绕组L1的电流i的变化波形。
设晶体管Tr1在时刻t0截止。在此时刻以前电流i是线性增长的，而电压V的值为-VB。t0时刻以后，电压V按时间的正弦函数增加，因而电流i则按余弦函数变化。在t1时刻，电压V达到零值，而电流i出现最大值。此后电压V继续增加，直到达到t2时刻次级绕组的整流器开始导通为止。如果加到电容器C5上的电压等于V0，且绕组L1和L6的变比为n∶1，那么在t2时刻后电压V仍等于nV0，而电流i线性地减小，准确地说，这种线性减小直到i到达零值的t3时刻为止。t3时刻后各整流器内不存在任何电流，而电压V按正弦函数减小，其频率与t0至t2期间的谐振频率相同，但在较低的峰值，即nV0，此时电流i变成负值。电流i流进电容器C7并按余弦函数变化。这样不需要任何进一步的措施，产生在绕组L2内的电流会通过二极管D1流到晶体管Tr1的基极。由图1和2a示出，在t3时刻后的某一瞬间总能使晶体管Tr1导通，该瞬间发生在加到绕组L2上的电压与加到电容器C1、C4上的电压总和低于该晶体管基极-发射极的阈值电压之时。这个时刻发生在t3后不久，电压V变成零值之前。那就是说，一接通开关，晶体管Tr1的集电极电压必然是稍低于VB+nV0值。
上述情况表明，不采取任何措施则晶体管Tr1集电极电压在开关接通时是相当强的，由此在晶体管Tr1和电阻R7中产生相当大的开关损耗。为了减小接通损耗，图1电路中包含了一个npn型晶体管Tr3，它的发射极连接到电容器C1和绕组L2的公共接点上，其集电极经过二极管D11与晶体管Tr2基极相联，D11的导通方向与晶体管Tr3的集电极-发射极导通途径相同。变压器T的绕组L8的一端连接到晶体管Tr3的发射极，另一端连接到一个由电阻R11与电容C9组成的积分网络，该电容器C9安装在电阻R11与Tr3的发射极之间。电容器C9与电阻R11的汇接点经过一限流电阻R12与晶体管Tr3的基极相连。绕组L8的绕向是使电阻R11的汇接点处具有图2a所示电压相同的极性，换句话说，在t1时刻以前认为电压是负值，这一时刻之后，电压为正值。在这些情况下，加到电容器C9两端上的电压V′与最后所述的汇接点处电压的积分成比例，该电压V′具有图2a电流i相同的时间变量，但两者极性相反。实际上，电流i是正比于电压V的积分。
图2C示出电压V′的变化。因为加到绕组L8上的电压以及通过电容C9的电流，这二者在一个振荡周期内的平均值为零，故电压V′的平均值也为零。这意味着电压V′转换其极性，在比t3较早的瞬间t6变成正值。阻容网络R11、C9的时间常数这样选择，使t3时刻后，电压V′超过晶体管Tr3基极-发射极结的阈值电压。这表明晶体管Tr3在t3时刻后导通，并维持晶体管Tr1在不导通状态如同晶体管Tr4在t0时刻一样不导通，说得更确切些，是由于晶体管Tr2导通的缘故。因为通过晶体管Tr2导通，晶体管Tr1基极带负电，而晶体管Tr3基极电压是正的，电流通过晶体管Tr3的基极-集电极结会引起波形失真。这可用二极管D11加以防止。
在t3之后的t4时刻，正处于由绕组L1和电容器C7所构成谐振周期的1/4处，故电压V变为零而电流i达到最小值，在t5时刻，电压V达到最小值，而电流i再度变为零，此后又变为正值。t3和t5时刻对称于t4时刻所以电压V的最小值大约等于-nV0，而晶体管Tr1集电极上的电压最小值大致等于VB-nV0。在t5瞬时后，由于对称电压V′减小到低于晶体管Tr3的阈值电压，致使该晶体管转为截止。晶体管Tr2基极上的电压变为正值，结果也使该晶体管变为截止，导致晶体管Tr1导通。此时它的集电极上电压约变为零值，从而电压V等于-VB。在电流i线性增长时，这种状态一直维持到在控制作用下，使晶体管Tr1再次转为截止为止，更确切地说，t7时刻位于t0时刻后一个振荡周期处，此后又重复上述变化过程。
由上述情况可明显看出，由于晶体管Tr3工作使晶体管Tr1导通时刻延迟至t5，此时晶体管Tr1集电极上的电压有一最小值，这使得大量节省能量并有利于延长晶体管的寿命。显而易见，这个延时应是相当准确的，因为在t5时刻前后电压V都是高于在该时刻的最小电压值。从这点考虑，用两只导通方向相同的二极管D12、D13串联可获得改善，其连接方法是把该二极管与C9并联，并把二极管D12的正极连接到元件R11、R12、C9的汇接点处。其结果是在t4时刻的电压V′的最大值大致等于一只二极管阈值电压的两倍，大约1.4伏。而晶体管Tr3的基极-发射极上最大电压等于一个阈值电压，更确切地说，开启的时间可以是t4之前到t4之后的一给定时间。这个时间间隔可以如此估计，即基本上与t3和t5之间的时间一致。在延时电路的一个实施例中电阻R11和R12分别为8.2和2.2KΩ，而电容器C9的容量约为4.7nF，且振荡频率，即是时刻t0和t7间隔时间的倒数，可能在25到60千赫兹之间变化。
上面的说明可用来这样估量电源电路，对VB低于nV0情况，晶体管Tr1刚接通前集电极上电压最小值是正的。在相反情况下，该集电极电压在比t5更早的某一时刻变为零值，随后一个反向电流通过晶体管Tr1的基极-集电极结，使集电极电压变为负值。在t5时刻，该电流按前述相同方式截止。如果有必要，可以用一只二极管并联于晶体管Tr1的集电极-发射极途径上，使该二极管的导通方向与上述途径相反，且通过反向电流。为了确保没有反向电流通过晶体管，可以安置一只二极管与该晶体管串联，且与晶体管有相同的导通方向，而反向并联二极管安装在串联二极管与绕组L1的联接点和地之间。应当指出在此情况下，由反向电流引起的损耗是比较小的，这是因为反向并联二极管的导通使集电极上维持一个低电压值，它比图2所示正向电流引起的损耗要低许多倍，即该损耗与1/2CV2和振荡频率成正比。在此情况，C是并联于晶体管Tr1有效的电容量。再者，上述反向电流返回到电源VB。
由二极管D14和电容器C10组成的串联电路与变压器T的次级绕组L9相连，二极管D14的正端同绕组L9的不接地端相连。变压器T的最下面一个次级绕组L10比L9绕组有更多的匝数，L10的一端连到二极管D14和电容器C10的接点上，另一端则与可控硅整流器Th的阴极相连。该可控硅整流器Th的阳极接地。由pnp型晶体管Tr6的发射极-集电极通路、二极管D15和二只电阻R13及R14构成的分压器组成一个串联电路，与电容器C10相并联。晶体管Tr6的发射极接到一个串联控制电路S的输入端，S的输出电压借助于电容器C11平滑。pnp型晶体管Tr7的发射极-集电极通路与电阻R15以及前述的光-发射二极管D8串联后，与电容器C11并联。npn型晶体管Tr8的基极与电阻R13、R14的接点相连，而集电极接到晶体管Tr7的基极与电阻R16的接点上，发射极连接到齐纳二极管D16的负极，D16的正极接地。电阻R16的另一端接到控制电路S的输出端。二极管D17接在晶体管Tr6集电极和可控硅整流器Th的栅之间，Th与晶体管Tr6的导通方向相同，RC串联网络R17、C12接到晶体管Tr8的基极与晶体管Tr7的集电极之间，最后，电阻R18把晶体管Tr6的基极连接到端点A。
在正常工作状态下，晶体管Tr6不导通，因为端点A不是空着就是接一个正电压。二极管D17和可控硅整流器Th两者都不导通，以致在绕组L10内仍无电流，电容器C10带有一直流电压。例如，这个电压可以是来自绕组L9两端的电压通过二极管D14产生的，大约7伏电压。又如也可以是出现在C11两端的到接收机控制部分的微处理器或遥控装置的5伏电压。晶体管Tr7和Tr8也维持在不导通状态。
为了控制电源电路的输出电压，由变压器T的次级绕组L11、整流器D18和一个平滑电容器C13提供一个控制电路。借助于并联在电容器C5两端的一个电压分压器便可以调正Tr9基极的直流电压，使这个电压正比于C5两端的输出电压V0。该分压器由电阻R19、R20、R21和R22所组成，并使npn型晶体管Tr9的基极连到电阻R20和R21的接点处。晶体管Tr9的发射极连接到齐纳二极管D16上，借助于晶体管Tr9将基极电压与二极管D16的基准电压进行比较。所得误差电压决定了pnp型晶体管Tr10的集电极电流，Tr10的发射极接到电容器C13，而它的集电极经电阻R23连到二极管D8的正极，从而决定了通过二极管D8的电流，所以晶体管Tr5的发射极电流也确定了。例如，设输出电压随负载减小和(或)随输入电压VB增加而增加，则晶体管Tr9的集电极电流相应增加，因而流过二极管D8的控制电流也增加，按此方式引起的电流增加前面已解释过，它将引起晶体管Tr1导通时间减少，从而抵消了输出电压的增加。RC串联网络R24、C14连接在晶体管Tr10的基极与集电极之间，以降低环路的高频增益，进而改善控制的稳定性。二极管D19安装在电容器C6和R19、R20接点之间，当产生最高的输出电压使二极管D5出现故障时做为起保护作用的安全装置。在此情况下，当二极管D5被开路时，加到电容器C5上的电压变为零。于是控制环路试图提高这个电压;但因二极管D19开始导通而被阻止，结果是电容器C6两端的电压受到控制。
用A端接地的方法，使图1电源电路转入备用状态。在此状态，电视接收机的大多数电路接收很少的电源能量。随后晶体管Tr6开始导通，进而使电流经过二极管D17流入可控硅整流器Th的控制极，Th也开始导通，然而使二极管D14转入截止，对此将进一步说明。电流通过二极管D15流到晶体管Tr8的基极，使该管导通，结果晶体管Tr7也变成导通。晶体管Tr7集电极上电压的增加通过串联网络R17、C12又反馈到晶体管Tr8的基极上，从而使晶体管Tr7和Tr8构成一个单稳态多谐振荡器，该多谐振荡器在一个周期内仍保持它达到的状态，此周期由R17、C12网络的时间常数决定。换言之，甚至在电容器C10两端所加电压V1变低后亦如此。利用晶体管Tr8把电压V1的一部分与齐纳二极管D16的基准电压相比较。所得的误差决定了晶体管Tr7的集电极电流，此电流通过二极管D8。绕组L10及其电路元件构成控制环路的部件，以保持电压V1基本恒定，控制环路借助于端点A实施翻转到备用态。
绕组L10的匝数是根据备用态期间电源电路的各输出电压进行选择的，也就是说，由其他次级绕组L6、L7和L11得到的直流电压减到低值，以使在负载上具有小的功率损耗。这可以参考下面的计算加以说明。例如，当绕组L6有44匝，L7有7匝，L9有2匝，L10有15匝，在工作状态时，电容器C5两端的电压V0大约140伏，电容器C6两端的电压是140×7/44＝22.3伏;电容器C10两端的电压是140×2/44＝6.4伏，从绕组L10通过整流得到的直流电压是140×15/44＝47.7伏。在备用态，当电压V1维持在8伏时，由绕组L9经整流后得到的直流电压应是8×2/15＝1.1伏，这表明二极管D14是不导通的，电容器C6两端的电压是8×7/15＝3.7伏，而电容器C5两端的电压是8×44/15＝23.5伏。后两个电压值是如此地低，以致连接到电容器C6的同步电路和连接到电容器C5的线性偏差电路不能很好地工作，从而产生功耗很小。输出电压是成比例地减小，对不同的负载无需断开，而电容器C11两端的电压基本上与工作状态时的数值相同。
在这些情况下，由于开关翻转到备用态后，控制电路工作的作用，使晶体管Tr1导通时间即图2中t5到t7时刻的间隔变得更加短。不论怎样，这个导通时间存在一个最小值，该值由晶体管Tr1中载流子的存储时间决定。例如，这个时间大约不会低于3至5μs，该晶体管集电极电流增长到峰值，该值取决于上述时间和电压VB，该峰值如同存储时间一样还要受晶体管参数的允许误差的影响而变动。由于这个电流在变压器T中储存的能量比从变压器中取出的能量更多，以致各输出电压出现低值后又再趋向增加。然而，这可通过控制加以阻止二极管D8产生一个大的控制电流使晶体管Tr1截止且维持在不导电状态，这是因为D8引起晶体管Tr5发射极电流增大，致使晶体管Tr4继续导通，从而使Tr1仍处在截止态。在备用态，晶体管Tr5经电阻R9有一个集电极电压。此时，输出电压和控制电流因为电容器C5、C6、C10和C13放电而再次减小，更准确地说，这种减小直到电压V1值达到使电源电路再次启动的数值为止。此后按已经讲过的方式，晶体管Tr1变为导通，导致变压器T次级绕组上的电容再次充电。间歇的电流通过可控硅整流器Th，结果促使电容器C10上的电压达到晶体管Tr8再次导通的电平，恢复控制环路，其后重复上述过程。
从上述情况显而易见，在备用状态时，图1上电源电路是处于这样一种状态，它产生一个猝发模，即一种周期性间歇振荡，在这种振荡状态下，很窄的电流脉冲流过晶体管Tr1，同时次级各电压随之升高，此后，该晶体管转为不导通，而次级电压又慢慢地降低。这种猝发模的优点是有利于提高效率。实际上，如果电源电路在低负载或断开负载时继续工作，那么振荡频率会提高，因为图2中t2和t3时刻之间的间隔会变得很短。这会在变压器中引起大的损耗，在晶体管Tr1和电阻R7中也会引起大的开关损耗。然而，猝发模不是必然要产生的，在电压VB的值不可能在大范围变化的情况下尤其如此。因此，采用这种电路的其它原因可能是功率晶体管的存储时间短和备用态下功率损耗高。为确保电源电路在备用态时继续按所述方式振荡，也就是说，不进入连续工作状态，采用Tr7和Tr8构成一个单稳态多谐振荡器，借以获得一个滞后效应。由于滞后晶体管Tr7维持在一定时间内导通，在此时期内一个大电流持续流过二极管D8，致使晶体管Tr1维持不导通，而输出电压降低。猝发模的这个“休止期”(dead period)由网络R17、C12的时间常数确定，起动电流流过起动电阻R6和电容器C4。对该振荡，实际上已得到一个大约100赫的低频。利用S电路可获得一个基本不变的电压加在电容器C11两端。
齐纳二极管D20的正极连到二极管D15的负极，二极管D20的负极连接到电容器C10。在某一时刻，当可控硅整流器Th可能不工作时，为转换到接收机工作状态，把A端不再接地，但由于Th的惯性，在一些时间内可控硅整流器仍然是导通的，而控制环路是断开的。在这样情况下，电压V1有增加的趋势，更确切地说，一直到绕组L10两端的电压达到前述的47.7伏为止。由于二极管D20的作用，电容器C10两端的电压不会超过指定值。于是，在一个短时间内，电源电路仍是猝发模式直到可控硅整流器Th熄灭为止，随后电容器C10两端的电压再次由二极管D14确定。
进一步改善办法是把电阻R6的接点不接到晶体管Tr2，而把Tr2接到两个电阻的汇接点处，以代替图1所示的VB电源，为简单起见，在图上没画出。这两个电阻之每一个的另一端连到干线电源端，所述两个电阻的汇接点通过一个低容量的电容器接地。如果没有这个措施，电源可用一个干线开关断开，接收机仍处于备用状态，在信号灯熄灭之前，由于猝发模存在，这个状态还能维持几秒。但因加到上述电容器上的电压迅速下降阻止了这一过程，致使起动电流亦迅速降至零。因此，电源电路不能离开猝发模的“休止期”。
应该指出在备用态由于齐纳二极管电压降低，与它进行比较时，输出电压也可能降低。比较上述措施，其缺点是二极管D16接通后，绕组L9和L10及其连接元件失去作用，在输出电压降低时，晶体管Tr9的集电极电流升高，这引起流过二极管D8一个大的控制电流，并使晶体管Tr1处于截止。它的后果是在相当一些时间内电源电压没有加到遥控和运行的微处理器上，这是不希望的。
显而易见，在上述电路中可以应用不超过本发明范围的各种变态。这适用于，例如可以用诸如门电路关断开关的等效电源开关来代替的晶体管Tr1。应用多种电路技术结构，例如断开或接通晶体管Tr1的电路。多种变态电路也可用于由一种状态与备用状态之间的互相转换，例如，用于带有晶体管Tr6和可控硅整流器Th的转换电路(它可具有一种不同的形式)，多种变态电路也可用于绕组L9，它可以是一只行输出变压器的一个绕组，或者完全被省掉，而把二极管D14的正极连接到某处(例如电容器C13上)。对于晶体管Tr7和Tr8组成的多谐振荡器和时间常数网络的实现也可考虑用各种变态电路。这些变态电路也适用来代替第一控制环路的许多通用元件，以维持电压V0和其它输出电压在工作态时基本稳定，同样亦适用于第二控制环路在备用态时维持电压V1对遥控恒定，而其它输出电压则大大降低。类似地，差分放大器可以被公用在两个控制环路中。
显然，在图1电路和该电路的诸变种电路中维持备用态的方式也能用于其它电源电路重要的是这样来设计有关的电路，以使一个大的控制电流导致电源开关断开。这样一类电路已叙述过，例如，荷兰专利申请820016(PHN10，265)。或欧洲专利申请111，365(PHF82，614)。后面一种电路不是自激式电路。
权利要求
1.一种可控的开关型电源电路，包含可控的第一个开关与变压器初级绕组串联，这样构成的串联电路连接到直流输入电压的两端，在工作状态该变压器第一个次级绕组提供第一组直流输出电压，第二个次级绕组上提供第二组直流输出电压，该电路还包含第二个开关，用以把电源电路转入备用状态(Stand-by State)，在此状态下，第一组输出电压比工作状态时低很多，第三个开关由第二个开关控制，并接到第二个次级绕组上，以维持第二组输出电压在备用态时与工作态时有基本相同的数值，此外，该电路还包含一个比较级，用以比较输出电压与参考电压，从而产生一个控制信号加到第一个开关，以控制周期性产生的激励脉冲的宽度，其特征在于，确定脉宽的元件连接到第二个次级绕组和比较级上，以便在备用态期间维持一个振荡模，使第一个开关连续导通多次，随后，在控制信号作用下，在一个指定时间内截止，该振荡频率比加到第一个开关上的激励脉冲重复频率低很多倍。
2.根据权利要求
1所述的电源电路，其特征在于，第二个开关被连接到确定脉宽的元件上，用以控制所说的含有一个时间常数网络的元件。
3.根据权利要求
2所述的电源电路，其特征在于，下一个绕组是经过一只二极管被连接到第二个次级绕组上，备用态期间，在第三个开关作用下，下一绕组传送电流，而二极管在工作状态导通，在备用态截止。
4.根据权利要求
2所述的电源电路，其特征在于，比较级受第二个开关控制，在备用态期间比较级将第二组输出电压与参考电压进行比较，并在时间常数网络确定的时间内产生一个控制信号，该控制信号适应于第一组输出电压达到指定值后令其第一个开关断开。
5.根据权利要求
4所述的电源电路，其特征在于，时间常数网络被接到比较级的输出端和它的输入端之间，该输入端与第二组输出电压连接。
6.根据权利要求
4所述的电源电路，其特征在于，备用态参考电压与工作状态参考电压相同。
7.根据权利要求
1所述的电源开关，其特征在于，一个稳压元件被连接到第二组输出电压与比较级之间，用以维持第二组输出电压低于指定数值。
8.根据权利要求
1所述的电源开关，包含一个连接到第一个开关控制电极的起动网络，其特征在于该起动网络的另一端被接到两个电阻的汇接点，这两个电阻之每一个的另一端连到干线电源端上和电容器上。
专利摘要
一种开关型电源电路具有工作状态和备用状态。在备用态第一组输出电压的数值比工作态低很多，而第二组输出电压值在两态时基本相同。确定脉冲宽度的电路(Tr
文档编号H02M3/338GK86105197SQ86105197
公开日1987年4月1日 申请日期1986年8月26日
发明者马里纳斯·安东尼厄斯·艾德里安厄斯·玛丽亚 申请人:菲利浦光灯制造公司导出引文BiBTeX, EndNote, RefMan