具有侧射压缩室的压缩驱动器的制作方法

实施方案涉及一种具有侧射压缩室的压缩驱动器，诸如供在喇叭驱动器中使用。

背景技术：

存在两种主要类型的压缩驱动器，第一种使用圆顶隔膜，另一种使用环形弯曲隔膜。大多数现代环形隔膜由聚合物膜制成。与具有相同直径的移动音圈的圆顶隔膜相比，环形隔膜的优点是隔膜的移动部分的径向尺寸更小。环形隔膜的小径向夹紧尺寸将隔膜的机械断裂共振转移到可更好地机械阻尼的更高频，因为在聚合物膜中的高频下阻尼更有效。更好的阻尼表示更平滑的频率响应并且在高频下隔膜断裂产生的非线性失真更小。

在压缩驱动器中，隔膜由压缩室加载，压缩室是将隔膜与定相塞隔开的薄空气层。定相塞接收由振动隔膜产生的声学信号，并将其引导至压缩驱动器的出口。传统压缩驱动器的主要特征之一是隔膜的较大有效区域与压缩室出口的较小区域之间的差异。压缩室出口的较小区域增加了其加载隔膜的输入阻抗。理论上，当振动隔膜的机械输出阻抗等于声学加载的加载阻抗时，压缩驱动器达到最大效率。这个假设是近似的，因为实际上两个阻抗都是不同的、复杂的、频率相关的函数。

典型的压缩室具有延伸到压缩驱动器出口的单个或多个狭窄的出口。压缩室中可能出现两种类型的线性失真。一种类型是由压缩室中捕获的空气的顺应性引起的高频声压信号的衰减。截留空气的体积的特征在于声顺，其与压缩室的体积成比例。声顺作为一阶低通滤波器，并且它减轻了高频信号。第二种类型的失真是由压缩室中的空气共振引起的高频声压级(spl)频率响应的不规则性。后者通常与振动隔膜的高频机械共振相互作用。

技术实现要素：

在一个实施方案中，压缩驱动器包括磁体组件和安装到磁体组件的波导，波导具有第一侧、相对的第二侧以及形成压缩驱动器出口的中心孔。环形隔膜安置在磁体组件上方并邻近波导的第二侧，隔膜具有大体与内部平坦部分共面的外部平坦部分。压缩室限定在隔膜与波导的第二侧之间，波导的第二侧具有朝向中心孔渐缩的最终段，其中隔膜的一部分由压缩室加载，并且隔膜的一部分直接辐射到压缩驱动器的出口。

在另一个实施方案中，压缩驱动器包括磁体组件，所述磁体组件包括具有居中安置的极片的背板，以及安装到极片的轮毂部分。波导安装到磁体组件，波导具有第一侧和相对的第二侧，波导具有大体与轮毂部分对准并形成压缩驱动器出口的中心孔。环形隔膜安置在磁体组件上方并邻近波导的第二侧，隔膜在外部平坦部分与内部平坦部分之间具有v形区段。压缩室限定在隔膜与波导的第二侧之间，波导的第二侧具有大体平行于隔膜的外部平坦部分的初始段和朝向中心孔渐缩的最终段，使得隔膜的一部分由压缩室加载，并且隔膜的一部分直接辐射到压缩驱动器的出口。

在另一个实施方案中，压缩驱动器包括磁体组件，所述磁体组件包括具有居中安置的极片的背板，以及安装到极片的轮毂部分。波导安装到磁体组件，波导具有第一侧和相对的第二侧，波导具有大体与轮毂部分对准并形成压缩驱动器出口的中心孔。环形隔膜安置在磁体组件上方并邻近波导的第二侧，隔膜在外部平坦部分与内部平坦部分之间具有v形区段，轮毂部分大体与隔膜内部平坦部分的至少一部分平行并在其上延伸。压缩室限定在隔膜与轮毂部分之间以及隔膜与波导的第二侧之间，波导的第二侧具有朝向中心孔渐缩的最终段，使得隔膜的一部分由压缩室加载，并且隔膜的一部分直接辐射到压缩驱动器的出口。

附图说明

图1a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有压缩室的开口隔膜配置；

图1b示出了图1a的配置的空气模型；

图1c是图1a的压缩驱动器配置的远场相对spl频率响应的曲线图；

图2a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有在隔膜的外部平坦表面上方的小的侧射压缩室；

图2b示出了图2a的配置的空气模型；

图2c是图2a的压缩驱动器配置的相对spl频率响应的曲线图；

图3a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有利用侧射配置开始对隔膜的轮廓进行“包裹”的增大的压缩室；

图3b示出了图3b的配置的空气模型；

图3c是图3a的压缩驱动器配置的相对spl频率响应的曲线图；

图4a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有进一步增大的压缩室；

图4b示出了图4a的配置的空气模型；

图4c是图4a的压缩驱动器配置的相对spl频率响应的曲线图；

图5a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有延伸到隔膜的v形轮廓的尖端的侧射压缩室；

图5b示出了图5a的配置的空气模型；

图5c是图5a的压缩驱动器配置的相对spl响应的曲线图；

图6a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有延伸到隔膜的v形轮廓的内径边缘的侧射压缩室；

图6b示出了图6a的配置的空气模型；

图6c是图6a的压缩驱动器配置的相对spl响应的曲线图；

图7a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有在隔膜的内部平坦部分上朝向驱动器的中心延伸的侧射压缩室；

图7b示出了图7a的配置的空气模型；

图7c是图7a的压缩驱动器配置的相对spl响应的曲线图；

图8a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有位于隔膜的内部平坦侧上方的侧射压缩室；

图8b示出了图8a的配置的空气模型；

图8c是图8a的压缩驱动器配置的相对spl频率响应的曲线图；

图9a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有定位在隔膜的外部和内部平坦段上方的侧射压缩室；

图9b示出了图9a的配置的空气模型；

图9c是图9a的压缩驱动器配置的相对spl频率响应的曲线图；

图10a是根据实施方案的压缩驱动器的局部剖开的透视图，所述压缩驱动器具有从压缩室出来的环形圈槽；

图10b示出了图10a的配置的空气模型；并且

图10c是图10a的压缩驱动器配置的相对spl频率响应的曲线图。

具体实施方式

根据需要，本文公开了本发明的详细实施方案；然而，应理解，所公开的实施方案仅仅是本发明的示例，本发明可以各种形式和替代形式体现。附图不一定是按比例绘制的；某些特征可能被放大或最小化以示出特定部件的细节。因此，本文公开的具体的结构和功能细节不应被解释为限制性的，而仅仅作为用于教导本领域技术人员以各种方式使用本发明的代表性基础。

本文所公开的压缩驱动器的实施方案包括侧射压缩室，其中压缩室出口可以通过室的内径定位。因此，隔膜的一部分由“侧射”压缩室加载，并且隔膜的一部分直接辐射到驱动器的出口。全局信号是压缩室部分和直接辐射部分的叠加。这显著简化了压缩驱动器的配置，并且在音频范围内不激发径向共振。此外，简化配置实现了较低的生产成本。

在其内径上开口的“侧射”压缩室的声学特性不同于在其内径和外径上具有硬壁的环形压缩室的声学特性。具体地说，侧射压缩室在其内径上没有硬壁，并且由与其连接的波导和喇叭的相应声学阻抗加载。由于室的不同声学特性和不同的边界条件，本文所公开的实施方案不表现出共振行为。压缩驱动器使高频spl输出以及spl频率响应的平滑性和简单可均衡性最大化。

首先参考图1a和图1b，示出了压缩驱动器10的实施方案，其中压缩驱动器10可以用在具有附接喇叭(未示出)的喇叭驱动器中。压缩驱动器10大体围绕中心轴线12安置。压缩驱动器10可包括磁体组件14，所述磁体组件14可包括安置在环形顶板18和背板20之间的环形永磁体16，所述背板20包括居中安置的圆柱形或环形极片22。磁体组件14在极片22与环形顶板18的内表面之间的间隙24中提供永磁场，用于与音圈26电动耦合。音圈26安置在磁间隙24中并产生隔膜28的柔性部分的运动。

在本文描绘的实施方案中，隔膜28被配置为与磁体组件14上方的中心轴线12同轴安置的环形圈。隔膜28可包括成型区段30，诸如在外部大体平坦部分32与内部大体平坦部分34之间的v形区段，其中外部平坦部分32和内部平坦部分34可以是大体共面的。在其他实现方式中，隔膜28可以具有其他合适的配置。

继续参考图1a和图1b，压缩驱动器10还包括围绕中心轴线12同轴安置的轮毂部分36。轮毂部分36也可以称为插塞。轮毂部分36具有靠近极片22安置的第一端38和沿着中心轴线12安置在离极片22一定距离处的第二端40。轮毂部分36的外表面42可以在沿着中心轴12的方向上从第一端38向第二端40渐缩，使得轮毂部分36相对于中心轴线12的截面的半径在此方向上减小。

轮毂部分36可包括向下悬垂的安装构件44，所述安装构件44可以具有适于将轮毂部分36耦接到压缩驱动器10的后部的任何配置。在一个实施方案中，安装构件44以圆柱体的形式提供，所述圆柱体安置成压配合到形成在极片22中的中心孔46中。

在本文所公开的压缩驱动器10中，典型的前适配器和定相塞被减少到提供压缩的单片式浅波导48，但是仅对于隔膜28的一部分。波导48被附接到顶板18，其中波导48的中心孔50用作压缩驱动器10的小直径出口。孔50可以是如图所示的圆形，或者可替代地可以具有其他形状，诸如椭圆形或矩形。在组装时，波导48的中心孔50大体与轮毂部分36对准。在一个实施方案中，中心孔50被配置成基本上匹配喇叭入口(未示出)的尺寸和形状配置。

压缩驱动器10的小出口直径在高达20khz的高频下提供了对方向性的极好控制。在一个实施方案中，波导48的中心孔50的直径约为0.6英寸，可小于隔膜28的直径(1.4英寸)，甚至小于音圈26的直径(1.0英寸)。在所述实施方案中，轮毂部分36的高度不延伸超过波导48的高度。

波导48包括面向喇叭(未示出)的大体平坦的第一侧52，以及大体面向隔膜28的相对的第二侧54。压缩室56限定在隔膜28与波导48的第二侧54之间的空间中(参见图2-10)。隔膜28的致动在压缩室56内产生高声压声学信号，并且信号朝向紧邻波导48的中心孔50的压缩驱动器10的中心行进。声波从孔50进入并通过附接喇叭(未示出)辐射并传播到周围环境中。

图1-10示出了压缩驱动器10的不同配置，从在没有压缩室的情况下(图1)朝向中心孔50或压缩驱动器10的出口辐射的开口隔膜28开始，到具有定位在第一模式的零点的半径处的单个窄环形槽的经典设计(图10)。所有十个附图示出了压缩驱动器10的剖视图，“空气”模型(即，从隔膜28到驱动器出口50的声学部分)，以及通过声学数值建模获得的相对spl频率响应。示出的基于bea的数值声学模拟包括喇叭模型，其中喇叭的特征在于极其平滑的声学输入阻抗以及轴上和下轴的传递函数，并且喇叭的长度为178mm，口径为280mm。对被认为是无限硬环形壳体(无破裂模式)，具有真实隔膜的形状并且活塞地振荡的隔膜的恒定加速进行建模。真实的环形弯曲隔膜由其内部和外部半径夹紧，严格来说，即使在低频下它也不会作活塞运动。

图1a描绘了压缩驱动器10的实施方案，其中开口隔膜28直接朝向驱动器10的出口50辐射。在这个配置中，波导48的第二侧54不遵循隔膜28的外部平坦部分32的轮廓，而是第二侧54从外部平坦部分32的外缘58朝向驱动器出口50渐缩。例如，第二侧54的角度可以类似于轮毂部分36的外表面42的角度。图1b示出了这种配置的空气模型，其中粗线是隔膜28的轮廓。图1c是图1a的压缩驱动器10的远场相对spl频率响应的曲线图。如图1c所示，spl响应从1khz逐渐下降到20khz。3khz(响应的平坦部分结束)与20khz之间的响应的总体减小是20dbspl。响应大体是平滑的，但它具有从10khz到20khz的相对较低的高频输出。

图2a示出了压缩驱动器10的实施方案，其具有定位在隔膜28的外部平坦部分32上方的小侧射压缩室56。在这个实施方案中，波导48的第二侧54具有初始段60，所述初始段60大体平行于隔膜28的外部平坦部分32，并且可以在隔膜的v形区段30的至少一部分上方延伸。波导48的第二侧54还包括朝向驱动器出口50渐缩的最终段62。例如，第二侧54的角度可以类似于轮毂部分36的外表面42的角度。图2b示出了这个配置的空气模型，并且图2c是图2a的压缩驱动器10的相对spl频率响应的曲线图。如图2c所示，spl频率响应也逐渐且平滑地从3khz下降到20khz，但是与图1a的实施方案相比，其spl输出高5db。总输出是由侧射压缩室56和隔膜28的一部分在没有压缩的情况下产生的spl的叠加。

图3a是压缩驱动器10的实施方案的局部剖开的透视图，压缩驱动器10具有增大的压缩室56，其遵循隔膜28的v形区段30的至少一部分的轮廓。在这个实施方案中，波导48的第二侧54具有初始段60，所述初始段60大体平行于隔膜28的外部平坦部分32；中间段64，所述中间段64大体遵循隔膜28的v形区段30的至少一部分的轮廓；以及最终段62，所述最终段62例如以与轮毂部分36的外表面42的角度类似的角度向驱动器出口50渐缩。图3b示出了这个配置的空气模型，并且图3c是图3a的压缩驱动器10的相对spl频率响应的曲线图。

图4a是压缩驱动器10的一个实施方案的局部剖开的透视图，压缩驱动器10具有压缩室56，与图3a相比，压缩室56遵循隔膜28的v形区段30的较大部分的轮廓。在这个实施方案中，波导48的第二侧54再次具有初始段60，所述初始段60通常平行于隔膜28的外部平坦部分32；中间段64，所述中间段64通常遵循隔膜28的v形区段30的至少一部分的轮廓；以及最终段62，所述最终段62例如以与轮毂部分36的外表面42的角度类似的角度向驱动器出口50渐缩。图4b示出了这个配置的空气模型，并且图4c是图4a的压缩驱动器10的相对spl频率响应的曲线图。

图5a描绘了压缩驱动器10的实施方案，其具有延伸到隔膜28的v形区段30的尖端66的侧射压缩室56。在这个实施方案中，波导48的第二侧54具有初始段60，所述初始段60大体平行于隔膜28的外部平坦部分32；中间段64，所述中间段64大体遵循隔膜28到其尖端66的v形区段30的轮廓；以及最终段62，所述最终段62例如以与轮毂部分36的外表面42的角度类似的角度向驱动器出口50渐缩。图5b示出了这个配置的空气模型，并且图5c是图5a的压缩驱动器10的相对spl响应的曲线图。如图5c所示，频率响应开始在13khz以上衰减。

图6a是压缩驱动器10的一个实施方案的局部剖开的透视图，压缩驱动器10具有侧射压缩室56，侧面压缩室56基本上沿着隔膜28的整个v形区段30延伸，终止于隔膜28的内部平坦部分34的内缘68。在这个实施方案中，波导48的第二侧54具有初始段60，所述初始段60大体平行于隔膜28的外部平坦部分32；中间段64，所述中间段64大体遵循从隔膜28的v形区段30到隔膜28的内部平坦部分34的内缘68的轮廓；以及最终段62，所述最终段62朝向驱动器出口50渐缩。图6b示出了这个配置的空气模型，并且图6c是图6a的压缩驱动器配置的相对spl响应的曲线图。如图6c所示，高频衰减继续增加。

侧射压缩室56朝向驱动器10的中心的进一步延伸导致压缩室56中的第一径向模式的开始。图7a描绘了具有侧射压缩室56的压缩驱动器10的实施方案，侧射压缩室56进一步朝向驱动器10的中心在隔膜28的内部平坦部分34上方延伸。在这个实施方案中，波导48的第二侧54具有初始段60，所述初始段60大体平行于隔膜28的外部平坦部分32；中间段64，所述中间段64大体遵循隔膜28的v形区段30的轮廓；和最终段62，所述最终段62大体平行于隔膜的内部平坦部分34的至少一部分并在其上方延伸。图7b示出了这个配置的空气模型，并且图7c是图7a的压缩驱动器10的相对spl响应的曲线图。这种配置及其声学特性类似于压缩室，其在室的内部和外部半径上具有硬壁边界条件并且具有不正确定位的出口并且不阻挡第一径向模式(a.voishvillo，《压缩驱动器定相塞-理论与实践》，2016年于洛杉矶第141届aes大会上提出，预印本9618)。

图8a示出了压缩驱动器10的实施方案，压缩驱动器10具有位于隔膜28的内部平坦部分34上方的侧射压缩室56并具有开口外部部件。在所述实施方案中，压缩室56可以由轮毂部分36形成，轮毂部分36大体平行于隔膜28的内部平坦部分34的至少一部分并且在其上方延伸。波导48的第二侧54不遵循隔膜28的v形区段30的外部平坦部分32的轮廓，而是从外部平坦部分32的外缘58朝向驱动器出口50渐缩。图8b示出了这个配置的空气模型，并且图8c是图8a的压缩驱动器10的相对spl频率响应的曲线图。如图8c所示，spl频率响应在3khz处具有轻微的隆起，然后在20khz下降22db。

图9a是压缩驱动器10的实施方案的局部剖开的透视图，其中侧射压缩室56定位在隔膜28的外部平坦部分32和内部平坦部分34上。在这个实施方案中，压缩室56可以由轮毂部分36形成，所述轮毂部分36大体平行于隔膜28的内部平坦部分34的至少一部分并且在其上方延伸。另一个压缩室56可以由波导48的第二侧54形成，所述第二侧54具有初始段60，所述初始段60大体平行于隔膜28的外部平坦部分32的至少一部分并且在其上方延伸。波导48的第二侧54还可包括中间段64，所述中间段64大体遵循隔膜28的v形区段30的至少一部分的轮廓；以及最终段62，所述最终段62例如以与轮毂部分36的外表面42的角度类似的角度向驱动器出口50渐缩。图9b示出了这个配置的空气模型，并且图9c是图9a的压缩驱动器10的相对spl频率响应的曲线图。如图9c所示，高频spl频率响应高于前三种配置，但它不是平滑的，并且在16.7khz处具有7db的尖峰，随后急剧下降。

图10a中示出的最终实施方案是压缩驱动器10，其具有来自压缩室56的环形圈槽出口70，以抑制第一径向模式。在这个实施方案中，压缩室56可以由轮毂部分36形成，轮毂部分36大体平行于内部平坦部分34和隔膜28的v形区段30的至少一部分并在它们上方延伸。另一个压缩室56可以由波导48的第二侧54形成，所述第二侧54具有初始段60，所述初始段60大体平行于隔膜28的外部平坦部分32；中间段64，所述中间段64大体遵循隔膜28的v形区段30的至少一部分的轮廓；以及最终段62，所述最终段62朝向驱动器出口50渐缩。图10b示出了这个配置的空气模型，并且图10c是图10a的压缩驱动器10的相对spl频率响应的曲线图。如图10c所示，spl响应在2khz至8khz之间相对平坦，在7khz处有2db的隆起，有到14khz的衰减，在17khz处有急剧的尖峰，并且在17khz之上有突然下降。压缩室56中的第一径向模式被定位在模式零点半径处的环形槽出口70阻挡。第一模式的频率为13.84khz，高阶模式的频率高于音频频率范围(26.79khz、39.89khz等)。

下面描述了传统和侧射环形压缩室的声学分析。由平坦环形圈建模的环形压缩室中的声场的特征在于径向共振模式(a.voishvillo，《压缩驱动器定相塞-理论与实践》，2016年于洛杉矶第141届aes大会上提出，预印本9618)。通常，室中的声场是由具有诺依曼边界条件(内部和外部半径处的零速度)的零阶贝塞尔方程的解决方案产生的。

其中r1和r2是压缩室的内部半径和外部半径，波数，c是声速。

由于方程(1)是零阶贝塞尔方程，其解以下列形式存在：

在k0＝0时，解以p0(r)＝const的形式存在

在ki≠0时，解以如下形式存在：

p(kir)＝aj0(kir)+by0(kir)，i＝1，2，3...(3)

其中a和b是不依赖于半径r但依赖于波数ki的常量，j0(kir)是第一类零阶贝塞尔函数，而y0(kir)是第二类零阶贝塞尔函数。

用于搜索径向模式的波数ki值和室中的模式的相应频率的方程(4)从方程(1)和边界条件(5)导出。

y1(kir1)j1(kir2)+y1(kir2)j1(kir1)＝0(4)

aj1(kr)＝-by1(kr)atr＝r1andr＝r2(5)

i＝1，2，3...∞

方程(4)以数值求解。(4)的根是对应于环形压缩室中的i阶径向共振的波数ki。

根据方程(6)的数值解，得到在所找到的径向模态频率下横跨室的声压分布：

fi(ki)＝ci(y1(kir2)j0(kir)-j1(kir2)y0(kir))(6)

其中ci是不依赖于r的常量。

对于图10b中示出的特定室，前三种模式的频率为：

f1＝13.8khz

f2＝26.8khz

f3＝39.89khz

第一模式的频率在音频范围内，而第二模式和第三模式的频率高于频率范围并且不存在利益。通过使(6)等于零，并且通过数值求解方程(6)，找到对应于第一模式的零值的半径r0。如果隔膜的活塞运动的假设是有效的，则通过将出口槽定位在半径r0处，第一径向模式被阻挡(但在压缩室中仍然被激发！)。因此，第一模式不会在频率为13.8khz的spl频率响应上产生严重的陷波-图10c。

由侧射环形压缩室和直接辐射到声学加载中的隔膜的一部分组成的系统的声学特性不同于传统环形压缩室和环形窄槽出口的声学特性。隔膜的直接辐射部分由到驱动器的出口(短“波导”)的声学路径和侧射压缩室的输出阻抗加载。室由将室的出口连接到驱动器的出口的声学路径加载。由于室的声学输出阻抗明显高于到驱动器的出口的声学路径的阻抗，因此可以忽略室的输出阻抗对隔膜的开口部分的辐射的影响。

通过在圆柱坐标系中的亥姆霍兹方程的解以及相应的边界条件(在r＝r1且r＝r2时，声压梯度等于零)找到室中的共振模式的频率-参见(1)和(2)。在侧射室的情况下，情况是不同的。外半径r2上的边界条件对应于条件r＝r2，而出口r1处的边界条件可从下面的表达式(7)中找到：

如果其声学加载可以通过非反应性声阻抗ρc/st(其中ρ是空气密度，c是速度，st是室出口的面积)近似，则具有沿着其内半径r1的出口的侧射压缩室在高频下不具有径向共振。规则的环形压缩室在外半径和内半径处具有硬壁，所述硬壁引起径向传播的声波的反射并产生可能不利地影响高频spl响应的相应驻波(共振)。在侧射压缩室中，可能不会发生来自出口的反射，但是在室的不同径向距离处激发的声学信号以不同的时间延迟和相位到达出口。如果室的径向尺寸与辐射的声学信号的波长相当，则可能发生“梳理效应”或“干涉”，并且它将在spl频率响应上产生陷波。然而，利用侧射压缩室的最佳径向尺寸，可以避免不利的“干涉”。

上述效果假定隔膜的活塞运动。实际上，在高频时，隔膜可能不会像活塞那样振动，并且其运动的特征在于部分振动，即机械共振。隔膜的机械共振产生的负面影响是高频下spl响应的潜在不规则性。机械共振的另一个消极方面是它们与压缩室中的声学共振的相互作用，这可能导致基于声学模型和在整个音频范围内隔膜的活塞运动的假设的驱动器性能预测的不准确性。机械共振的正面效应是共振时的整体位移、速度和加速度的升高水平产生了更高的spl输出。这种隔膜特性实际上是有意的，并且是机械结构有限元分析(fea)数值优化的结果，所述机械结构fea数值优化旨在增加高频范围内隔膜振动的能量。

在上述实施方案和分析中，在一个实例中，压缩室尺寸的尺寸可以如下：内半径r1为6.2mm，外半径r2为18mm，v形顶点的半径为12.5mm，隔膜的深度(从顶点到平坦部分的距离)为1.9mm，内部平坦部分半径为6.2mm和8.8mm，外部平坦部分半径为15.6mm和18mm，驱动器声学出口的半径为7.6mm。此外，对于上述分析，驱动器由具有140mm口径和190mm长度的参考轴对称喇叭加载，并且声学有限元(fea)模拟对应于距喇叭口1米处。

新的拓扑对于不同直径的音圈是可扩展的，并且在不牺牲驱动器性能的情况下，它显著简化了压缩驱动器的配置并且相应地降低了生产成本。spl频率响应的特征在于平滑性和容易可均衡性，这意味着在交叉网络中使用最少的部件来匹配驱动器的响应与其相应低音扬声器的响应。压缩驱动器可用于成本效益高的演播室监听器、cbt阵列、卡拉ok系统、各种其他类型的阵列以及汽车音频系统。

虽然上文描述了示例性实施方案，但是并不旨在这些实施方案描述了本发明的所有可能形式。相反，说明书中使用的词语是描述性的而不是限制性的，并且应理解，在不脱离本发明的精神和范围的情况下，可以进行各种改变。另外，可以组合各种实现的实施方案的特征以形成本发明的其他实施方案。