8b，这以与刀头10、1a相关的上述类似方式增加尖端18b的耐磨性。
[0029]图4示出了根据本实用新型的再一个实施方式的工具刀头10c，其中带有字母“c”的类似附图标记用于指定与图1中所示的工具刀头10类似的特征。六角驱动部14c、尖端18c和柄部22c中至少一个采用三维打印工艺来制造。利用这种工艺，不同的材料(例如金属)可用于打印尖端18c和柄部22c，以相对于柄部22c向尖端18c施加更大的硬度，以减少在刀头1c使用期间施加到尖端18c的磨损。例如，刀头1c的尖端18c可由具有第一硬度的第一材料打印，并且刀头1c的柄部22c可由具有第二不同硬度的第二材料打印。第一材料和第二材料如此选择使得便第一硬度大于第二硬度。尖端18c和柄部22c可在打印过程期间被连结或者整体形成。可选择地，使用不同材料的单独打印工艺可使用，并且第二制造过程(例如焊接等)可用来连结尖端18c和柄部22c。
[0030]图4所示的示例实施方式中，柄部22c由多个将尖端18c和驱动部14c互连的单绳股46组成。每个绳股46在径向向外的方向上从刀头1c的纵向轴线偏离，因此在单绳股46集合之间形成空间。柄部22c的这种结构减少了柄部22c的极惯性矩，从而与具有实心圆柱形状的柄部相比，这种结构减小了弹性扭曲柄部22所需要的扭矩量。相比于具有全部均匀硬度的类似刀头，柄部22c相对于尖端18c的硬度减少还增加了刀头的冲击阻力。
[0031]图5示出了根据本实用新型的另一个实施方式的工具刀头10d，其中带有字母“d”的类似附图标记用于指定与图1中所示的工具刀头10类似的特征。工具刀头1d包括中空芯30，中空芯30从柄部22d靠近尖端18d的一部分开始，穿过柄部22d，并朝着六角驱动部14d延伸(图8)。在刀头1d的示例实施方式中，中空芯30完全延伸穿过六角驱动部14d，并终止于与尖端18d(图5和8)相对的开口 34。可选择地，芯30可在达到驱动部14d的远端之前终止。例如，芯30可延伸完全穿过柄部22d，但是仅部分穿入到驱动部14d。或者芯30可在抵达驱动部14d之前终止。如图8所示，中空芯30包括沿着其长度LI的基本上均匀的直径D1。工具刀头1d包括主要的纵向轴线38，纵向轴线38也限定了工具刀头1d的旋转轴线，该旋转轴线同线于或者同轴于中空芯30。可选择地，中空芯30可在抵达驱动部14d的与尖端18d相对端部之前终止，以便省略开口 34。例如，在工具刀头的另一个实施方式中，中空芯30可仅与柄部22d —致，其中，中空芯30的长度LI可基本上等于柄部22d的长度。
[0032]对于图8所示的两英寸刀头10d，中空芯30的长度LI是大约1.45英寸到大约1.53英寸，其中标称长度LI大约1.49英寸。此外，中空芯30的直径Dl大约0.100英寸到大约0.150英寸，其中标称直径Dl是大约0.125英寸。因此，中空芯30的长度LI和直径Dl的比值是大约9.6: I到大约15.3: 1，其中标称比值是大约11.9: I。可选择地，中空芯30的长度LI和直径Dl的比值可以大于大约15.3: I，或者小于大约9.1: 1，以调整不同尺寸或者长度的刀头10。另外，两英寸刀头1d的整体长度与中空芯30的长度LI的比值是大约1.3: I到大约1.4: 1，其中标称比值是1.35: 1可选择地，刀头1d的整个长度与中空芯30的长度LI的比值可大于大约1.4: I或者小于大约1.3: 1，以调整不同尺寸或者长度的刀头10。
[0033]参照图6，尖端18d从工具刀头1d省略，露出了从柄部22d延伸出并且同轴于主要纵向轴线38的突出部40。正如以下更详细的描述，突出部40有利于使用双注的丽工艺制造该工具刀头10d。突出部40限定了圆柱形状，圆柱形状在突出部40的相反端部处具有轴肩48和倒角50。可选择地，突出部40可不同地构造为锥形，半球等。另外，突出部40可构造为具有一个或者多个径向延伸的键槽、花键或齿，或突出部40可以是偏离于纵向轴线38的圆柱形，以便于在柄部22d与尖端18d之间的扭矩传递。进一步可选择地，突出部40可形成在尖端18d上，并且柄部22d可围绕突出部40模制，从而将突出部40定位在芯30内部。
[0034]参照图5-7，柄部22d通过圆周表面54限定，该圆周表面54在工作端18d和六角驱动部14d之间延伸。圆周表面54限定了柄部22d的均匀直径D2(图7)。可选择地，柄部22d可不同地构造。例如，在工具刀头的另一个实施方式中，柄部22d构造为包括具有类似于工具刀头10、10a和1b的凹形状的非均匀直径。
[0035]柄部22d包括以90度角度增量围绕圆周表面54间隔的狭槽58，其中每个狭槽58限定了次要纵向轴线62 (图7)。这些狭槽58相对于主要纵向轴线38在中空芯30与圆周表面54之间径向延伸。因此，这些狭槽58将中空芯30与环绕工具刀头10的周围环境连通。可选择地，工具刀头1d可构造为具有多于四个或少于四个的狭槽58，并且这些狭槽58可以90度之外的不同角度增量围绕柄部22d布置或者分散。例如，在工具刀头1d的可替换实施方式中，这些狭槽58可全部省略，并且穿过柄部22d的中空芯30的存在足以将期望数值的冲击阻力提供给刀头10d。对于图7中所示的两英寸刀头10d，每个狭槽58包括大约0.250英寸到大约0.350英寸的长度L2，其中标称长度L2为大约0.300英寸。此外，这些狭槽58包括大约0.030英寸到大约0.100英寸的宽度W，其中标称宽度是大约0.065英寸。因此，狭槽58的长度L2和宽度W的比值是大约2.5: I到大约11.7: 1，其中标称比值是大约4.6: 1可选择地，狭槽58的长度L2与宽度W的比值可以大于大约11.7: I或小于大约2.5: 1，以适应不同尺寸或者长度的工具刀头10d。无论刀头1d的整个长度怎样，在芯30的前端和尖端18d的远端之间延伸的长度尺寸L3(图8)是大约0.38英寸到大约0.58英寸，其中标称值是0.48英寸。
[0036]继续参照图7，狭槽58以斜角β定位在主要纵向轴线38与次要纵向轴线62之间。该斜角β是大约O度到大约20度，其中标称值是大约10度。可选择地，斜角β可以大于大约20度，以适应不同尺寸或者长度的工具刀头10。在一些实施方式中，斜角β可以是零度，从而使狭槽58平行于纵向轴线38定位。然而，如图7所示的将狭槽58定向为正角度值β，将导致柄部22d随着其扭曲(也就是说假定从图10参照系的顺时针方向向驱动部14d施加扭)而拉长，因此随着紧固件被驱动进入工件，尖端18d朝着紧固件移动。因此，随着通过紧固件施加到刀头1d的反抗扭矩增加，紧固件头部和尖端18d之间的接触表面也同时增加，从而降低了尖端18d在紧固件头部上滑动的可能性。
[0037]工具刀头1d中的中空芯30和狭槽58相结合地工作，以增加工具刀头1d的冲击阻力或者韧度，从而工具刀头1d的尖端18d能够相对于六角驱动部14d绕着工具刀头1d的主要纵向轴线38弹性变形或者扭曲。具体地，与具有未设置狭槽58的实心圆柱形状的柄部(例如柄部22、22a、22b)结构相比，柄部22d的极惯性矩通过将中空芯30和狭槽58合并而减小，从而减小了弹性扭曲该柄部22d所需要的扭矩值。
[0038]工具刀头1d的示例实施方式中，尖端18d由具有第一硬度的第一材料制成，并且柄部22d是由具有第二不同硬度的第二材料制成。尤其是，尖端18d的硬度大于柄部22d的硬度，以减少刀头1d使用期间施加给尖端18d的磨损。然而，柄部22d相对于尖端18d的减小的硬度也增加了刀头1d的冲击阻力。例如，第一硬度是大约55HRC到大约65HRC，其中标称硬度是62HRC，而第二硬度是大约40HRC到大约55HRC，其中标称硬度是大约45HRC。所以，第一硬度和第二硬度之间的比值是大约1:1到大约1.7: 1，其中标称比值是大约1.4: I。可选择地，第一硬度和第二硬度之间的比值可以大于大约1.7: 1，以提