生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁qt600-7的生产方法
【专利摘要】本发明公开了一种生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的生产方法，采用冲入法在出铁水时在铁水包内加入0.45～0.90%的纯紫铜对原铁水进行合金化处理，合金化处理后的原铁水进行喂丝法球化处理、同时进行第一次喂丝法孕育处理，转包时进行第二次冲入法孕育处理、浇注时进行第三次随流孕育处理，浇注、冷却、清理、拉伸试验、伸长率计算。本发明在满足抗拉强度达到600MPa以上的同时，伸长率达到7%以上，解决现有QT600-3球墨铸铁伸长率低、韧性低的问题，实现超高压液压阀阀体对球墨铸铁同时具备高强度、高韧性的要求，填补国内外高伸长率QT600-7球墨铸铁生产技术的空白，显著提高生产企业的经济效益。
【专利说明】生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的生产方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及金属材料生产【技术领域】，尤其是涉及生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的生产方法。
【背景技术】
[0002]液压阀阀体都是在压力下工作的，大多用灰铸铁制造，由于灰铸铁强度低、伸长率几乎为零，没有韧性，液压阀阀体经常发生断裂，严重影响设备运转，有时甚至造成安全事故，因此，灰铸铁只适用于制造中低压压力下工作的液压阀阀体；高压和超高压液压阀阀体，目前国内外也有用普通蠕墨铸铁RuT300和普通球墨铸铁QT500-7制造，也存在断裂问题。
[0003]2015年01月03日，发明人提交了一名称为“一种高强度耐磨的液压阀阀体及其生产工艺”的发明专利申请，申请号为201510000172.3，该发明所生产的是最高牌号的高强度耐磨的蠕墨铸铁RuT500的液压阀阀体，最大优点是在普通蠕墨铸铁中加入提高强度、硬度、耐磨性、耐热疲劳性能的铬铁，同时加入提高强度、硬度、韧性的紫铜，以及正火处理，进一步提高了蠕墨铸铁的强度、韧性、耐热性能和耐磨性，所生产的液压阀阀体强度高、韧性高，不会断裂、安全；硬度高、耐磨性高，耐磨、使用寿命长；组织致密，不会渗漏，设备工作效率高，生产工艺简单。与普通球墨铸铁QT500-7生产的液压阀阀体对比，组织更致密，不会渗漏；耐磨性更高，耐磨、使用寿命长；导热率高，散热快、不会断裂、安全；减震性高、设备运转平稳。由于蠕墨铸铁的特点，最高牌号只有RuT500，抗拉强度在600MP以下，伸长率在3%以下，对于工作压力大于21MPa的超高压液压阀阀体，该发明在强度和韧性方面还有提升空间。
[0004]球墨铸铁QT600-3的抗拉强度大于或等于600MPa，在强度上能满足超高压液压阀阀体的要求，但由于伸长率只有3%以上，伸长率低、韧性低，不能满足超高压液压阀阀体的要求，用球墨铸铁QT600-3生产超高压液压阀阀体会出现断裂问题。本发明采用高伸长率的球墨铸铁QT600-7生产超高压液压阀阀体，既满足超高压液压阀阀体的强度要求，又满足超高压液压阀阀体的韧性要求，所生产的超高压液压阀阀体不会断裂。
[0005]国家标准GB/T 1348-2009《球墨铸铁件》规定的QT600-3牌号，国外与QT600-3相对应的球墨铸铁牌号为:国际标准化组织ISO标准600-3、日本JIS标准F⑶600-3、韩国KS标准GCD600、英国BS标准600/3、德国DIN标准GGG60、法国NF标准EN-GJS-600-3、俄罗斯r OCT标准B H 60，以上各国标准规定:产品力学性能只要同时达到抗拉强度彡600MPa、伸长率多3%这两项技术指标就算合格；美国AWS标准规定?80-55-06相当于国家标QT500-7牌号，?100-70-03相当于国家标准QT700-2牌号，美国没有国家标准QT600-3牌号相对应的牌号。对于同时要求高强度、高韧性的超高压液压阀阀体，当抗拉强度多600MPa、伸长率多3%时，强度虽然满足要求，但伸长率低，导致韧性低容易断裂，远远满足不了超高压液压阀阀体对球墨铸铁同时具有高强度、高韧性的要求。
[0006]要提高球墨铸铁QT600-3的韧性，主要就是要提高伸长率。众所周知，所有的金属材料，随着强度的提高，硬度相应提高，伸长率下降，韧性降低，材料变得硬而脆。如何在保证金属材料高强度的情况下提高韧性，使金属材料同时具有高强度和高韧性，就必须解决金属材料的伸长率问题，这是材料力学工作者和铸造工作者永远所面对的难题。
[0007]本发明生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的生产方法，伸长率比世界上所有先进国家相对应国家标准QT600-3牌号的伸长率高出133.33%，是世界上所有先进国家相对应国家标准QT600-3牌号的伸长率的2.333倍。在满足抗拉强度多600MPa的同时，伸长率彡7%的生产技术，国内外目前还是空白。
【发明内容】
[0008]本发明的目的在于改进已有技术的不足而提供一种生产球墨铸铁QT600-7的生产方法，在满足抗拉强度多600MPa的同时，实现伸长率多7%以上，实现超高压液压阀阀体对球墨铸铁同时具有高强度、高韧性的要求，所生产的超高压液压阀阀体不会断裂，经久耐用，填补国内外空白。
[0009]本发明的目的是这样实现的:采用冲入法在出铁水时在铁水包内加入0.45?
0.90%的纯紫铜对原铁水进行合金化处理，合金化处理后的原铁水由3.70?3.80%的碳、
1.25 ?1.35% 的硅、0.35 ?0.45% 的锰、O ?0.030% 的磷、O ?0.020% 的硫、0.60 ?0.85%的铜组成。
[0010]为了进一步实现本发明的目的，合金化处理后的原铁水进行喂丝法球化处理，同时进行第一次喂丝法孕育处理，铁水转包时进行第二次冲入法孕育处理，球化处理、第一次、第二次孕育处理后的铁水由3.45?3.70%的碳、1.85?2.00%的硅、0.35?0.45%的锰、O ?0.030% 的磷、O ?0.015% 的硫、0.60 ?0.85% 的铜、0.015 ?0.025% 的稀土、0.040 ?0.060%的镁组成。
[0011 ] 所述的喂丝法球化处理所用的球化处理机是球化站。
[0012]所述的球化处理的球化剂是外径Φ 13mm的球化包芯线，包芯线的芯粉由29?30%的镁、40?45%的硅、6?8%的钙、2.7?4.0%的稀土、余量为铁组成，加入量是25米/吨铁水，加入速度是28米/每分钟。
[0013]所述的第一次喂丝法孕育处理的孕育剂是外径Φ 13mm的孕育包芯线，包芯线的芯粉由65.7?72.0%的硅、3.52?4.0%的钡、1.62?2.0%的钙、1.7?2.0%的铝、余量为铁组成，加入量是22米/吨铁水，加入速度是26米/每分钟。
[0014]所述的铁水转包时进行第二次冲入法孕育处理的孕育剂是硅-钡-钙高效孕育剂，由70?75%的硅、1.5?3.0%的钡、1.0?2.0%的钙、余量为铁组成，粒度3.0?8.0mm,加入量是7公斤/吨铁水。
[0015]所述的喂丝法球化处理和第一次喂丝法孕育处理、第二次冲入法孕育处理后的铁水，浇注时同时进行第三次随流孕育处理。
[0016]所述的随流孕育处理的孕育剂是硅-钡-钙高效孕育剂，由70?75%的硅、1.5?
3.0%的钡、1.0?2.0%的钙、余量为铁组成，粒度为0.2?0.7mm，加入量是22?25克/每秒钟。
[0017]生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的工艺流程是:工艺配料单配比一在中频炉内加入Q12生铁+ Q235废钢+球铁回炉铁+ 98.5%增碳剂一熔化原铁水、造型机同时造型一原铁水完全熔化后扒净熔渣一测量铁水温度一炉内原铁水温度达到1400?1450°C时一扒净炉内原铁水熔渣一取光谱试样一光谱分析一光谱分析报告显示在炉内加入98.5%增碳剂、75%硅铁、65%锰铁对炉内原铁水进行增碳、增硅和增锰处理，同时对炉内原铁水进行脱氧处理一当加入的98.5%增碳剂、75%硅铁、65%锰铁完全熔化后扒净熔渣一取光谱试样一光谱分析一原铁水符合工艺配料单规定时，烫红铁水包和浇包一测量铁水温度，原铁水温度达到1500?1550°C时准备出铁水一在铁水包内加入已秤好的纯紫铜一在球化站上分别设置好球化包芯线、孕育包芯线的喂线长度和喂线速度一出铁水采用冲入法对铁水包内原铁水进行加纯紫铜合金化处理一取光谱试样一光谱分析一对铁水包内原铁水进行喂丝法球化处理、同时进行第一次喂丝法孕育处理一处理后扒净熔渣一在浇包内加入已秤好的第二次冲入法孕育处理的孕育剂一将铁水包内铁水转包倾倒入浇包内进行第二次冲入法孕育处理一转包后扒净浇包内的铁水熔渣一在浇包内撒入保温剂对浇包内铁水进行保温和防止氧化一浇包叉运并放在自动浇注机上一扒开保温剂一角一取光谱试样、金相试块一光谱分析、金相分析一铁水符合工艺配料单规定时一进行浇注产品、浇注过程中同时进行第三次随流孕育处理一产品浇注后经过冷却、清理，机加工后检验合格即得到合格的超高压液压阀阀体。浇注产品后的铁水浇注Y型试块、浇注时进行第三次随流孕育处理一Y型试块冷却、清理一加工拉伸试样一拉伸试验、检测抗拉强度一计算伸长率。
[0018]本发明与现有技术相比具有以下显著特点和积极效果:本发明采用冲入法在铁水包内加入纯紫铜对铁水包内原铁水进行合金化处理，采用喂丝法对铁水包内原铁水进行球化处理、同时进行第一次喂丝法孕育处理，球化处理、同时进行第一次孕育处理后的铁水转包时进行第二次冲入法孕育处理，铁水浇注时同时进行第三次随流孕育处理。本发明所生产的超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的伸长率比世界上所有先进国家相对应国家标准QT600-3牌号的伸长率高出133.33%，是世界上所有先进国家相对应国家标准QT600-3牌号的伸长率的2.333倍。
[0019]本发明所生产的超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7，由于强度高、伸长率高、韧性高，超高压液压阀阀体在超高压情况下使用耐磨、韧性高、不会断裂，生产工艺简单，成本低，显著提高生产企业的经济效益。
【具体实施方式】
[0020]下面结合实施例对本发明作进一步说明。
[0021]实施例:用5吨中频炉熔化铁水。
[0022]按工艺配料单分批次向炉内加入Q12生铁2000Kg、Q235废钢2000Kg、球铁回炉铁100Kg,98.5% 增碳剂 85Kgo
[0023]第一批次炉料加满炉膛后，小功率送电开始熔化10分钟。
[0024]造型机开始造型。
[0025]小功率送电熔化10分钟后，进行大功率送电熔化。
[0026]炉内第一批次炉料熔化下降三分之一时，进行加第二批次炉料，按此方法将剩余炉料加完为止。
[0027]炉料完全熔化后，扒净熔渣，继续熔化。
[0028]测温，当炉内原铁水温度达到1400?1450°C时，扒净炉内原铁水熔渣。
[0029]取光谱试样进行光谱分析。
[0030]光谱分析报告显示，此时炉内原铁水由3.65%的碳、1.15%的硅、0.38%的锰、0.024%的磷、0.019%的硫组成。
[0031]根据工艺配料单规定要求，炉内原铁水由3.70?3.80%的碳、1.25?1.35%的硅、0.35?0.45%的锰、O?0.030%的磷、O?0.020%的硫组成，与光谱分析报告对比，碳、硅、锰含量偏低，需要在炉内增补98.5%增碳剂、75%硅铁和65%锰铁。
[0032]98.5%增碳剂增补量按下列公式计算。
[0033]98.5%增碳剂增补量=(工艺配料单规定要求的碳平均值-光谱分析报告中的碳含量)+98.5%增碳剂的含碳量+中频炉的碳平均吸收率80%X炉内原铁水总量5000Kg=(3.75%-3.65%) +98.5%+80%X5000Kg=6.35Kg。
[0034]根据计算，应向炉内增补98.5%增碳剂6.35Kg。
[0035]75%硅铁增补量按下列公式计算。
[0036]75%硅铁增补量=(工艺配料单规定要求的硅平均值-光谱分析报告中的硅含量)+ 75%硅铁的含硅量+中频炉的硅平均吸收率78% X炉内原铁水总量5000Kg=(1.30%-1.15%) +75%+78%X5000Kg=12.8Kg。
[0037]根据计算，应向炉内增补75%硅铁12.8Kgo
[0038]65%锰铁增补量按下列公式计算。
[0039]65%锰铁增补量=(工艺配料单规定要求的锰平均值-光谱分析报告中的锰含量65%锰铁的含锰量+中频炉的锰平均吸收率95% X炉内原铁水总量5000Kg=(0.40%-0.38%) +65%+95%X5000Kg=l.62Kg。
[0040]根据计算，应向炉内增补65%锰铁1.62Kg。
[0041]分别将以上计算出的98.5%增碳剂增补量6.35Kg、75%硅铁增补量12.8Kg、65%锰铁增补量1.62Kg秤好，并加入中频炉内熔化，对炉内原铁水进行增碳、增硅和增锰处理，同时利用加入的75%硅铁和65%锰铁对炉内原铁水进行脱氧处理。
[0042]大功率送电熔化，98.5%增碳剂增补量6.35Kg、75%硅铁增补量12.8Kg、65%锰铁增补量1.62Kg完全熔化后，将中频炉电压调低到400V，扒净熔渣，取光谱试样进行分析。
[0043]光谱分析报告显示，此时炉内原铁水由3.75%的碳、1.32%的硅、0.41%的锰、0.024%的磷、0.019%的硫组成，符合工艺配料单的规定要求。
[0044]继续大功率送电，将炉内原铁水温度升温到1500?1550°C。
[0045]用热电偶测温枪测量炉内原铁水温度，当炉内原铁水温度升温到1500?1550°C，将电压调低到400V，出铁水将铁水包和浇包烫红，并将铁水包吊运到炉前备用，将浇包叉运到球化站旁备用。
[0046]继续大功率送电。
[0047]测温，炉内原铁水温度为1535°C，符合出铁水温度要求。
[0048]将电压调低到400V，对炉内原铁水进行保温，扒净熔渣，准备出铁水。
[0049]工艺配料单规定:每包铁水出铁水量lOOOKg。
[0050]铁水包内加入纯紫铜量按下列公式计算。
[0051]99.9%纯紫铜加入量=(工艺配料单规定要求的铜平均值-光谱分析报告中的铜含量)+99.9%紫铜的含铜量+中频炉的铜平均吸收率95%X每包铁水出铁水量100Kg=(0.725%-0%) +99.9%+95%X 1000Kg=7.64Kg。
[0052]在出100Kg铁水量的铁水包内加入7.64Kg的纯紫铜，纯紫铜的加入量为0.764%，秤好7.64Kg纯紫铜，并放入到已烫红的铁水包内。
[0053]在球化站上设置好芯粉由29?30%的镁、40?45%的硅、6?8%的钙、2.7?4.0%的稀土、余量为铁组成的外径Φ 13mm的球化包芯线，加入量是25米/吨铁水，加入速度是28米/每分钟。
[0054]在球化站上设置好芯粉由65.7?72.0%的硅、3.52?4.0%的钡、1.62?2.0%的钙、1.7?2.0%的铝、余量为铁组成的外径Φ 13mm的孕育包芯线，加入量是22米/吨铁水，加入速度是26米/每分钟。
[0055]出铁水，每包出铁水量lOOOKg，铁水直接冲入放有纯紫铜的铁水包内。
[0056]加入到铁水包内的纯紫铜，在出铁水过程中，在高温铁水流的冲击下，铜元素扩散到铁水包内的铁水中，铁水包内的铁水含铜量均匀。铜的加入，改变了原铁水的有效成分含量，显著提高铁水所浇注的产品的强度和韧性，使QT600-3牌号的伸长率得到极大的提高。
[0057]取光谱试样进行分析。
[0058]光谱分析报告显示，采用冲入法在出铁水时在铁水包内加入0.764%的纯紫铜对原铁水进行处理，处理后的原铁水由3.75%的碳、1.32%的硅、0.41%的锰、0.024%的磷、0.019%的硫、0.725%的铜组成。
[0059]用行车将盛有100Kg原铁水的铁水包吊运到球化站输送台上并输送入球化站内。
[0060]开启球化站，对铁水包内的原铁水进行喂丝法球化处理、同时进行第一次喂丝法孕育处理，一分钟内处理完毕。
[0061]将铁水包内经过球化处理、第一次喂丝法孕育处理后的铁水输出球化站外，扒净熔渣。
[0062]在浇包内加入由70?75%的硅、1.5?3.0%的钡、1.0?2.0%的钙、余量为铁组成的粒度3.0?8.0mm的硅-钡-钙高效孕育剂，加入量是7公斤/吨铁水。
[0063]用行车吊起铁水包内经过喂丝法球化处理、同时进行第一次喂丝法孕育处理后的铁水，将铁水转包倾倒入饶包内进行第二次冲入法孕育处理。
[0064]第二次冲入法孕育处理后，扒净浇包内铁水熔渣，撒入保温剂进行保温和隔绝空气防止铁水氧化，用叉车将浇包叉运并放在自动浇注机上。
[0065]扒开保温剂一角，分别取光谱试样、金相试块。
[0066]光谱分析报告显示，铁水转包时进行第二次冲入法孕育处理，处理后的铁水由3.55%的碳、1.90%的硅、0.41%的锰、O?0.024%的磷、O?0.013%的硫、0.725%的铜、
0.018%的稀土、0.054%的镁组成。
[0067]炉前快速金相分析:球化率95%。
[0068]分别取光谱试样、金相试块后，自动浇注机开始浇注产品，在浇注过程中随浇注铁水进行第三次随流孕育处理，9分钟内浇注完毕。
[0069]浇注后的液压阀阀体铸件经过冷却、清理，机加工后检验合格即得到合格的超高压液压阀阀体。
[0070]第三次随流孕育处理的孕育剂是由70?75%的硅、1.5?3.0%的钡、1.0?2.0%的钙、余量为铁组成的粒度为0.2?0.7mm的硅-钡-钙高效孕育剂，加入量是22?25克
/每秒钟。
[0071]浇注产品后，用叉车将浇包从自动浇注机上叉下，浇注Y型试块，浇注时，在浇包浇嘴放入由70?75%的硅、1.5?3.0%的钡、1.0?2.0%的钙、余量为铁组成的粒度为0.2?0.7mm的硅-钡-钙高效孕育剂20g，随铁水一起浇入Y型试块型腔内进行第三次随流孕育处理。
[0072]Y型试块浇注后在砂型内冷却45分钟，开箱清理干净表面粘砂后空冷至室温。
[0073]将Y型试块加工成Φ 14的标准拉伸试样，用WEW-600B型微机屏显液压万能试验机进行拉伸试验。
[0074]拉伸试验前，在拉伸试样平行段内量好68_长度并在两端划线做好标记，做好记录，供拉伸试样拉断后测量标记长度，计算伸长率。
[0075]拉伸试验，试验结果:抗拉强度685MPa。
[0076]根据拉伸试验结果和QT600-7规定的抗拉强度彡600MPa对比，抗拉强度685MPa符合要求。
[0077]伸长率计算:将拉伸试验后拉断的两段拉伸试样按断面断裂形状合缝连接在一起，并用手压紧，测量平行段内两端划线长度是73.5mm，根据公式:
伸长率=(拉伸试样拉断后的两端划线长度一拉伸试样拉断前的两端划线长度)-拉伸试样拉断前的两端划线长度=(73.5 - 68) +68=8.1%。
[0078]根据计算结果和QT600-7规定的伸长率多7%对比，伸长率8.1%符合要求。
【权利要求】
1.生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的生产方法，其特征在于:采用冲入法在出铁水时在铁水包内加入0.45?0.90%的纯紫铜对原铁水进行合金化处理，合金化处理后的原铁水由3.70?3.80%的碳、1.25?1.35%的硅、0.35?0.45%的锰、O?0.030%的磷、O?0.020%的硫、0.60?0.85%的铜组成。
2.根据权利要求1所述的生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的生产方法，其特征在于:合金化处理后的原铁水进行喂丝法球化处理，同时进行第一次喂丝法孕育处理，铁水转包时进行第二次冲入法孕育处理，球化处理、第一次、第二次孕育处理后的铁水由3.45 ?3.70% 的碳、1.85 ?2.00% 的硅、0.35 ?0.45% 的锰、O ?0.030% 的磷、O ?0.015%的硫、0.60?0.85%的铜、0.015?0.025%的稀土、0.040?0.060%的镁组成； 所述的喂丝法球化处理所用的球化处理机是球化站； 所述的球化处理的球化剂是外径?13mm的球化包芯线，包芯线的芯粉由29?30%的镁、40?45%的硅、6?8%的钙、2.7?4.0%的稀土、余量为铁组成，加入量是25米/吨铁水，加入速度是28米/每分钟； 所述的第一次喂丝法孕育处理的孕育剂是外径Φ 13mm的孕育包芯线，包芯线的芯粉由65.7?72.0%的硅、3.52?4.0%的钡、1.62?2.0%的钙、1.7?2.0%的铝、余量为铁组成，加入量是22米/吨铁水，加入速度是26米/每分钟； 所述的铁水转包时进行第二次冲入法孕育处理的孕育剂是硅-钡-钙高效孕育剂，由70?75%的硅、1.5?3.0%的钡、1.0?2.0%的钙、余量为铁组成，粒度3.0?8.0mm,加入量是7公斤/吨铁水。
3.根据权利要求1或2所述的生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的生产方法，其特征在于:喂丝法球化处理和第一次喂丝法孕育处理、第二次冲入法孕育处理后的铁水，浇注时同时进行第三次随流孕育处理； 所述的随流孕育处理的孕育剂是硅-钡-钙高效孕育剂，由70?75%的硅、1.5?3.0%的钡、1.0?2.0%的钙、余量为铁组成，粒度为0.2?0.7mm，加入量是22?25克/每秒钟。
4.生产超高压液压阀阀体的球墨铸铁QT600-7的工艺流程是:工艺配料单配比一在中频炉内加入Q12生铁+ Q235废钢+球铁回炉铁+ 98.5%增碳剂一熔化原铁水、造型机同时造型一原铁水完全熔化后扒净熔渣一测量铁水温度一炉内原铁水温度达到1400?1450°C时一扒净炉内原铁水熔渣一取光谱试样一光谱分析一根据光谱分析报告在炉内加入98.5%增碳剂、75%硅铁、65%锰铁对炉内原铁水进行增碳、增硅和增锰处理，同时对炉内原铁水进行脱氧处理一当加入的98.5%增碳剂、75%硅铁、65%锰铁完全熔化后扒净熔渣一取光谱试样一光谱分析一原铁水符合工艺配料单规定时，烫红铁水包和浇包一测量铁水温度，原铁水温度达到1500?1550°C时准备出铁水一在铁水包内加入已秤好的纯紫铜一在球化站上分别设置好球化包芯线、孕育包芯线的喂线长度和喂线速度一出铁水采用冲入法对铁水包内原铁水进行加纯紫铜合金化处理一取光谱试样一光谱分析一对铁水包内原铁水进行喂丝法球化处理、同时进行第一次喂丝法孕育处理一处理后扒净熔渣一在浇包内加入已秤好的第二次冲入法孕育处理的孕育剂一将铁水包内铁水转包倾倒入浇包内进行第二次冲入法孕育处理一转包后扒净浇包内的铁水熔渣一在浇包内撒入保温剂对浇包内铁水进行保温和防止氧化一浇包叉运并放在自动浇注机上一扒开保温剂一角一取光谱试样、金相试块—光谱分析、金相分析一铁水符合工艺配料单规定时一进行浇注产品、浇注过程中同时进行第三次随流孕育处理一产品浇注后经过冷却、清理，机加工后检验合格即得到合格的超高压液压阀阀体；浇注产品后的铁水浇注Y型试块、浇注时进行第三次随流孕育处理一Y型试块冷却、清理一加工拉伸试样一拉伸试验、检测抗拉强度一计算伸长率。
【文档编号】C22C37/10GK104480379SQ201510016865
【公开日】2015年4月1日 申请日期:2015年1月14日 优先权日:2015年1月14日
【发明者】罗建华 申请人:罗建华