热水器搪瓷内胆用薄规格热轧酸洗钢板及其制造方法
【技术领域】
[0001] 本发明涉及一种热轧酸洗钢板及其制造方法，尤其是一种热水器搪瓷内胆用薄规 格热轧酸洗钢板及其制造方法。
【背景技术】
[0002] 据申请人了解，在热水器行业搪瓷内胆应用越来越广泛，搪瓷内胆通常由热轧酸 洗钢板与瓷釉经高温搪烧复合而成，具有耐磨、耐腐蚀、表面光洁美观的特点，可保证水的 质量不受锈蚀和离子析出物的影响。
[0003] 以优质热轧薄板为原料，经酸洗机组去除表面氧化层，经切边，拉矫、平整、涂油 后，即可制得表面质量、力学性能、板形等优于热轧板的热轧酸洗钢板。热轧酸洗钢板的优 势主要在于：1)表面质量好，由于热轧酸洗钢板去除了表面氧化铁皮，提高了钢材表面质 量，因此便于焊接和冲压成型。2)尺寸精度高，平整后可使板型发生一定变化，从而减少不 平度的偏差。3)提高了表面光洁度，增强了外观效果。4)能减少用户分散酸洗造成的环境 污染。5)能够部分替代冷轧板，降低热水器制造企业生产成本。
[0004] 热水器搪瓷内胆的金属坯壳构件主要包括封头和桶身等两部分，内胆的封头采用 冲压拉伸工艺成型，要求钢板具有良好的冲压成形性能，而桶身构件是通过卷圆成型后，用 自动等离子/填丝埋弧焊工艺焊接成筒形件。为了适应卷圆成型和等离子/填丝埋弧焊接 工艺要求，卷圆成型后开口度间隙大小适中，要求钢板具有适中、稳定的强度、厚度精度。
[0005] 同时，发明人在实践中发现，对于热轧钢带，厚度规格越薄，热轧钢带就会越长，表 面积也会成倍增加，造成散热快、温降大，很容易致使终轧温度达不到控轧控冷工艺的设定 要求，导致生产受到限制；特别是薄规格产品的轧制，这一问题更为突出。
[0006] 现有热水器搪瓷内胆所用热轧酸洗钢板的厚度规格为1. 5~3. 0_，现有热轧生 产工艺可以满足批量稳定地生产厚度2. 0_以上的热轧酸洗钢板，但是对于厚度规格在 1. 5~2. 0mm的产品，因其终轧温度达不到控轧控冷工艺的设定要求限制了此类规格酸洗 产品的生产，现有热轧生产工艺生产的1. 5~2. 0mm厚度规格产品，容易存在冲压起皱/开 裂，卷圆成型开口度间隙忽大忽小，搪瓷后爆瓷等缺陷。
[0007] 经检索发现，申请号200810047087. 2公开号CN101255530B的中国发明专利 (名称：高强度热水器内胆用钢及其生产方法），申请号2013107331354.9申请公布号 CN103643118A的中国发明专利申请（名称：380MPa级单面搪瓷用热轧酸洗钢板及其生产方 法）分别公开了热水器内胆用钢及其生产方法，同时也分别在其【具体实施方式】中表明其生 产方法可生产厚度2. 0_以下的热水器内胆用钢。但是，以这些专利/专利申请为代表的 现有技术并未发现厚度2. 0_以下的薄规格钢带生产过程中实际上存在前文所述的缺陷， 从而无法提供针对这一缺陷的解决方案。
【发明内容】
[0008] 本发明所要解决的技术问题是：克服现有技术存在的问题，提供一种热水器搪瓷 内胆用薄规格热轧酸洗钢板，彻底避免冲压起皱/开裂、卷圆成型开口度间隙忽大忽小、搪 瓷后爆瓷等缺陷；同时提供该钢板的制造方法。
[0009] 本发明解决其技术问题的技术方案如下：
[0010] 一种热水器搪瓷内胆用薄规格热轧酸洗钢板，其特征是，由以下化学成分按重量 百分比组成刃0.03~0.09%，51 0.005 ~0.035%，]?110.40~0.80%，？彡0.018%， S 彡 0· 014 %，N 彡 0· 0050 %，A1 0· 002 ~0· 055 %，Ti 0· 03 ~0· 06 %，Cu 0· 03 ~ 0. 06%,余量为铁和不可避免的杂质；钢板的厚度为1. 5 - 2. 0mm ;钢板的屈服强度为 330 - 4501^&，抗拉强度为400~5201^&，断后伸长率彡22%;钢板的主要显微组织为铁素 体、次要显微组织为珠光体，钢板的组织晶粒度级别为8~10级。
[0011] 本发明还提供：
[0012] -种热水器搪瓷内胆用薄规格热轧酸洗钢板的制造方法，其特征是，包括以下步 骤：
[0013] 第一步、将钢水进行精炼处理，使其由以下化学成分按重量百分比组成：C 0. 03 ~0.09%，Si 0.005 ~0.035%，Μη 0.40 ~0.80%，0.018%，0.014%， N 彡0· 0050%，A1 0.002 ~0.055%，Ti 0.03 ~0.06%，Cu 0.03 ~0.06%，余量为铁 和不可避免的杂质；
[0014] 第二步、将第一步所得钢水进行连铸得到连铸板坯；将连铸板坯于120(TC~ 1220°C 加热；
[0015] 第三步、将第二步所得板坯进行热轧，热轧采用由粗轧和精轧构成的两段式轧制 工艺；粗轧为5道次连轧，粗轧结束温度为980°C~1030°C，粗轧后中间坯厚度彡36mm ;精 轧为7道次连轧，在奥氏体单相区轧制，精轧结束温度为810°C~860°C，精轧的轧制压下率 彡90% ;精轧结束时，控制钢板厚度为1. 5 - 2. 0mm、且钢板凸度为20 - 40μπι ;
[0016] 第四步、将第三步所得钢板进行层流冷却，层流冷却采用后段冷却方式；在卷取温 度600°C~660°C下卷取成钢卷；经酸洗拉矫改善钢板板形，同时控制拉矫延伸率为0. 8 - 1. 5%;即得成品，成品的屈服强度为330 - 450Mpa，抗拉强度为400~520Mpa，断后伸长率 > 22% ;钢板的主要显微组织为铁素体、次要显微组织为珠光体，钢板的组织晶粒度级别为 8~10级。
[0017] 本发明方法进一步完善的技术方案如下：
[0018] 优选地，第三步中，粗轧后中间坯厚度为36mm或38mm。
[0019] 优选地，第一步所得钢水由以下化学成分按重量百分比组成：C 0.086%，Si 0.033%,Μη 0.67%,Ρ 0.012%,S 0.006%,N 0.0035%,A1 0.004%,Ti 0.041%, Cu 0. 051%，余量为铁和不可避免的杂质；第二步中加热温度为1218°C ;第三步中粗轧结 束温度为l〇15°C，粗轧后中间坯厚度为38mm，精轧结束温度为857°C，精轧结束时，控制钢 板厚度为1. 5mm、且钢板凸度为23 μ m ;第四步中卷取温度640°C，拉矫延伸率为1. 2%，所得 成品屈服强度为390Mpa，抗拉强度为510Mpa，断后伸长率为36. 5%。
[0020] 优选地，第一步所得钢水由以下化学成分按重量百分比组成：C 0.051%，Si 0.027%,Μη 0. 74%,Ρ 0.009%,S 0.012%,N 0.0015%,A1 0.006%,Ti 0.050%, Cu 0. 036%，余量为铁和不可避免的杂质；第二步中加热温度为1210°C ;第三步中粗轧结 束温度为l〇〇5°C，粗轧后中间坯厚度为38mm，精轧结束温度为820°C，精轧结束时，控制钢 板厚度为1. 7mm、且钢板凸度为31 μ m ;第四步中卷取温度630°C，拉矫延伸率为1. 2%，所得 成品屈服强度为420Mpa，抗拉强度为485Mpa，断后伸长率为39%。
[0021] 优选地，第一步所得钢水由以下化学成分按重量百分比组成：C 0.066%，Si 0.030%,Μη 0. 50%,Ρ 0.015%,S 0.014%,N 0.0029%,A1 0.049%,Ti 0.035%, Cu 0. 042%，余量为铁和不可避免的杂质；第二步中加热温度为1208°C ;第三步中粗轧结 束温度为l〇〇〇°C，粗轧后中间坯厚度为36mm，精轧结束温度为837°C，精轧结束时，控制钢 板厚度为1. 8mm、且钢板凸度为38 μ m ;第四步中卷取温度620°C，拉矫延伸率为1. 2%，所得 成品屈服强度为380Mpa，抗拉强度为480Mpa，断后伸长率为37%。
[0022] 优选地，第一步所得钢水由以下化学成分按重量百分比组成：C 0.031%，Si 0.009%,Μη 0.61%,Ρ 0.014%,S 0.007%,N 0.0031%,A1 0.037%,Ti 0.038%, Cu 0. 045%，余量为铁和不可避免的杂质；第二步中加热温度为1204°C ;第三步中粗轧结 束温度为990°C，粗轧后中间坯厚度为36mm，精轧结束温度为840°C，精轧结束时，控制钢板 厚度为2. 0mm、且钢板凸度为29 μ m ;第四步