一种生产nm360钢的方法
【专利摘要】本发明提供一种生产NM360钢的方法，其中方法包括步骤：将铁水和废钢经转炉炼钢、钢包精炼炉精炼和RH真空循环脱气精炼后进行连铸、热轧后得到NM360钢；其中热轧包括：然后采用粗轧、精轧两阶段控制轧制，粗轧采用高温大压下量轧制，精轧最后3道次采用小道次压下率，精轧完成后弛豫【20s，60s】，进入超快速冷却装置，冷却速率为【40℃/s，100℃/s】，冷却到【280℃，350℃】，然后进入热矫机进行矫直，再进行剪切、检验、精整。降低了能耗，缩短了工艺流程，减少了合金加入量，轧后直接超快速冷却后钢板的淬透性比传统再加热淬火工艺增大了1.4～1.5倍，提高了钢的强韧配比，节约社会资源，降低生产成本。
【专利说明】
一种生产NM360钢的方法
技术领域
[0001]本发明属于管线钢板制造技术领域。尤其涉及一种生产NM360钢的方法。
【背景技术】
[0002]在冶金、矿山、建材及军事等领域中，许多工件及设备由于磨损而迅速失效，造成材料、能源的巨大浪费.低合金耐磨钢以其高硬度、高耐磨性等良好的综合力学性能广泛运用于各种磨损工况。
[0003]传统的耐磨钢匪360在热乳后进行离线淬火、回火工艺，能耗大，工艺流程长，需要加入大量合金。
【发明内容】
[0004]本发明目的是提供一种生产匪360钢的方法，降低了能耗，缩短了工艺流程，减少了合金加入量，乳后直接超快速冷却后钢板的淬透性比传统再加热淬火工艺增大了，提高了钢的强韧配比，节约社会资源，降低生产成本。
[0005]为实现上述目的，本发明采用的技术方案是:一种生产NM360钢的方法，包括:
[0006]将铁水和废钢经转炉炼钢、钢包精炼炉精炼和RH真空循环脱气精炼后进行连铸，热乳后得到匪360钢;其中，连铸的铸坯的化学成分及其含量是:C为【0.16wt%,0.20wt %】，Si 为【0.2wt%，0.4wt%】，Mr^【1.2wt%，I.8wt %】，Mc^【0.10wt%，0.30wt % 】，Cr 为【0.10wt%，0.30wt%】，NbS【0.00wt%，0.04wt % 】，Ti为【0.0Owt %，0.02wt%】，P〈0.015wt%,S<0.010wt%,其余为Fe及杂质；其中，热乳工艺流程包括:将厚度150mm钢坯加热到在【1150°(:，1250°(:】，然后采用粗乳、精乳两阶段控制乳制，粗乳采用高温大压下量乳制，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度2 1000°C，精乳温度< 920°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，每道次压下率<10%，精乳出口厚度为【9mm，18mm】，精乳出口温度【760°C，850°(:】，精乳完成后弛豫【208，608】，进入超快速冷却装置，冷却速率为【40°(:/8，100°(:/8】，冷却到【2800C，3500C】，然后进入热矫机进行矫直，再进行剪切、检验、精整。
[0007]本发明通过合理的合金化设计，选用微量的Mo、Cr、Nb、Ti合金进行微合金化，通过控制乳制后弛豫超快速冷却工艺控制微观组织，充分发挥合金的性能强化作用，减少合金的加入量及贵重合金的使用量，并简化了传统的耐磨钢热乳后进行离线淬火、回火工艺，采用此方法与传统工艺相比较，降低了能耗，缩短了工艺流程，减少了合金加入量，乳后直接超快速冷却后钢板的淬透性比传统再加热淬火工艺增大了 1.4?1.5倍，提高了钢的强韧配比，节约社会资源，降低生产成本。
[0008]为了实现上述以及相关目的，本发明的一个或多个方面包括后面将详细说明并在权利要求中特别指出的特征。下面的说明以及附图详细说明了本发明的某些示例性方面。然而，这些方面指示的仅仅是可使用本发明的原理的各种方式中的一些方式。此外，本发明旨在包括所有这些方面以及它们的等同物。
【附图说明】
[0009]根据下述参照附图进行的详细描述，本发明的上述和其他目的、特征和优点将变得更加显而易见。在附图中:
[0010]图1示出了本发明提出的一种生产NM360钢的方法的一个流程示意图。
[0011 ]在所有附图中相同的标号指示相似或相应的特征或功能。
【具体实施方式】
[0012]下面描述本公开的各个方面。应该明白的是，本文的教导可以以多种多样形式具体体现，并且在本文中公开的任何具体结构、功能或两者仅仅是代表性的。基于本文的教导，本领域技术人员应该明白的是，本文所公开的一个方面可以独立于任何其它方面实现，并且这些方面中的两个或多个方面可以按照各种方式组合。例如，可以使用本文所阐述的任何数目的方面，实现装置或实践方法。另外，可以使用其它结构、功能、或除了本文所阐述的一个或多个方面之外或不是本文所阐述的一个或多个方面的结构和功能，实现这种装置或实践这种方法。此外，本文所描述的任何方面可以包括权利要求的至少一个元素。
[0013]下面将参照附图描述本发明的各个实施例。
[0014]首先请参考图1，一种生产NM360钢的方法，包括步骤:
[0015]S1、将铁水和废钢经转炉炼钢、钢包精炼炉精炼和RH真空循环脱气精炼；
[0016]S2、进行连铸、热乳后得到NM360钢。
[0017]其中，连铸的铸坯的化学成分及其含量是:C为【0.16wt%，0.20wt%】，Si为[0.2wt %，0.4wt%】，Mn 为【1.2wt %，I.8wt % 】，Mo为【0.1wt %，0.30wt%】，Cr 为【0.10wt%，0.30wt%】，NbS【0.00wt%，0.04wt % 】，Ti为【0.0Owt %，0.02wt%】，P〈0.015wt%,S<0.010wt%,其余为Fe及杂质；其中，热乳工艺流程包括:将厚度150mm钢坯加热到在【1150°(:，1250°(:】，然后采用粗乳、精乳两阶段控制乳制，粗乳采用高温大压下量乳制，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度2 1000°C，精乳温度< 920°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，每道次压下率<10%，精乳出口厚度为【9mm，18mm】，精乳出口温度【760°C，850°(:】，精乳完成后弛豫【208，608】，进入超快速冷却装置，冷却速率为【40°(:/8，100°(:/8】，冷却到【2800C，3500C】，然后进入热矫机进行矫直，再进行剪切、检验、精整。
[0018]本发明通过合理的合金化设计，选用微量的Mo、Cr、Nb、Ti合金进行微合金化，通过控制乳制后弛豫超快速冷却工艺控制微观组织，充分发挥合金的性能强化作用，减少合金的加入量及贵重合金的使用量，并简化了传统的耐磨钢热乳后进行离线淬火、回火工艺，采用此方法与传统工艺相比较，降低了能耗，缩短了工艺流程，减少了合金加入量，乳后直接超快速冷却后钢板的淬透性比传统再加热淬火工艺增大了 1.4?1.5倍，提高了钢的强韧配比，节约社会资源，降低生产成本。
[0019]下面结合【具体实施方式】对本发明作进一步描述，并非对本发明保护范围的限制。
[0020]实施例1
[0021]一种生产NM360钢的方法。铸坯的化学成分及其含量是:C为0.18wt%，Si为0.25wt%，Mn为 1.5wt%，Mo为0.20wt%，Cr为0.25wt%，Nb为0.03wt%，Ti为0.01wt%，卩为0.0lwt%，S〈0.0Olwt%，其余为Fe及不可避免的杂质。所述的热乳工艺是:将厚度150mm钢坯加热到在1200°C，采用粗乳+精乳两阶段控制乳制，粗乳采用高温大压下量乳制，共进行5道次乳制，各道次乳制量分别为21mm、21mm、21mm、21mm、21mm，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度1100°C，精乳温度开始为912°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，道次压下率分别为3.7%、2.5%、1.1%，精乳厚度为16mm，精乳出口温度795°C，精乳完成后弛豫30s，进入超快速冷却装置，冷却速率为68°C/s，冷却到300°C，然后进入热矫机进行矫直，确保板形符合客户技术协议要求，其屈服强度为958MPa，抗拉强度1120MPa，A50延伸率18.5%，表面布氏硬度362HBW，-20 °C条件下，夏比V形冲击功分别为47 J、52 J、60 J，其性能满足匪360国家标准GB/T24186-2009技术条件。
[0022]实施例2
[0023]一种生产NM360钢的方法。铸坯的化学成分及其含量是:C为0.18wt%，Si为
0.25wt%，Mn为 1.5wt%，Mo为0.20wt%，Cr为0.25wt%，Nb为0.03wt%，Ti为0.01wt%，卩为
0.0lwt%，S〈0.0Olwt%，其余为Fe及不可避免的杂质。所述的热乳工艺是:将厚度150mm钢坯加热到在1200°C，采用粗乳+精乳两阶段控制乳制，粗乳采用高温大压下量乳制，共进行5道次乳制，各道次乳制量分别为25mm、24mm、20mm、20mm、20mm，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度1095°C，精乳温度开始为915°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，道次压下率分别为3.6%、2.4%、1.3%，精乳厚度为8mm，精乳出口温度790°C，精乳完成后弛豫35s，进入超快速冷却装置，冷却速率为82°C/s，冷却到280°C，然后进入热矫机进行矫直，确保板形符合要求，其屈服强度为976MPa，抗拉强度1186MPa，A50延伸率19%，表面布氏硬度365HBW，-20°C条件下，夏比V形冲击功分别为53J、58J、66J，其性能满足NM360国家标准GB/T24186-2009技术条件。
[0024]实施例3
[0025]一种生产NM360钢的方法。铸坯的化学成分及其含量是:C为0.16wt%，Si为
0.25wt%，Mn为 1.5wt%，Mo为0.25wt%，Cr为0.20wt%，Nb为0.025wt%，Ti为0.012wt%，P为0.012￥丨％，3〈0.002￥丨％，其余为?6及不可避免的杂质。所述的热乳工艺是:将厚度150臟钢坯加热到在1200°C，采用粗乳+精乳两阶段控制乳制，粗乳采用高温大压下量乳制，共进行5道次乳制，各道次乳制量分别为21mm、21mm、21mm、21mm、21mm，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度1100°C，精乳温度开始为912°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，道次压下率分别为3.7 %、2.5 %、1.1 %，精乳厚度为16mm，精乳出口温度785 °C，精乳完成后弛豫36s，进入超快速冷却装置，冷却速率为68 0C/s，冷却到300 0C，然后进入热矫机进行矫直，确保板形符合客户技术协议要求，其屈服强度为954MPa，抗拉强度1132MPa，A50延伸率17.5%，表面布氏硬度354HBW，-20°C条件下，夏比V形冲击功分别为42J、48J、53J，其性能满足NM360国家标准GB/T24186-2009技术条件。
[0026]实施例4
[0027]一种生产NM360钢的方法。铸坯的化学成分及其含量是:C为0.16wt%，Si为
0.25wt%，Mn为 1.5wt%，Mo为0.25wt%，Cr为0.20wt%，Nb为0.025wt%，Ti为0.012wt%，P为0.012￥丨％，3〈0.002￥丨％，其余为?6及不可避免的杂质。所述的热乳工艺是:将厚度150臟钢坯加热到在1200°C，采用粗乳+精乳两阶段控制乳制，粗乳采用高温大压下量乳制，共进行5道次乳制，各道次乳制量分别为25mm、24mm、20mm、20mm、20mm，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度1085°C，精乳温度开始为908°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，道次压下率分别为3.6%、2.4%、1.3%，精乳厚度为8mm，精乳出口温度795°C，精乳完成后弛豫33s，进入超快速冷却装置，冷却速率为82 0C/s，冷却到300 0C，然后进入热矫机进行矫直，确保板形符合要求，其屈服强度为972MPa，抗拉强度1193MPa，A50延伸率18.5%，表面布氏硬度366冊胃，-20°(:条件下，夏比￥形冲击功分别为551、591、681，其性能满足匪360国家标准68/T24186-2009技术条件。
[0028]尽管前面公开的内容示出了本发明的示例性实施例，但是应当注意，在不背离权利要求限定的本发明的范围的前提下，可以进行多种改变和修改。根据这里描述的发明实施例的方法权利要求的功能、步骤和/或动作不需以任何特定顺序执行。此外，尽管本发明的元素可以以个体形式描述或要求，但是也可以设想多个，除非明确限制为单数。
[0029]虽然如上参照图描述了根据本发明的各个实施例进行了描述，但是本领域技术人员应当理解，对上述本发明所提出的各个实施例，还可以在不脱离本
【发明内容】
的基础上做出各种改进。因此，本发明的保护范围应当由所附的权利要求书的内容确定。
【主权项】
1.一种生产NM360钢的方法，其特征在于，包括步骤: 将铁水和废钢经转炉炼钢、钢包精炼炉精炼和RH真空循环脱气精炼后进行连铸，热乳后得到NM360钢;其中，连铸的铸坯的化学成分及其含量是:C为【0.16wt%,0.20wt %】，Si为[0.2wt %，0.4wt%】，Mn 为【1.2wt %，I.8wt % 】，Mo为【0.1wt %，0.30wt%】，Cr 为【0.10wt%，0.30wt%】，NbS【0.00wt%，0.04wt % 】，Ti为【0.0Owt %，0.02wt%】，P〈0.015wt% ,S<0.010wt%，其余为Fe及杂质； 其中，热乳工艺流程包括:将厚度150111111钢坯加热到在【1150°(:，1250°(:】，然后采用粗车U精乳两阶段控制乳制，粗乳采用高温大压下量乳制，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度2 1000C，精乳温度< 920°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，每道次压下率< 10%，精乳出口厚度为【9111111，18111111】，精乳出口温度【760°(:，850°(:】，精乳完成后弛豫【208，608】，进入超快速冷却装置，冷却速率为【40°(:/8，100°(:/8】，冷却到【280°(:，350°(:】，然后进入热矫机进行矫直，再进行剪切、检验、精整。2.根据权利要求1所述的生产NM360钢的方法，其特征在于， 共进行5道次粗乳乳制，各道次乳制量分别为21mm、21mm、21mm、21mm、21mm，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度1100°C，精乳温度开始为912°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，道次压下率分别为3.7%、2.5%、1.1%，精乳厚度为16mm，精乳出口温度795°C，精乳完成后弛豫30s，进入超快速冷却装置，冷却速率为68°C/s，冷却到300°C。3.根据权利要求1所述的生产NM360钢的方法，其特征在于， 共进行5道次粗乳乳制，各道次乳制量分别为25mm、24mm、20mm、20mm、20mm，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度1095°C，精乳温度开始为915°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，道次压下率分别为3.6%、2.4%、1.3%，精乳厚度为8mm，精乳出口温度790°C，精乳完成后弛豫35s，进入超快速冷却装置，冷却速率为82°C/s，冷却到280°C。4.根据权利要求1所述的生产NM360钢的方法，其特征在于， 共进行5道次粗乳乳制，各道次乳制量分别为21mm、21mm、21mm、21mm、21mm，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度1100°C，精乳温度开始为912°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，道次压下率分别为3.7%、2.5%、1.1%，精乳厚度为16mm，精乳出口温度785°C，精乳完成后弛豫36s，进入超快速冷却装置，冷却速率为68°C/s，冷却到300°C。5.根据权利要求1所述的生产NM360钢的方法，其特征在于， 共进行5道次粗乳乳制，各道次乳制量分别为25mm、24mm、20mm、20mm、20mm，道次压下量大于15mm，粗乳出口温度1085°C，精乳温度开始为908°C，精乳最后3道次采用小道次压下率，道次压下率分别为3.6%、2.4%、1.3%，精乳厚度为8mm，精乳出口温度795°C，精乳完成后弛豫33s，进入超快速冷却装置，冷却速率为82°C/s，冷却到300°C。
【文档编号】C22C38/12GK105861939SQ201610208029
【公开日】2016年8月17日
【申请日】2016年4月1日
【发明人】李烈军, 周峰, 武尊斌, 张帝起, 张河健, 高吉祥, 彭政务, 陈松军
【申请人】华南理工大学, 广州增立钢管结构股份有限公司