本申请涉及如下申请，并通过引用其全文的方式将如下申请纳入本文：提交于2016年1月29日的临时申请系列号62/288,851，提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,232；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,181；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,274；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,293；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,303；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,363；提交于2015年7月30日的美国申请系列号14/814,319；提交于2015年7月30日的美国申请系列号14/814,335；提交于2014年7月31日的美国临时申请号62/031,856；提交于2014年11月4日的美国临时申请号62/074,838；提交于2015年4月14日的美国临时申请号62/031,856；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,232；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,181；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,274；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,293；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,303；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,363；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,319；提交于2015年7月30日的美国申请号14/814,335；提交于2015年10月2日的美国临时申请号62/236,296；提交于2016年1月29日的美国临时申请号62/288,549；提交于2016年1月29日的美国临时申请号62/288,566；提交于2016年1月29日的美国临时申请号62/288,615；提交于2016年1月29日的美国临时申请号62/288,695；提交于2016年1月29日的美国临时申请号62/288,755。
本公开涉及通过传导多于对流的方式向玻璃制品和/或从玻璃制品传热的方法和装置。在某些实施方式中，本公开涉及通过传导多于对流的方式加热和/或热强化玻璃制品。
背景技术：
共同转让的美国专利申请号14/814,232，其提交于2015年7月30日，且题为"热强化玻璃和用于热强化玻璃的方法和装置(thermallytemperedglassandmethodandapparatusesforthermaltemperingofglass)"(律师案卷号sp14-159t)，公开了用于通过传导多于对流的方式加热和/或热强化玻璃制品的方法和装置。美国专利申请号14/814,232将在后文称为"'232申请"。'232申请的内容通过引用其全文的方式纳入本文。
本公开提供用于经历'232申请的加热和/或热强化的玻璃制品的受控运输的方法和装置。在某些实施方式中，本公开提供所述受控运输而无需与该玻璃制品机械接触，从而避免该制品在加热和/或热强化期间表面性质的劣化。
定义
短语"(一块或多块)玻璃板"和"(一条或多条)玻璃带"在本说明书和权利要求书中宽泛地使用，并且包括具有一种或多种玻璃和/或一种或多种玻璃-陶瓷的一块或多块板或一条或多条带，以及包括一种或多种玻璃和/或一种或多种玻璃-陶瓷组分的层叠体或其它复合物。短语"(一个或多个)玻璃制品"用于统称(一块或多块)玻璃板和(一条或多条)玻璃带。
通过传导多于对流的方式进行的玻璃制品的加热或冷却(包括热强化)应指在满足'232申请的等式(18)的条件下的加热或冷却。
词汇"移动"包括平动(translation)和转动(rotation)。
技术实现要素：
根据一个实施方式，提供一种用于通过传导多于对流的方式加热或冷却(例如，热强化)玻璃板(13)或玻璃带(15)的方法，该玻璃板或该玻璃带具有相对的主表面(11)，所述方法包括：
(a)在该玻璃板(13)或玻璃带(15)处于或通过间隙(23)时控制该玻璃板(13)或玻璃带(15)的移动，其中向该玻璃板(13)或玻璃带(15)的相对的主表面(11)加压；和
(b)在该玻璃板(13)或玻璃带(15)处于或移动通过间隙(23)时，通过传导多于对流的方式对其进行加热或冷却(例如，热强化)；
其中步骤(a)包括，向该玻璃板(13)或玻璃带(15)施加至少一个基于气体的力，该基于气体的力具有方向平行于该玻璃板(13)或玻璃带(15)的主表面(11)的至少一个分量(component)。
例如，如图1所示，如果玻璃板或玻璃带的主表面11处于或平行于xyz坐标系的xy-平面，那么该基于气体的力将具有至少一个x-分量(正或负向)和y-分量(正或负向)并且可能两者皆有。该基于气体的力也可具有z-分量(正或负向)。
图1中的矢量17说明了这样的情况，其中基于气体的力具有相对于主表面11的取向，从而该力具有x和z分量(参见，例如，图4-6的实施方式)，矢量19说明了这样的情况，其中该基于气体的力仅具有x分量(参见，例如，图13-15的实施方式)，并且矢量21说明了这样的情况，其中，该基于气体的力仅具有y分量(参见，例如，图7-9和10-12的实施方式)。尽管在图1中未示出，该基于气体的力还可具有：(i)仅y和z分量，(ii)仅x和y分量，或(iii)x、y和z分量。尽管在图1中示出为向玻璃制品的上表面施加，可将该基于气体的力施加至该玻璃制品的底表面，顶表面和底表面两者，和/或一个或多个边缘。
在某些实施方式中，该基于气体的力造成该玻璃板或玻璃带以所需方向移动和/或获取所需取向，而在其它实施方式中，该基于气体的力造成该玻璃板或玻璃带保留所需位置和/或所需取向。可将该基于气体的力连续地或间歇地施加至该玻璃板或玻璃带。
在某些实施方式中，该基于气体的力通过气体轴承出口施加，该气体轴承出口是斜的，即，该出口相对垂直方向呈一角度。在其它实施方式中，该基于气体的力通过由局部较高气流速率产生的一个或多个气壁施加。该一个或多个气壁可平行于该玻璃板或玻璃带移动的方向排列(后文称作(一个或多个)纵向壁)或可相对于移动的方向呈横向(后文称作(一个或多个)横壁)。当该玻璃板或玻璃带与壁的流动气体接触时，一个或多个玻璃壁向玻璃板或玻璃带施加反作用力(该基于气体的力)。所述壁可用于在处理过程中排列一个或多个玻璃制品，以控制其间隔，和/或控制其速度，包括使一个或多个制品暂时静歇。
除上述内容以外，讨论这样的实施方式，其中：(1)不利用过渡区，使玻璃板或玻璃带从加热区移动到骤冷区，(2)利用过渡区，但使其足够短，从而在该玻璃板或玻璃带通过过渡区时不需要对于该玻璃板或玻璃带的垂直支持，(3)利用过渡区，其在该玻璃板或玻璃带通过该过渡区时，提供对于该玻璃板或玻璃带的一侧或两侧垂直支持，和(4)利用过渡区，其随着该玻璃板或玻璃带通过该过渡区而提供对于该玻璃板或玻璃带的垂直机械支持。
还公开了用于实施该方法的装置。
在以上内容中使用的附图标记只是为了读者的方便，并未用来限制本公开的范围，也不应被理解为对本公开范围的限制。更一般地，应理解前面的一般性描述和以下的详细描述都只是对本公开的示例，用来提供理解本公开的性质和特性的总体评述或框架。
在以下的详细描述中提出了本公开另外的特征和优点，对于本领域的技术人员而言，由所述内容或通过按照本文所示例实施本公开而了解，其中的部分特性和优点将是显而易见的。包括的附图提供了对本公开的进一步理解，附图被结合在本说明书中并构成说明书的一部分。应理解，在本说明书和附图中揭示的本公开的各种特征可以单独方式且以任意和所有的组合使用。
附图说明
图1的示意图表说明，向玻璃板或玻璃带(统一由附图标记9表示)施加基于气体的力，其中该力具有平行于该板或带的主表面11的至少一个分量。
图2的示意图显示根据本公开的一个实施方式，用于加热、转变和骤冷玻璃板的装置的侧视图。
图3的示意图显示根据本公开的一个实施方式，用于加热、转变和骤冷玻璃带的装置的侧视图。
图4、5和6的示意图显示，利用通过气体轴承的倾斜出口产生的基于气体的力，用于控制玻璃板的移动的装置。图4是通过气体轴承的倾斜出口的侧截面图，图5是顶视图，且图6是通过气体轴承的垂直出口的侧截面图。
图7、8和9的示意图显示，用于利用由纵向气壁产生的基于气体的力来控制玻璃板移动(例如，玻璃板的对齐)的装置。图7是顶视图，图8是通过气体轴承的垂直出口的侧截面图，而图9是纵向气壁和通过气体轴承的垂直出口的端面截面图。
图10、11和12的示意图显示，用于利用由侧气压系统产生的基于气体的力来控制玻璃板移动(例如，玻璃板的对齐)的装置。图10是顶视图，图11是通过气体轴承的垂直出口的侧截面图，而图12是通过侧气压系统的两个相对的喷嘴和气体轴承的垂直出口的端面截面图。
图13、14和15的示意图显示，用于利用由横向气壁产生的基于气体的力来控制玻璃板移动(例如，玻璃板的间隔)的装置。图13是顶视图，图14是通过横向气壁和气体轴承的垂直出口的侧截面图，而图15是通过气体轴承的垂直出口的端面截面图。
图16的示意图显示用于加热，转变和骤冷玻璃板的装置的侧视图，其中过渡区不提供对于玻璃制品的垂直支持。
图17和18的示意图显示，不利用过渡区，用于加热和骤冷玻璃板的装置的侧视图。图17显示加热区中的间隙23的逐渐变小，而图18显示骤冷区中的间隙的逐渐变小。
图19的示意图显示用于加热，转变和骤冷玻璃板的装置的侧视图，其中过渡区提供对于玻璃制品的一侧垂直支持。
图20的示意图显示用于加热，转变和骤冷玻璃板的装置的侧视图，其中过渡区通过燃烧器/基材组合提供对于玻璃制品的一侧垂直支持。
图21的示意图显示用于加热，转变和骤冷玻璃板的装置的侧视图，其中过渡区通过液态金属或液态盐溢流过屏障来提供对于玻璃制品的一侧垂直支持。
图22的示意图显示用于加热，转变和骤冷玻璃板的装置的侧视图，其中过渡区通过具有低热质量的机械支持提供对于玻璃制品的一侧垂直支持。
图23的示意图显示用于加热，转变和骤冷玻璃板的装置的侧视图，其中过渡区提供对于玻璃制品的两侧垂直支持。
图24的示意图显示用于加热，转变和骤冷玻璃板的装置的侧视图，其中，该装置相对于水平呈一角度。
附图中所用的附图标记并不按比例，并且其指示如下：
9玻璃板或玻璃带
11玻璃板或玻璃带的主表面
13玻璃板
15玻璃带
17矢量
19矢量
21矢量
23间隙
23a较厚间隙
23b较薄间隙
25玻璃板或玻璃带的移动方向
27加热区
29过渡区
31骤冷区
33气体轴承
35气体轴承的倾斜出口
37气体轴承的垂直出口
39纵向气壁
41纵向气壁中的气流
43侧气压系统
45侧气压喷嘴
47横向气壁
49横向气壁中的气流
51横向气壁的喷嘴
53与水平的角度
55逐渐减小
57一侧支持
59燃烧器
61基材
63液态金属或液态盐
65屏障
67机械支持
69机械支持的移动
71两侧支持的顶部支持
73两侧支持的底部支持
具体实施方式
图2和3示意性地说明了用于通过传导多于对流的方式热强化玻璃制品的'232申请中公开的类型的系统的实施方式。该系统管控玻璃制品的温度变化(δt)，其与时间(t)和该制品的长度(l)，宽度(w)和厚度(h)呈函数关系，即，δt＝f(l，w，h，t)。一般而言，玻璃制品的尺寸在该过程中基本不变，即，该过程不涉及该制品的形成或改造。
如这些图中所示，该系统可包括加热区27，过渡区29和骤冷区31，应理解，本文中公开的受控运输方法和装置可按需施加至所有这些区，仅这些区之一，例如，仅骤冷区，或仅这些区之二，例如，仅加热和骤冷区。并且，一些实施方式也可仅采用这些区之一，例如，仅加热区(若仅需加热)。
一般而言，加热区27将玻璃制品加热至足够热强化的温度，而骤冷区31使该制品的表面温度以足以实现所需热强化水平的速率降低。如其名称，过渡区29(使用时)作为加热区的高温和骤冷区的低温之间的连接(interface)。如图1和2中所示，加热区27和骤冷区31各包括气体轴承33，分别用于在加热和热强化过程中支持玻璃制品。玻璃制品可由过渡区29中的气体轴承支持，或如下结合图19-23所述，玻璃制品可通过其它方式被支持或可不被支持(图16)。同样，如图17-18中所示，可去除过渡区，此时玻璃制品从加热区直接通过至骤冷区。
图2说明了这样的情况，其中一系列玻璃板13被热强化，而图3说明了连续玻璃带15的热强化。该玻璃板或玻璃带可通过，例如，浮法玻璃生产工艺(floatprocess)或下拉溢流熔融工艺(downdrawoverflowfusionprocess)生产。如箭头25所指，这些图中，一个或多个玻璃制品由左向右通过这些区。当个体制品被处理时，所述制品在各区中的速度可相同或不同，例如，与过渡区(使用时)和/或骤冷区中的速度相比，通过加热区的速度可更快，相同或更慢，或与加热区和/或骤冷区中的速度相比，过渡区(使用时)中的速度可更快，相同或更慢，或者，与加热区和/或过渡区(使用时)中的速度相比，骤冷区中的速度可更快，相同或更慢。此外，任何一区中的速度无需恒定。例如，制品可在这些区中的一个或多个中暂时停留。
当玻璃板被处理时，该过程可以，例如，以分批过程，半连续过程，或连续过程为特征。在分批过程中，玻璃板可在过程中的不同点以不同速度移动。例如，玻璃板可以一个速度或一组速度移动通过加热区，以又一速度或一组速度移动通过过渡区(使用时)，并以另一速度或一组速度移动通过骤冷区。同样地，对于半连续过程，玻璃板在该过程中可在不同点以不同速度移动，其中，玻璃板之间的间隔随处理的发生而增大或减小，以避免制品之间的接触。仅作为一个例子，给定的玻璃板可进入一区，随后因施加基于气体的力而减速或逐渐静止，在该减速或静止阶段，其与下一块后方跟随的玻璃板的间隔减小。然后，可利用基于气体的力使该给定的玻璃板加速，以恢复原始间隔或一些合适的其它间隔。
对于玻璃带，该过程对于任何给定的带是连续的。不过，不同速度的作用可通过调节所述区的长度来实现。具体地，高速的效果可通过较短的区(较短停留时间)来实现，而慢速的效果可由较长的区(较长停留时间)来实现。对于玻璃板，需要时，也可利用所述区的长度的调节。同样，对于玻璃板，也可利用区长度和区速度的组合。除了考虑速度之外，区长度可随被加工的玻璃板的尺寸而变化，较长区用于较长玻璃板。
当玻璃制品进入加热区时，玻璃制品的温度t可低于，处于或高于所需t0。若低于，则使温度升至t0或在一些情况中升至t0+δt以补充过渡区(使用时)中可能出现的热损失。若玻璃制品在加热区起始时的温度已经处于t0，则加热区可保留该温度，或者，使其升至t0+δt。若该温度已经处于t0+δt，则加热区可维持该温度。或者，如果制品的温度已经处于t0(或者，若所需，处于t0+δt)(例如因为其已在近期由例如浮法或熔融法产生)，则可去除加热区，其中该制品直接去向过渡区(使用时)或直接去向骤冷区。
在离开加热区(使用时)后，玻璃制品可进入过渡区(使用时)，其可用于使因实现热强化所需的温度急剧变化所致的对于该玻璃制品和/或该过程的负面影响最小化。该过渡区还可用于使间隙23的厚度从加热区中所用厚度改变为骤冷区中所用厚度。例如，加热区中的该间隙可厚于骤冷区中的该间隙。过渡区可用于提供间隙尺寸之间的平滑过渡。
视其长度和构造而定，过渡区可采用图4-15中所示和下文讨论类型的气体轴承。或者，可使过渡区的长度最小化，从而该玻璃制品可在不被支持的情况下通过该区。如本领域中所知，如果相邻的辊的间隔过大，通过辊的热玻璃可能会出现称为“辊波(rollerwave)”形变的形变类型。最大可允许间隔取决于玻璃的厚度和粘度(温度)。类似地，其中玻璃制品不被支持的过渡区将具有视玻璃厚度和粘度(温度)而定的最大长度。只要过渡区长度低于该最大值，玻璃制品即可以不被支持的方式通过该区。图16示意性地说明了采用此类无支持过渡区的系统。
需要时，可基本去除过渡区，其中玻璃制品从加热区直接通向骤冷区。例如，加热区和骤冷区之间的间隔可小于玻璃制品厚度的约5倍。联合这些实施方式，如果间隙23的厚度在加热和骤冷区中不同，则该间隙可在加热区的出口区域中和/或在骤冷区的入口区域中渐缩(例如，以例如0.001-90度的渐缩角度，其中90度对应于步进变化(stepchange))。图17和18显示了，对于其中间隙23在加热区中厚于骤冷区中的情况下所述渐缩(参见附图标记55)的实例。具体而言，图17显示加热区中的渐缩，图18显示骤冷区中的渐缩。必要时，可利用两个区内的渐缩。若骤冷区中的间隙厚于加热区，则可利用反向的渐缩。加热和/或骤冷区中的渐缩也可用于其中采用过渡区的实施方式。
如果利用过渡区，并且如果该过渡区中需要垂直支持，则该支持可以是一侧支持(支持系统从玻璃制品下方作用)或两侧支持(支持系统从玻璃制品上方和下方同时作用)。在任一情况中，抵消重力作用所需的向上的力/单位面积(向上的压强)的量级是小的，如以下计算所示。
对于密度为ρ，厚度为d，主表面面积为a的玻璃板，该玻璃板的重量(w)为，
w＝g*ρ*a*d，
其中g是万有引力常数(g＝9.8米/秒2)。则，重量/单位面积(w/a)为：
w/a＝g*ρ*d.
代表性的玻璃板(和带)密度在2400-2800kg/米3范围内，且代表性的厚度在0.1-12毫米范围内。因此，过渡区中抵消重力所需的向上压强的量级在2-300帕斯卡(0.0003-0.04psi)。
图19-22说明了代表性的一侧支持系统，其可实现这些压强水平。图19中的一侧支持57能够，例如，基于超声悬浮(例如，频率在5,000-200,000赫兹范围且振幅在1-2,000微米范围)，伯努利原理包括在伯努利吸盘中适用的伯努利原理，或简单气压。对于利用伯努利原理的系统，一侧支持也可来自玻璃制品上方，而非来自下方。相较于其中向玻璃制品施加热的加热区和从玻璃制品移除热的骤冷区，在过渡区中发生相对低水平的传热。因此，用于该区的支持系统无需满足骤冷区满足且加热区将通常满足的传导多于对流的传热标准(more-heat-transfer-by-conduction-than-convectioncriterion)。然而，必要时，过渡区可满足该标准。
图20-22说明了其他类型的一侧支持系统，其可用于产生足以抵消重力作用的向上的压强。在图20中，燃烧器59排布在基材61(例如，陶瓷蜂窝基材)下。来自燃烧器的热废气通过基材，在气流接触玻璃制品之前使气流准直。热气体在制品通过过渡区时既对其支持又有助于控制其温度。图21显示基于液态金属或液态盐(参见附图标记63)溢流过屏障65的支持系统。溢流液态金属或液态盐在玻璃制品通过过渡区时既提供支持又提供对于玻璃制品的至少一些温度控制。
图22显示一种支持系统，其采用具有低热质量(低热容量)的一个或多个机械支持物67。这些支持物可以是静止的或可随玻璃制品按箭头69示意地移动。所述支持物也可垂直移动或从一边到另一边移动。这些支持物可接触玻璃制品或可提供非接触支持，例如，通过在支持物和制品表面之间的气垫，其通过使气体流过支持物的顶部而产生。
两侧支持也可以多种方式提供。图23显示具有顶支持物71和底支持物73的两侧支持系统的总体结构。相较于一侧系统，两侧系统具有如下优势，其可以差压模式运行，压强从两侧施加到玻璃制品上，来自下方的压强大于上面的压强，以抵消重力的影响。这种压差模式操作有助于玻璃制品的移动，例如，压差模式操作可以提供制品在过渡区中的自定心(self-centering)。
用于一侧支持的许多系统也可用于两侧支持，其中该系统的第二复制(相同或经改良)用于顶支持。例如，两侧系统可基于超声悬浮，伯努利原理，简单气压，或燃烧器/基材系统(图20)。具有放置在玻璃制品上方和下方的带电板的静电吸盘也可用于两侧系统中。也可采用联合系统。尽管过渡区支持系统(使用时)的主要目的是使随玻璃制品通过过渡区时在垂直方向上的下垂最小化，该支持系统，不论一侧或两侧，也可向玻璃制品施加水平方向的力，例如，以控制顺序玻璃制品之间的排列和/或间隔。
如上所述，骤冷区31中满足传导多于对流的传热标准，且加热区27和/或过渡区29中也可满足该标准。当该标准被满足时，从气体轴承33进入间隙23的气流是低的。因此，玻璃制品在间隙23中处于低摩擦环境，继而，它们的移动可由相对小的基于气体的力来控制。以下计算说明了与所述低摩擦环境相关联的较小的力的大小。
我们考虑两个代表性情况，较大力情况和较小力情况。较大力计算用于在较短时程中经历较大速度变化(增大或减小)的较大质量玻璃板，较小力情况用于在较长时程中经历较小速度变化的较小质量玻璃板。对于较大质量板，我们考虑3米x3米板(厚度12毫米，密度2800kg/米3)，对于较小质量玻璃板，我们考虑25毫米x25毫米玻璃板(厚度1毫米，密度2400kg/米3)。这两种情况的质量分别为302.4千克和0.0015千克。对于较短时程中的较大速度变化，我们考虑0.1秒中1米/秒的速度变化，而对于较长时程中的较小速度变化，我们考虑1秒中0.001米/秒的速度变化。各情况中，我们假设在时程中施加恒定力。
根据牛顿定律，可得出：fδt＝mδv，其中f是基于气体的力，δt是力作用的时间，m是玻璃板的质量，δv是速度变化。对于较大力和较小力情况就该公式进行评估，我们分别用3027牛顿和1.5x10-6牛顿的力。在计算中包括摩擦对这些值的影响最小，对于较大质量的玻璃板，摩擦力仅为3.0牛顿，摩擦系数为0.001(高估计值)，而对于较小质量的玻璃板，摩擦力要低得多。
假设基于气体的力作用在玻璃板的边缘上，对于较大和较小力情况的这些力分别对应于84.1千帕(12.2psi)和0.06帕斯卡(8.7×10-6psi)的压强，这些压强在实践中很容易实现。对于施加到玻璃板主表面上的基于气体的力，气体冲击玻璃板的角度起作用，离开出口的气体速度和气体密度也起作用。对于任何特定的出口布置和间隙厚度和区域，计算流体动力学(cfd)可用于计算施加到玻璃制品表面的切向剪切力。例如，市售可得的ansyscfd软件(宾夕法尼亚州佳侬斯堡的ansys公司)可用于该目的。一般而言，对于约几百米/秒的流速，与水平成一角度(在大约30°的范围内)的单个出口可以产生至少在微牛顿范围内的切向剪切力。然后可以调节出口的数量以实现所需的玻璃制品的加速/减速。
图4-15说明了其中可向玻璃制品施加基于气体的力的不同方式。图4-6说明了气体轴承33中形成的斜的气体轴承出口35的应用，以向玻璃板13或向玻璃带(图4-6中未显示)施加基于气体的力(例如，具有z-分量和x-分量的力，如图1中的力17)。如图5和6所示，也在气体轴承33中形成垂直气体轴承出口37。这些出口用于支持玻璃制品并使玻璃制品在间隙23中居中，并且，采用出口35，提供薄的低流速(low-flow)气体层(薄是因为间隙23是薄的，低流速是因为通过出口35和37的流速是低的)，由此实现传导多于对流的传热，如'232申请中解释的那样。如图8-9、11-12和14-15所示，这些垂直气体轴承出口37也以相同目的用于图7-9、10-12和13-15中的实施方式中。
图7-9说明了纵向气壁39的应用，以向玻璃板13或玻璃带(图7-9中未显示)施加基于气体的力(例如，主要具有y-分量的力，如图1中的力21)。在需要壁的位置处，由穿过气体轴承33中形成的垂直通道的流动气体41产生壁。如图7-9中所示，纵向气壁可用于维持制品在间隙23中或通过间隙23时的左-右对齐。尽管图7-9中使用三个壁，可根据待处理的玻璃制品的排数以及玻璃制品两侧或仅一侧需要对齐来使用更多或更少壁。对于玻璃带，仅使用沿所述带的相对边缘的两个壁，或在一些应用中，仅使用沿所述边缘之一的一个壁。
图10-12说明了侧压系统43的应用，用以向玻璃板13或玻璃带(图10-12中未显示)施加基于气体的力(例如，主要具有y-分量的力，如图1中的力21)。如图7-9的实施方式中，侧压系统可用于维持制品在间隙23中或通过间隙23时的左-右对齐。对于侧压系统实施方式，该基于气体的力由利用喷嘴45将气体横向进入间隙23来产生。尽管在图10-12示出为作用于玻璃制品的两侧，对于一些应用，基于气体的力可仅需施加在一侧。在所述情况中，仅需提供一组喷嘴45，或若提供两个，则仅需动用一个。如上所述，该基于气体的力可以是间歇的，并且这可有利于实现左-右对齐，例如，可感测制品的位置，并仅在必要时施加基于气体的，左-右对齐的力。
图13-15说明了横向气壁47的应用，用以向玻璃板13施加基于气体的力(例如，主要具有x-分量的力，如图1中的力19)。在需要壁的位置处，由穿过气体轴承33中形成的垂直通道的来自喷嘴51的流动气体49产生壁。如图13-15中所示，横向气壁可用于保持制品在间隙23中或通过间隙23时的前后对齐，以及制品之间的间隔。同样地，横向气壁也可用于控制玻璃制品通过间隙23的速度，包括需要时使制品停下。由横向气壁产生的该基于气体的力通常将间歇地施加，其中在玻璃制品移动通过壁所处的位置时，气流通常减小(包括设置为零)。
当利用气壁时，不论其为纵向壁还是横向壁，从气体轴承33的垂直出口37(和倾斜出口35，使用时)流出的至少一些气体将进入形成壁的气流，而非从气体轴承的侧面排出，如气壁不存在时发生的那样。气壁中的气流，不论是纵向或横向壁，将一般为来自垂直出口37的气流的至少2-3倍，气流的量基于实现玻璃制品在壁位置处的移动控制(例如，操控)所需的基于气体的力的大小而定。
用于实施方式以及其它实施方式中的气体可具有各种组成。气体可以是一种气体或来自不同气体源或相同气体源的气体的混合物。示例性的气体包括空气，氮气，二氧化碳，氦气或其他惰性气体，氢气及其组合。
由前述本文揭示的内容，不偏离本发明的精神和范围下而做的各种修改对于本领域的技术人员而言将是明显的。仅作为一个例子，如图24所示，除了使用基于气体的力来控制玻璃制品在通过间隙时的运动(其中通过传导进行热传递多于通过对流)之外，实施所公开的方法的装置，例如，图2和3中一般性示出的类型的装置，可以相对于水平方向倾斜，例如，如图24中的角度53，使得重力有助于玻璃制品的运动。同样地，除了基于气体的力之外，还可以将机械力或其他力施加到玻璃制品上。实际上，单独的重力，机械力或其他力可用于使玻璃制品移动通过该过程，例如，与本文所讨论的系统联合，用于在加热区和骤冷区之间过渡玻璃板或玻璃带。