专利名称：含氧煤层气的液化精馏方法
技术领域：
本发明涉及的是一种燃气提纯技术领域的方法，具体是一种含氧煤层气的液化精 馏方法。
背景技术：
煤层气是一种新型清洁能源，它是一种与煤伴生并以吸附状态的形式自生自储于 煤层中的非常规天然气。我国煤层气资源潜力巨大，其开发和利用可以增加新的洁净能源， 减少对进口能源的依赖，有效减少温室气体的排放，而且还可以降低或避免瓦斯爆炸事故， 具有安全效应。可供开发利用的煤层气有两种，一种是煤矿开采前抽采的煤层气，这种气体甲烷 含量超过95 %，利用价值较高，可直接加压进行管网运输，也可直接进行液化储运，但是这 种气体规模数量较小；另一种是在煤矿开采过程中抽采的煤层气，这种气体数量巨大，但是 甲烷含量较低，通常在30% -80%之间，而且含有空气。空气中的氧气是导致煤层气难于回 收利用的主要因素。煤层气的脱氧是国内外的一个技术难题，目前主要的脱氧技术包括吸 附法、膜分离法、燃烧法和低温分离法。其中吸附方法常导致产品回收率降低，膜分离方法 以气压差为推动力，分离效果受膜渗透系数和渗透面积等多种因素的影响，不易操作，而且 高压会带来安全隐患，通过检索发现，采用这两种方法进行煤层气脱氧的文献非常少见。经过对现有技术的检索发现，中国专利CN101613627A中提出了采用燃烧法，使煤 层气中的甲烷与氧气反应生成二氧化碳和水，将煤层气中的氧气浓度降低到0.2%以下，这 种方法可以有效脱除浓度在-15%的含氧煤层气中的氧气，但是燃烧产生的二氧化碳 杂质气体也需要脱除，这就增加了设备投资和能耗。进一步检索发现，中国专利CN200952872Y中采用分馏塔在低温条件下脱除煤层 气中的氧气，但是该专利没有考虑分离过程中的爆炸极限问题，操作过程的安全性没有保 证。中国专利CN101531559A采用低温精馏方法脱除煤层气中的氧气，并且通过对原料气进 行预粗脱氧的方式保证操作安全性，中国专利CN101531560A也采用低温精馏方法脱除煤 层气中的氧气，通过控制精馏过程中最易发生爆炸位置的温度来保证操作安全性，但是对 于较低浓度的煤层气，这两种专利的甲烷回收率都很低，导致能源利用率不高。
发明内容
本发明针对现有技术存在的上述不足，提供一种含氧煤层气的液化精馏方法，利 用含氧煤层气液化后再通过精馏塔分离掉其中的杂质氮气和氧气，从而在塔底得到高纯度 的液态产品。应用爆炸极限理论分析工艺流程的操作安全性并确定流程中最易发生爆炸的 操作过程，并采取有效措施，既保证最易发生爆炸操作过程的操作安全性，从而使整个工艺 流程操作安全可靠，又能保证较高的甲烷回收率，从而提高能源利用率。本发明是通过以下技术方案实现的，本发明包括以下步骤第一步、将净化后的含氧煤层气经过两级压缩机压缩，并经过水冷却器冷却为高压常温煤层气；将高压常温煤层气经过一级换热器进行预冷，然后在第二冷却器中由精馏 塔塔底的再沸器提供冷量进行二次冷却，并输出至二级换热器中进行冷却液化，得到液化 煤层气；第二步、液化煤层气经降压后输出至精馏塔中将杂质氮气和氧气从塔顶过滤出， 并在精馏塔的塔底得到液化天然气，从精馏塔塔顶过滤出的杂质氮气和氧气返回二级换热 器进行冷量回收，然后经过节流阀节流降压后进入一级换热器继续提供冷量，并最终在一 级换热器的出口处温度升高至常温并排出；所述的二级换热器中冷却液化，煤层气的冷量由氮气膨胀制冷循环提供在氮气 膨胀制冷循环中，单一气态制冷剂氮气首先经过两级压缩机压缩至高压，并用水冷却器冷 却至常温，然后进入一级换热器进行预冷，预冷后的氮气经过一级膨胀机膨胀降温降压，而 后再进入二级换热器进一步冷却，从二级换热器出来的氮气再经过二级膨胀机膨胀降温降 压，得到的低温低压的氮气首先给精馏塔塔顶冷凝器提供冷量，而后分别返回一级换热器 和二级换热器为含氧煤层气和氮气提供冷量。所述的一级膨胀机和二级膨胀机的膨胀功经回收后驱动压缩机。第三步、利用爆炸极限理论对整个流程的操作安全性进行分析，找出流程中最易 发生爆炸的操作过程，通过初步脱除煤层气中的氧气和调节塔底采出量并设置塔板数为 22，回流比为1. 4，调节精馏塔塔底采出量0. 425kmol/h-0. 7882kmol/h，使最易发生爆炸位 置处甲烷浓度高出气体爆炸上限约5%，同时保证甲烷回收率在90%以上，从而实现液化 精馏。本发明的有益效果在于通过油气行业广泛采用的流程处理软件HYSYS模拟计算 并结合爆炸极限理论分析结果，证实本发明能有效脱除煤层气的氮气和氧气，获得高纯度 的液态产品，而且采取措施后操作过程安全可靠，甲烷回收率高，工艺流程功耗也比较低。 对原料气进行初步脱氧不同于常规的深度脱氧方法，较大幅度地降低了操作成本，而且对 精馏塔塔底采出量的调节，操作简单易行。例如对于甲烷含量仅为42%的低浓度煤层气，仅 需把气体中的氧气初步脱除至2%，再把塔底采出量控制在0. 425kmol/h时，整个流程操作 安全可靠，而且甲烷回收率可高达90%以上。
图1为液化及精馏工艺流程图。图2为精馏塔T-100分离工艺流程图。
具体实施例方式下面对本发明的实施例作详细说明，本实施例在以本发明技术方案为前提下进行 实施，给出了详细的实施方式和具体的操作过程，但本发明的保护范围不限于下述的实施 例。如图1所示，以下实施例涉及的装置结构包括第一至第四压缩机K-100、K-10U K-102 和 K-103、第一至第五冷却器 E-100、E-10U E-102、E-103 和 E-104、一级换热器 LNG-100、二级换热器LNG-101、第一和第二膨胀机K-104和K-105、第一和第二节流阀 VLV-100 和 VLV-101、冷却器 H-101、精馏塔 T-100、管线 1-23。
如图2所示，所述的精馏塔T-100包括塔体、塔顶冷凝器C和塔底再沸器B。实施例1针对甲烷、氮气和氧气组分分别为68. 89%,24. 57%和6. 54%的含氧煤层气，其 液化及精馏工艺流程包括以下步骤步骤1、煤层气首先经过压缩机K-100和K-101压缩至1. 8MPa，然后进入换热器 LNG-100预冷到_90°C，预冷后的煤层气在冷却器E-102中冷却，而后进入换热器LNG-101 中进一步冷却液化，液化后的煤层气经过节流阀VLV-100降压至0. 2MPa后进入精馏塔 T-100，从精馏塔顶部分离出压力为0. 19MPa的杂质气体，底部得到0. 195MPa的液态产品 LNG0为降低整个液化及精馏工艺流程的能耗，从塔顶流出的低温杂质气体首先返回二级换 热器进行冷量回收，在二级换热器出来的杂质气体经过节流阀VLV-101压力降为0. IlMPa, 从节流阀出来的气体进入一级换热器继续为煤层气和氮气提供冷量，杂质气体在一级换热 器出口处温度升至30°C，然后排出系统。步骤2、换热器LNG-100和LNG-101的冷量主要由氮气膨胀制冷循环提供。在氮气 膨胀制冷循环过程中，制冷剂氮气首先经过两级压缩机K-102和K-103压缩至3MPa，再经 水冷却器E-103和E-104冷却至常温，然后进入一级换热器LNG-100中预冷至_90°C，预冷 后的氮气压力经过一级膨胀机K-104膨胀至1. 5MPa,而后进入二级换热器LNG-101中被冷 却，从二级换热器出来的氮气经过二级膨胀机K-105，压力降至0. 2MPa。低温低压的氮气首 先给精馏塔塔顶冷凝器提供冷量，而后进入一级和二级换热器冷却煤层气和氮气，氮气温 度在一级换热器出口处达到30°C，而后进入压缩机循环压缩制冷，为含氧煤层气提供冷量。 为节约能耗，两级膨胀机的膨胀功都被回收用来驱动压缩机。步骤3、将煤层气中的氧气初步脱除至2%，然后再重复步骤1和2，根据爆炸极限 理论和HYSYS模拟结果，气体在精馏塔中间位置进料，在塔板数为22，回流比为1. 4，精馏塔 塔底采出量控制在0. 695kmol/h的条件下，整个液化及精馏工艺流程操作安全可靠，甲烷 回收率高达96. 21%，产品纯度为100%。实施例2针对含甲烷含量为42%，空气含量为58%的低浓度含氧煤层气。步骤1、煤层气经过压缩机K-100和K-101压缩至1. IMPa，然后进入换热器 LNG-100预冷到-90°C，预冷后的煤层气在冷却器E-102中冷却，而后进入二级换热器 LNG-101中进一步冷却液化，液化后的煤层气经过节流阀VLV-100降压至0. 2MPa后进入 精馏塔，从精馏塔顶部分离出压力为0. 19MPa的杂质气体，底部得到0. 195MPa的液态产 品LNG。为降低整个液化及精馏工艺流程的能耗，从塔顶流出的低温杂质气体首先返回二 级换热器进行冷量回收，在二级换热器中出来的杂质气体经过节流阀VLV-101压力降为 0. llMPa，从节流阀出来的气体进入一级换热器继续为煤层气和氮气提供冷量，杂质气体在 一级换热器出口处温度升至30°C，然后排出系统。步骤2同实施例1中的步骤2步骤3、将原料气中氧气脱除至2%，再重复步骤1和2，爆炸极限理论分析结果和 HYSYS模拟结果证实，气体在精馏塔中间位置进料，在塔板数为22，回流比为1. 4，精馏塔塔 底采出量控制在0. 425kmol/h的条件下，整个液化及精馏流程操作安全可靠，甲烷回收率 高达90. 7%，产品纯度为100%。
实施例3针对含甲烷、氮气和氧气分别为80. 7%U6. 77%和2. 53%的低浓度含氧煤层气。
步骤1和2同实施例1中的步骤1和2 步骤3、爆炸极限理论分析结果和HYSYS模拟结果证实，不需要对原料气进行初步 脱氧，只需将精馏塔塔底产品采出量控制在0. 7882kmol/h就可以保证整个液化及精馏工 艺流程的操作安全性，同时甲烷回收率高达97. 66%，产品纯度高达99. 99%。
权利要求
一种含氧煤层气的液化精馏方法，其特征在于，包括以下步骤第一步、将净化后的含氧煤层气经过两级压缩机压缩，并经过水冷却器冷却为高压常温煤层气；将高压常温煤层气经过一级换热器进行预冷，然后在第二冷却器中由精馏塔塔底的再沸器提供冷量进行二次冷却，并输出至二级换热器中进行冷却液化，得到液化煤层气；第二步、液化煤层气经降压后输出至精馏塔中将杂质氮气和氧气从塔顶过滤出，并在精馏塔的塔底得到液化天然气，从精馏塔塔顶过滤出的杂质氮气和氧气返回二级换热器进行冷量回收，然后经过节流阀节流降压后进入一级换热器继续提供冷量，并最终在一级换热器的出口处温度升高至常温并排出；第三步、利用爆炸极限理论对整个流程的操作安全性进行分析，找出流程中最易发生爆炸的操作过程，通过初步脱除煤层气中的氧气和调节塔底采出量并设置塔板数为22，回流比为1.4，调节精馏塔塔底采出量0.425kmol/h 0.7882kmol/h，使最易发生爆炸位置处甲烷浓度高出气体爆炸上限约5％，同时保证甲烷回收率在90％以上，从而实现液化精馏。
2.根据权利要求1所述的含氧煤层气的液化精馏方法，其特征是，所述的二级换热器 中冷却液化，煤层气的冷量由氮气膨胀制冷循环提供在氮气膨胀制冷循环中，氮气首先经 过两级压缩机压缩至高压，并用水冷却器冷却至常温，然后进入一级换热器进行预冷，预冷 后的氮气经过一级膨胀机膨胀降温降压，而后再进入二级换热器进一步冷却，从二级换热 器出来的氮气再经过二级膨胀机膨胀降温降压，得到的低温低压的氮气首先给精馏塔塔顶 冷凝器提供冷量，而后分别返回一级换热器和二级换热器为含氧煤层气和氮气提供冷量。
3.根据权利要求2所述的含氧煤层气的液化精馏方法，其特征是，所述的一级膨胀机 和二级膨胀机的膨胀功经回收后驱动压缩机。
全文摘要
一种燃气提纯技术领域的含氧煤层气的液化精馏方法，利用含氧煤层气液化后再通过精馏塔分离掉其中的杂质氮气和氧气，从而在塔底得到高纯度的液态产品。应用爆炸极限理论分析工艺流程的操作安全性并确定流程中最易发生爆炸的操作过程，并采取有效措施，既保证最易发生爆炸操作过程的操作安全性，从而使整个工艺流程操作安全可靠，又能保证较高的甲烷回收率，从而提高能源利用率。
文档编号F25J3/02GK101922849SQ20101027450
公开日2010年12月22日 申请日期2010年9月7日 优先权日2010年9月7日
发明者巨永林, 李秋英 申请人:上海交通大学