连通，透平膨胀机4的增压端出口与第二冷却器9的入口用管道连通，第二冷却器9的出口与换热器5的第三流道的热端入口用管道连通，而换热器5的第三流道的冷端出口与透平膨胀机4的膨胀端入口用管道连通;透平膨胀机4的膨胀端出口与换热器5的第四流道的冷端入口用管道连通，而换热器5的第四流道的热端出口与B0G缓冲罐2的入口用管道连通。
[0026]第一冷却器8的出口与三通用管道连通，而三通的两个出口分别与换热器5的第二流道的热端入口和透平膨胀机4的增压端入口用管道连通，这样第一冷却器8的出口就分别与换热器5的第二流道的热端入口和透平膨胀机4的增压端入口用管道连通。
[0027]本发明采用B0G自身压缩膨胀液化B0G的再液化工艺如下:
LNG储罐1蒸发出的B0G压力为120Kpa.A、温度为-140?-160°C，该B0G先经换热器5回收冷量复热至15?30°C，再进入B0G缓冲罐2与同样复热至15?30°C的冷剂B0G汇合，而后进入B0G压缩机3压缩至600?lOOOKpa.A，压缩后的B0G经第一冷却器8冷却至35?40°C后分为两部分。
[0028]第一部分B0G的流量为为LNG储罐1蒸发出的B0G量，压力为600?lOOOKpa.A、温度为35?40°C，这部分即B0G每小时从LNG储罐1中闪蒸出来的B0G量，这部分B0G进入换热器5中进一步被冷却液化至-150?-155°C，之后经节流阀6节流后至120Kpa进入气液分离器7进行气液分离，分离出的含氮量高的气体放空，液体进入LNG储罐1储存。
[0029]第二部分用做第一部分的冷剂，该部分的B0G其流量为第一部分B0G量的6?9倍，压力为600?lOOOKpa.A、温度为35?40°C，这部分B0G先经过透平膨胀机4的增压端增压至1000?1200Kpa.A，再经第二冷却器9水冷至35?40°C后进入换热器5冷却至-95?-110°C，再进入透平膨胀机4的膨胀端膨胀至130?150Kpa.A、-155?-160°C，膨胀后的BOG返回换热器5提供冷量同时被复热至15?30°C后进入B0G缓冲罐2与第一部分的B0G汇合，如此循环。
[0030]上述膨胀流程所需的制冷剂，来自B0G压缩机后，开车时，先用来自B0G压缩机后的气体引入透平膨胀机4的增压端，待膨胀所需的制冷剂量达到制冷要求后，调节B0G压缩机3去透平膨胀机4增压缩的阀门。B0G量发生变化时，可通过调节常温B0G压缩机后制冷剂B0G的量及换热器后冷剂BOG的温度及透平膨胀机后压力来满足制冷量的要求。
[0031 ]本发明实施例采用B0G自身压缩膨胀液化B0G的再液化工艺优化方案如下:
LNG储罐1蒸发出的B0G其流量为800Nm3/h、压力为120Kpa.A、温度为-140°C，该B0G先经换热器5回收冷量复热至20°C，再进入B0G缓冲罐2与同样复热至20°C的冷剂B0G汇合，而后进入B0G压缩机3压缩至700Kpa，压缩后的B0G经第一冷却器8冷却至40°C后分为两部分。
[0032]第一部分B0G的流量为800Nm3/h、压力为700Kpa.A、温度为40°C，这部分即B0G每小时从LNG储罐1中闪蒸出来的B0G量，这部分B0G进入换热器5中进一步被冷却液化至-152°C，之后经节流阀6节流后至120Kpa进入气液分离器7进行气液分离，分离出的含氮量高的气体放空，液体进入LNG储罐1储存。
[0033]第二部分用做第一部分的冷剂，该部分的B0G其流量为5800 Nm3/h、压力为700Kpa.A、温度为40°C，这部分B0G先经过透平膨胀机4的增压端增压至1080Kpa，再经第二冷却器9水冷至40°C后进入换热器5冷却至-100°C，再进入透平膨胀机4的膨胀端膨胀至130恥&、-160°(3，膨胀后的806返回换热器5提供冷量同时被复热至20°(3后进入8(?缓冲罐2与第一部分的B0G汇合，如此循环。
[0034]上述膨胀流程所需的制冷剂，来自B0G压缩机后，开车时，先用来自B0G压缩机后的气体引入透平膨胀机4的增压端，待膨胀所需的制冷剂量达到制冷要求后，调节B0G压缩机3去透平膨胀机4增压缩的阀门。B0G量发生变化时，可通过调节常温B0G压缩机后制冷剂B0G的量及换热器后冷剂BOG的温度及透平膨胀机后压力来满足制冷量的要求。
[0035]此外，需要说明的是，本说明书中所描述的具体实施例，其零、部件的形状、所取名称等可以不同，本说明书中所描述的以上内容仅仅是对本发明结构所作的举例说明。
【主权项】
1.一种采用BOG自身压缩膨胀液化BOG的再液化系统，其特征在于:LNG储罐、BOG缓冲罐、BOG压缩机、透平膨胀机、换热器、节流阀、气液分离器、第一冷却器和第二冷却器； 换热器具有第一流道、第二流道、第三流道和第四流道； LNG储罐的BOG出口与换热器的第一流道的冷端入口连通，而换热器的第一流道的热端出口与BOG缓冲罐的入口连通;BOG缓冲罐的出口与BOG压缩机的入口连通;BOG压缩机的出口与第一冷却器的入口连通； 第一冷却器的出口与换热器的第二流道的热端入口连通，而换热器的第二流道的冷端出口与节流阀的入口连通，节流阀的出口与气液分离器的入口连通，气液分离器的出口与LNG储罐的入口连通； 第一冷却器的出口还与透平膨胀机的增压端入口连通，透平膨胀机的增压端出口与第二冷却器的入口连通，第二冷却器的出口与换热器的第三流道的热端入口连通，而换热器的第三流道的冷端出口与透平膨胀机的膨胀端入口连通;透平膨胀机的膨胀端出口与换热器的第四流道的冷端入口连通，而换热器的第四流道的热端出口与BOG缓冲罐的入口连通。2.根据权利要求1所述的采用BOG自身压缩膨胀液化BOG的再液化系统，其特征在于:还包括三通;第一冷却器的出口与三通用管道连通，三通的两个出口分别与换热器的第二流道的热端入口和透平膨胀机的增压端入口连通。3.根据权利要求1或2所述的采用BOG自身压缩膨胀液化BOG的再液化系统，其特征在于:所述的第一冷却器和第二冷却器为水冷却器。4.一种采用BOG自身压缩膨胀液化BOG的再液化工艺，其特征在于:采用权利要求1?3任一权利要求所述的系统进行处理； LNG储罐蒸发出的BOG先经换热器回收冷量复热至15?30°C，再进入BOG缓冲罐与同样复热至15?30°C的作为冷剂的BOG汇合，而后进入BOG压缩机压缩至600?lOOOKpa.A，压缩后的BOG经第一冷却器冷却至35?40°C后分为两部分； 第一部分BOG进入换热器中进一步被冷却液化至-150?-155°C，之后经节流阀节流后至120Kpa.A进入气液分离器进行气液分离，分离出的含氮量高的气体放空，液体进入LNG储触储存； 第二部分用做第一部分的冷剂，该部分的BOG先经过透平膨胀机的增压端增压至1000?1200Kpa.A，再经第二冷却器水冷至35?40°C后进入换热器冷却至-95?-110°C，再进入透平膨胀机的膨胀端膨胀至130?150Kpa.A、-155?-160°C，膨胀后的BOG返回换热器提供冷量同时被复热至15?30°C后进入BOG缓冲罐与第一部分的BOG汇合，如此循环。5.根据权利要求4所述的采用BOG自身压缩膨胀液化BOG的再液化工艺，其特征在于: LNG储罐蒸发出的BOG先经换热器回收冷量复热至20°C，再进入BOG缓冲罐与同样复热至20°C的作为冷剂的BOG汇合，而后进入BOG压缩机压缩至700Kpa，压缩后的BOG经第一冷却器冷却至40°C后分为两部分； 第一部分BOG进入换热器中进一步被冷却液化至-152°C，之后经节流阀节流后至120Kpa进入气液分离器进行气液分离，分离出的含氮量高的气体放空，液体进入LNG储罐储存； 第二部分用做第一部分的冷剂，该部分的BOG先经过透平膨胀机的增压端增压至1080Kpa，再经第二冷却器水冷至40°C后进入换热器冷却至_100°C，再进入透平膨胀机的膨胀端膨胀至130Kpa和-160°C，膨胀后的BOG返回换热器提供冷量同时被复热至20°C后进入BOG缓冲罐与第一部分的BOG汇合，如此循环。
【专利摘要】本发明涉及一种采用BOG自身压缩膨胀液化BOG的再液化系统及工艺，减少了设备、降低了成本，且能耗低，启停响应速度快，操作弹性大，变负荷能力强，适用范围广。LNG储罐蒸发出的BOG先经换热器回收冷量后进入BOG缓冲罐与作为冷剂的BOG汇合，而后进入BOG压缩机，压缩后的BOG经第一冷却器后分为两部分；第一部分BOG进入换热器中进一步被冷却液化之后经节流阀进入气液分离器进行气液分离；第二部分用做第一部分的冷剂，该部分的BOG经过透平膨胀机增压后经第二冷却器水冷后进入换热器冷却，再进入透平膨胀机膨胀，膨胀后的BOG返回换热器提供冷量同时被复热后进入BOG缓冲罐与第一部分的BOG汇合，如此循环。
【IPC分类】F25J1/02, F25J3/00
【公开号】CN105444523
【申请号】CN201510694345
【发明人】缪越, 张行东, 王丹
【申请人】中国空分设备有限公司
【公开日】2016年3月30日
【申请日】2015年10月23日