用于热电厂多热源工业供热的节能系统的制作方法

本实用新型属于热电联产技术领域，具体涉及一种用于热电厂多热源工业供热的节能系统，尤其适用于进行工业供热的火电厂。

背景技术：

目前，我国政策逐渐重视新能源的推广，降低火电机组的比例，使得火电机组的发展面临严峻考验。当前，对于我国早期已经实现工业抽汽集中供热的热电厂，由于供热技术简单粗放，能量损失严重，使得热电厂的综合能源利用效率无法进一步提高，许多已经进行工业供热的热电厂并没有实现盈利，甚至出现亏损的情况。造成这一现象主要原因就是机组供热设计都是按工况设计，而在实际运行中，机组负荷波动频繁，特别是机组处于低负荷运行时，为了满足工业供热所需蒸汽参数，通常都采用节流等方式，所造成的能量损失十分严重，由此造成了热电机组无法实现盈利。

目前，该领域主要的技术有以下两项：1)一种适合变工况机组的热电厂工业供热节能系统(专利号201620138236.6)，2)专利中低压联通蝶阀调节联合热压机中低压工业供汽方法与系统(专利号201610320911.1)。其中专利1存在较大局限性，一是未回收利用蒸汽过热度，二是只是简单解决了在机组变负荷运行时单一抽汽端口的负面影响，但是没有提供其如何进行端口优化选择运行的方法，无法真正解决能耗高的问题。而针对专利2，不仅其应用范围不同，而且其技术存在一定局限性，一是在机组高负荷时，其正常工业抽汽端口为中压缸排汽，而本实用新型正常工业抽汽端口为中压缸中间抽汽端口，可见其应用的供热机组参数高于本实用新型涉及的供热机组；二是其未充分回收利用蒸汽的过热度，且其热压机的高、低压蒸汽的温度参数不可调，无法提升热压机的引射系数，因此其提高能效存在一定的局限性。

技术实现要素：

基于上述情况，本实用新型克服现有技术中存在的上述不足，提出了一种设计合理，性能可靠，有利于实现热电厂多热源供热的用于热电厂多热源工业供热的节能系统。

本实用新型解决上述问题所采用的技术方案是：一种用于热电厂多热源工业供热的节能系统，其特征在于：包括锅炉、汽轮机高压缸、汽轮机中压缸、汽轮机低压缸、旋转隔板、h级回热加热器、k级回热加热器、j级回热加热器、第一换热器、第二换热器、第三换热器、压力匹配器、除氧器、给水泵、减温减压器和蒸汽用户；

锅炉、汽轮机高压缸、汽轮机中压缸、汽轮机低压缸依次连接，汽轮机高压缸的排汽口与冷再抽汽管连接，冷再抽汽管上设置有第二阀门，旋转隔板通过工业抽汽管与第三换热器连接，第三换热器设置有工业抽汽旁路，且在第三换热器的热源进口、热源出口与工业抽汽旁路上依次安装有第十五阀门、第十六阀门、第十四阀门，第三换热器的热源出口通过供汽母管与蒸汽用户连接；

汽轮机中压缸的排汽口通过中排抽汽管与第二换热器连接，且在第二换热器的热源进口和热源出口上依次安装有第一阀门和第十三阀门，第二换热器的热源出口与压力匹配器的低压进口连接；冷再抽汽管通过第一冷再支管与第一换热器连接，且在第一换热器的热源进口和热源出口上依次安装有第七阀门和第八阀门，第一换热器的热源出口与压力匹配器的高压进口连接；压力匹配器的出口通过供汽母管与蒸汽用户连接，且在压力匹配器的出口上安装有第二十一阀门；

冷再抽汽管通过第二冷再支管与减温减压器连接，且在减温减压器的蒸汽进口和蒸汽出口上依次安装有第二十二阀门和第二十五阀门，减温减压器的出口通过供汽母管与蒸汽用户连接；

第一换热器与h级回热加热器并联连接，且在第一换热器的给水进口、第一换热器的给水出口、h级回热加热器的给水进口和h级回热加热器的给水出口上依次安装有第六阀门、第五阀门、第四阀门和第三阀门；

第二换热器与k级回热加热器并联连接，且在第二换热器的给水进口、第二换热器的给水出口、k级回热加热器的给水进口和k级回热加热器的给水出口上依次安装有第十二阀门、第十一阀门、第十阀门和第九阀门；

第三换热器与j级回热加热器并联连接，且在第三换热器的给水进口、第三换热器的给水出口、j级回热加热器的给水进口和j级回热加热器的给水出口上依次安装有第二十阀门、第十九阀门、第十八阀门和第十七阀门；

本实用新型所述第一换热器和第二换热器分别设置有高压蒸汽旁路和低压蒸汽旁路，且在高压蒸汽旁路上装有第二十六阀门，低压蒸汽旁路上装有第二十七阀门。

本实用新型所述减温减压器的减温水进口与除氧器的给水出口连接，且在减温减压器的减温水进口管与除氧器的给水出口管上分别装有第二十三阀门和第二十四阀门；

本实用新型所述h级回热加热器、j级回热加热器、给水泵、除氧器和k级回热加热器按顺序依次连接。

一种用于热电厂多热源工业供热的节能系统的智能控制方法，其特征在于：

冷再抽汽管上设置有一号温度表、一号压力表和一号流量表，第一换热器的给水出口设置有十六号温度表，第一换热器的给水进口设置有二号温度表和二号流量表，第二换热器的给水出口设置有十五号温度表，第二换热器的给水进口设置有四号温度表和三号流量表，工业抽汽管上设置有五号压力表、十号温度表和六号流量表，第三换热器的热源进口设置有七号流量表，第三换热器的给水出口安装有十四号温度表，第三换热器的给水进口安装有八号流量表和十一号温度表，第十六阀门和供汽母管之间设置有十二号温度表，中排抽汽管上设置有五号温度表、二号压力表和四号流量表，压力匹配器的高压进口设置有三号温度表，压力匹配器的低压进口设置有六号温度表，压力匹配器的出口设置有七号温度表和三号压力表，减温减压器的蒸汽出口设置有九号温度表和四号压力表，第二十三阀门和除氧器的给水出口之间设置有八号温度表和五号流量表，h级回热加热器的蒸汽进口连接有十九号温度表和九号压力表，j级回热加热器的蒸汽进口连接有十八号温度表和八号压力表，k级回热加热器的蒸汽进口连接有十七号温度表和七号压力表，旋转隔板的汽轮机蒸汽出口设置有十三号温度表、六号压力表和九号流量表。

其配置约束条件如下：

工业供汽需求的压力为P_g，工业供汽需求的温度为T_g；不同机组工况下，汽轮机低压缸的排汽压力为P_wi，汽轮机低压缸的排汽温度为T_wi，汽轮机中压缸无旋转隔板时工业抽汽的蒸汽压力为P_ci，汽轮机中压缸无旋转隔板时工业抽汽的蒸汽温度T_ci，冷再蒸汽的压力为P_B1，冷再蒸汽的温度为T_A1，P_B1和T_A1通过一号压力表和一号温度表测得；

1)通过工业抽汽管往外供热：当P_ci＜P_g时，通过调节旋转隔板的开度，使得五号压力表的数值P_B5满足P_B5≥P_g，此时相关仪表数值为：六号压力表为P_B6，八号压力表为P_B8，十号温度表为T_A10，十二号温度表为T_A12，十三号温度表为T_A13，十八号温度表为T_A18，六号流量表为F_C6，七号流量表为F_C7，九号流量表为F_C9；同时，利用第三换热器对给水进行加热，此时给水的仪表参数为：十一号温度表为T_A11，十四号温度表为T_A14，八号流量表为F_C8；

此时利用旋转隔板进行工业供热的做功能力损失约束函数为：

Q₁₁＝F_C8×C_P×(T_A14-T_A11)

W_qx1＝F_C6×(H_(A10,B5)-H_wi)+F_C9×(H_ci-H_(A13,B6))-F₁₁×(H_(A18,B8)-H_wi)

式中：Q₁₁，第三换热器中给水吸收的热量，KJ/h；F_C，流量表为C时的流体流量，kg/h；C_P，给水的比热容，kJ/(kg·℃)；F₁₁，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A18和P_B8的蒸汽流量，kg/h；蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A和P_B时对应的疏水焓值，KJ/kg；H_(A,B)，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A和P_B时对应的焓值，KJ/kg；W_qx1，旋转隔板供热时的做功能力损失量，KJ/h；H_X，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_X和P_X时对应的焓值，KJ/kg；

此时利用旋转隔板进行工业供热的不可逆损失约束函数为：

W_ex1＝F_C6×(E_(A10,B5)-E_(A12,B5))+F_C9×(E_ci-E_(A13,B6))-F_C8×(E_A14-E_A11)

式中：W_ex1，旋转隔板供热时的不可逆损失量，KJ/h；E_(A,B)，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A和P_B时对应的比KJ/kg；E_X，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_X和P_X时对应的比KJ/kg；E_A，给水温度为T_A时对应的比KJ/kg；F_C，流量表为C时的流体流量，kg/h；

2)通过压力匹配器往外供热时，P_ci＜P_g，此时高压蒸汽为冷再抽汽，低压蒸汽为汽轮机中压缸排汽，通过高压蒸汽与低压蒸汽的匹配，形成所需求的工业蒸汽，此时相关蒸汽的仪表数值为：一号压力表为P_B1，二号压力表为P_B2，三号压力表为P_B3，七号压力表为P_B7，九号压力表为P_B9，一号温度表为T_A1，三号温度表为T_A3，五号温度表为T_A5，六号温度表为T_A6，七号温度表为T_A7，十七号温度表为T_A17，十九号温度表为T_A19，一号流量表为F_C1，四号流量表为F_C4；利用第一换热器和第二换热器依次对给水进行加热，此时给水的仪表参数为：二号温度表为T_A2，四号温度表为T_A4，十五号温度表为T_A15，十六号温度表为T_A16，二号流量表为F_C2，三号流量表为F_C3；

此时利用压力匹配器进行工业供热的做功能力损失约束函数为：

Q₉＝F_C2×C_P×(T_A16-T_A2)

Q₁₀＝F_C3×C_P×(T_A15-T_A3)

W_qx2＝F_C1×(H_(A1,B1)-H_wi)+F_C2×(H_(A2,B2)-H_wi)-F₉×(H_(A19,B9)-H_wi)-F₁₀×(H_(A17,B7)-H_wi)

式中：Q₉，第一换热器中给水吸收的热量，KJ/h；F₉，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A19和P_B9的蒸汽流量，kg/h；Q₁₀，第二换热器中给水吸收的热量，KJ/h；F₁₀，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A17和P_B7的蒸汽流量，kg/h；W_qx2，压力匹配器供热时的做功能力损失量，KJ/h；

此时利用压力匹配器进行工业供热的不可逆损失约束函数为：

W_ex2＝(F_C1×E_(A1,B1)+F_C4×E_(A5,B2)-(F_C1+F_C4)×E_(A7,B3))-F_C2×(E_A16-E_A2)-F_C3×(E_A15-E_A3)

式中：W_ex2，压力匹配器供热时的不可逆损失量，KJ/h；

此时压力匹配器的引射系数函数为：

式中：u，压力匹配器的引射系数函数；

3)通过减温减压器往外供热时，P_ci＜P_g，此时冷再抽汽作为高压蒸汽，除氧后的给水作为减温水，高压蒸汽经过减温减压后，形成所需求的工业蒸汽，此时相关蒸汽的数值为：一号压力表为P_B1，四号压力表为P_B4，一号温度表为T_A1，九号温度表为T_A9，一号流量表为F_C1；此时给水的仪表参数为：八号温度表为T_A8，五号流量表为F_C5；

此时利用减温减压器进行工业供热的做功能力损失约束函数为：

W_qx3＝F_C1×(H_(A1,B1)-H_wi)

式中：W_qx3，减温减压器供热时的做功能力损失量，KJ/h；

此时利用减温减压器进行工业供热的不可逆损失约束函数为：

W_ex3＝(F_C1×E_(A1,B1)+F_C5×E_A8-(F_C1+F_C5)×E_(A9,B4))

式中：W_ex3，减温减压器供热时的不可逆损失量，KJ/h；

当机组发电负荷为满负荷时，满足P_ci≥P_g，此时旋转隔板开度为100％，利用工业抽汽管对外供热；

当机组发电负荷逐渐降低时，若仍满足P_ci≥P_g，此时旋转隔板开度为100％，继续利用工业抽汽管对外供热；若出现P_ci＜P_g，此时判断工业供汽方法的依据如下：

当满足：时，选择利用调节旋转隔板的开度，形成所需工业蒸汽，使得P_B5≥P_g，并利用工业抽汽管对外供热；

当满足：时，选择利用调节旋转隔板的开度，形成所需工业蒸汽，使得P_B5≥P_g，并利用工业抽汽管对外供热；

当满足：时，选择利用压力匹配器，通过高压蒸汽与低压蒸汽的匹配，形成所需工业蒸汽，使得P_B3≥P_g；

当满足：时，选择利用调节旋转隔板的开度，形成所需工业蒸汽，使得P_B5≥P_g，并利用工业抽汽管对外供热；

当满足：时，选择利用减温减压器，通过高压蒸汽经过减温减压后，形成所需工业蒸汽，使得P_B4≥P_g；

当满足：时，选择利用压力匹配器，通过高压蒸汽与低压蒸汽的匹配，形成所需工业蒸汽，使得P_B3≥P_g；

当满足：时，选择利用减温减压器，通过高压蒸汽经过减温减压后，形成所需工业蒸汽，使得P_B4≥P_g。

本实用新型步骤如下：

当选择旋转隔板进行工业供热时，调节旋转隔板的开度，使得五号压力表的数值P_B5满足P_B5≥P_g；同时调节第十五阀门、第十六阀门和第十四阀门的开度，通过调节进入第三换热器的蒸汽流量，使得十二号温度表的数值T_A12满足T_A12≥T_g，从而保证供出的蒸汽参数满足蒸汽用户的需求；

当选择压力匹配器进行工业供热时，打开并调节第二阀门、第七阀门第八阀门，冷再蒸汽先进入第一换热器进行换热降温，打开并调节第一阀门、第十三阀门，汽轮机中压缸排汽先进入第二换热器进行换热降温，同时调节第二十六阀门和第二十七阀门，使得三号温度表的数值T_A3和六号温度表的数值T_A6可以保证引射系数为最佳值，冷再蒸汽在压力匹配器中与汽轮机中压缸排汽进行匹配，使得三号压力表的数值和七号温度表的数值分别满足P_B3≥P_g、T_A7≥T_g，从而保证供出的蒸汽参数满足蒸汽用户的需求；

当选择减温减压器进行工业供热时，打开并调节第二阀门、第二十二阀门和第二十三阀门，调节进入减温减压器的冷再蒸汽流量和减温水流量，形成中压蒸汽供出，使得四号压力表的数值和九号温度表的数值分别满足P_B4≥P_g、T_A9≥T_g，从而保证供出的蒸汽参数满足蒸汽用户的需求。

本实用新型与现有技术相比，具有以下优点和效果：1)本实用新型将现有工业供热的主要单一技术进行了高效集成，解决了单一技术应用的技术局限性，也增加了工业供热的热源多样性；2)本实用新型充分回收利用了供热蒸汽的过热度，不仅提高了系统能效，同时还降低了回热系统的做功能力损失；3)本实用新型基于做功能力损失最小、不可逆损失最小的原则，优化选择供热方式，从而保证了供热机组全工况运行时，都能在最大效率的情况下运行。

附图说明

图1是本实用新型实施例用于热电厂多热源工业供热的节能系统的结构示意图。

图2是本实用新型实施例用于热电厂多热源工业供热的节能系统的仪表安装示意图。

图3是本实用新型实施例h级回热加热器的仪表安装示意图。

图4是本实用新型实施例j级回热加热器的仪表安装示意图。

图5是本实用新型实施例k级回热加热器的仪表安装示意图。

图6是本实用新型实施例除氧器的仪表安装示意图。

图7是图2中M处放大结构示意图。

具体实施方式

下面结合附图并通过实施例对本实用新型作进一步的详细说明，以下实施例是对本实用新型的解释而本实用新型并不局限于以下实施例。

实施例。

参见图1-7，本实施例涉及一种用于热电厂多热源工业供热的节能系统，包括锅炉1、汽轮机高压缸2、汽轮机中压缸3、汽轮机低压缸4、旋转隔板5、h级回热加热器6、k级回热加热器7、j级回热加热器8、第一换热器9、第二换热器10、第三换热器11、压力匹配器12、除氧器13、给水泵14、减温减压器15和蒸汽用户16。

锅炉1、汽轮机高压缸2、汽轮机中压缸3、汽轮机低压缸4依次连接，汽轮机高压缸2的排汽口与冷再抽汽管23连接，冷再抽汽管23上设置有第二阀门32，旋转隔板5通过工业抽汽管21与第三换热器11连接，第三换热器11设置有工业抽汽旁路27，且在第三换热器11的热源进口、热源出口与工业抽汽旁路27上依次安装有第十五阀门45、第十六阀门46、第十四阀门44，第三换热器11的热源出口通过供汽母管26与蒸汽用户16连接。

汽轮机中压缸3的排汽口通过中排抽汽管22与第二换热器10连接，且在第二换热器10的热源进口和热源出口上依次安装有第一阀门31和第十三阀门43，第二换热器10的热源出口与压力匹配器12的低压进口连接；冷再抽汽管23通过第一冷再支管24与第一换热器9连接，且在第一换热器9的热源进口和热源出口上依次安装有第七阀门37和第八阀门38，第一换热器9的热源出口与压力匹配器12的高压进口连接；压力匹配器12的出口通过供汽母管26与蒸汽用户16连接，且在压力匹配器12的出口上安装有第二十一阀门51。

冷再抽汽管23通过第二冷再支管25与减温减压器15连接，且在减温减压器15的蒸汽进口和蒸汽出口上依次安装有第二十二阀门52和第二十五阀门55，减温减压器15的出口通过供汽母管26与蒸汽用户16连接。

第一换热器9与h级回热加热器6并联连接，且在第一换热器9的给水进口、第一换热器9的给水出口、h级回热加热器6的给水进口和h级回热加热器6的给水出口上依次安装有第六阀门36、第五阀门35、第四阀门34和第三阀门33。

第二换热器10与k级回热加热器7并联连接，且在第二换热器10的给水进口、第二换热器10的给水出口、k级回热加热器7的给水进口和k级回热加热器7的给水出口上依次安装有第十二阀门42、第十一阀门41、第十阀门40和第九阀门39。

第三换热器11与j级回热加热器8并联连接，且在第三换热器11的给水进口、第三换热器11的给水出口、j级回热加热器8的给水进口和j级回热加热器8的给水出口上依次安装有第二十阀门50、第十九阀门49、第十八阀门48和第十七阀门47。

第一换热器9和第二换热器10分别设置有高压蒸汽旁路28和低压蒸汽旁路29，且在高压蒸汽旁路28上装有第二十六阀门56，低压蒸汽旁路29上装有第二十七阀门57。

减温减压器15的减温水进口与除氧器13的给水出口连接，且在减温减压器15的减温水进口管与除氧器14的给水出口管上分别装有第二十三阀门53和第二十四阀门54。

h级回热加热器6、j级回热加热器8、给水泵14、除氧器13和k级回热加热器7按顺序依次连接。

本实施例还提供用于热电厂多热源工业供热的节能系统的智能控制方法，冷再抽汽管23上设置有一号温度表A1、一号压力表B1和一号流量表C1，第一换热器9的给水出口设置有十六号温度表A16，第一换热器9的给水进口设置有二号温度表A2和二号流量表C2，第二换热器10的给水出口设置有十五号温度表A15，第二换热器10的给水进口设置有四号温度表A4和三号流量表C3，工业抽汽管21上设置有五号压力表B5、十号温度表A10和六号流量表C6，第三换热器11的热源进口设置有七号流量表C7，第三换热器11的给水出口安装有十四号温度表A14，第三换热器11的给水进口安装有八号流量表C8和十一号温度表A11，第十六阀门46和供汽母管26之间设置有十二号温度表A12，中排抽汽管22上设置有五号温度表A5、二号压力表B2和四号流量表C4，压力匹配器12的高压进口设置有三号温度表A3，压力匹配器12的低压进口设置有六号温度表A6，压力匹配器12的出口设置有七号温度表A7和三号压力表B3，减温减压器15的蒸汽出口设置有九号温度表A9和四号压力表B4，第二十三阀门53和除氧器13的给水出口之间设置有八号温度表A8和五号流量表C5，h级回热加热器6的蒸汽进口连接有十九号温度表A19和九号压力表B9，j级回热加热器8的蒸汽进口连接有十八号温度表A18和八号压力表B8，k级回热加热器7的蒸汽进口连接有十七号温度表A17和七号压力表B7，旋转隔板(5)的汽轮机蒸汽出口设置有十三号温度表A13、六号压力表B6和九号流量表C9。

一号温度表A1的示数为T_A1，依次表示，直至十九号温度表A19的示数为T_A19。

一号压力表B1的示数为P_B1，依次表示，直至九号压力表B9的示数为P_B9。

一号流量表C1的示数为F_C1，依次表示，直至九号流量表C9的示数为F_C9。

其配置约束条件如下：

工业供汽需求的压力为P_g，工业供汽需求的温度为T_g；不同机组工况下，汽轮机低压缸4的排汽压力为P_wi，汽轮机低压缸4的排汽温度为T_wi，汽轮机中压缸3无旋转隔板5时工业抽汽的蒸汽压力为P_ci，汽轮机中压缸3无旋转隔板5时工业抽汽的蒸汽温度T_ci，冷再蒸汽的压力为P_B1，冷再蒸汽的温度为T_A1，P_B1和T_A1通过一号压力表B1和一号温度表A1测得；

1)通过工业抽汽管21往外供热：当P_ci＜P_g时，通过调节旋转隔板5的开度，使得五号压力表B5的数值P_B5满足P_B5≥P_g，此时相关仪表数值为：六号压力表B6为P_B6，八号压力表B8为P_B8，十号温度表A10为T_A10，十二号温度表A12为T_A12，十三号温度表A13为T_A13，十八号温度表A18为T_A18，六号流量表C6为F_C6，七号流量表C7为F_C7，九号流量表C9为F_C9；同时，利用第三换热器11对给水进行加热，此时给水的仪表参数为：十一号温度表A11为T_A11，十四号温度表A14为T_A14，八号流量表C8为F_C8；

此时利用旋转隔板5进行工业供热的做功能力损失约束函数为：

Q₁₁＝F_C8×C_P×(T_A14-T_A11)

W_qx1＝F_C6×(H_(A10,B5)-H_wi)+F_C9×(H_ci-H_(A13,B6))-F₁₁×(H_(A18,B8)-H_wi)

式中：Q₁₁，第三换热器11中给水吸收的热量，KJ/h；F_C，kg/h；C_P，给水的比热容，kJ/(kg·℃)；F₁₁，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A18和P_B8的蒸汽流量，kg/h；蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A和P_B时对应的疏水焓值，KJ/kg；H_(A,B)，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A和P_B时对应的焓值，KJ/kg；W_qx1，旋转隔板5供热时的做功能力损失量，KJ/h；H_X，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_X和P_X时对应的焓值，KJ/kg。

T_A为T_A1、T_A2、……T_A19中的一个数值，P_B为P_B1、P_B2……P_B9中的一个数值，F_C为F_C1、F_C2……F_C9中的一个数值。

此时利用旋转隔板5进行工业供热的不可逆损失约束函数为：

W_ex1＝F_C6×(E_(A10,B5)-E_(A12,B5))+F_C9×(E_ci-E_(A13,B6))-F_C8×(E_A14-E_A11)

式中：W_ex1，旋转隔板5供热时的不可逆损失量，KJ/h；E_(A,B)，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A和P_B时对应的比KJ/kg；E_X，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_X和P_X时对应的比KJ/kg；E_A，给水温度为T_A时对应的比KJ/kg；F_C，流量表为C时的流体流量，kg/h；

2)通过压力匹配器12往外供热时，P_ci＜P_g，此时高压蒸汽为冷再抽汽，低压蒸汽为汽轮机中压缸排汽，通过高压蒸汽与低压蒸汽的匹配，形成所需求的工业蒸汽，此时相关蒸汽的仪表数值为：一号压力表B1为P_B1，二号压力表B2为P_B2，三号压力表B3为P_B3，七号压力表B7为P_B7，九号压力表B9为P_B9，一号温度表A1为T_A1，三号温度表A3为T_A3，五号温度表A5为T_A5，六号温度表A6为T_A6，七号温度表A7为T_A7，十七号温度表A17为T_A17，十九号温度表A19为T_A19，一号流量表C1为F_C1，四号流量表C4为F_C4；利用第一换热器9和第二换热器10依次对给水进行加热，此时给水的仪表参数为：二号温度表A2为T_A2，四号温度表A4为T_A4，十五号温度表A15为T_A15，十六号温度表A16为T_A16，二号流量表C2为F_C2，三号流量表C3为F_C3；

此时利用压力匹配器12进行工业供热的做功能力损失约束函数为：

Q₉＝F_C2×C_P×(T_A16-T_A2)

Q₁₀＝F_C3×C_P×(T_A15-T_A3)

W_qx2＝F_C1×(H_(A1,B1)-H_wi)+F_C2×(H_(A2,B2)-H_wi)-F₉×(H_(A19,B9)-H_wi)-F₁₀×(H_(A17,B7)-H_wi)

式中：Q₉，第一换热器9中给水吸收的热量，KJ/h；F₉，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A19和P_B9的蒸汽流量，kg/h；Q₁₀，第二换热器10中给水吸收的热量，KJ/h；F₁₀，蒸汽温度和蒸汽压力分别为T_A17和P_B7的蒸汽流量，kg/h；W_qx2，压力匹配器12供热时的做功能力损失量，KJ/h；

此时利用压力匹配器12进行工业供热的不可逆损失约束函数为：

W_ex2＝(F_C1×E_(A1,B1)+F_C4×E_(A5,B2)-(F_C1+F_C4)×E_(A7,B3))-F_C2×(E_A16-E_A2)-F_C3×(E_A15-E_A3)

式中：W_ex2，压力匹配器12供热时的不可逆损失量，KJ/h；

此时压力匹配器12的引射系数函数为：

式中：u，压力匹配器的引射系数函数；

3)通过减温减压器15往外供热时，P_ci＜P_g，此时冷再抽汽作为高压蒸汽，除氧后的给水作为减温水，高压蒸汽经过减温减压后，形成所需求的工业蒸汽，此时相关蒸汽的数值为：一号压力表B1为P_B1，四号压力表B4为P_B4，一号温度表A1为T_A1，九号温度表A9为T_A9，一号流量表C1为F_C1；此时给水的仪表参数为：八号温度表A8为T_A8，五号流量表C5为F_C5；

此时利用减温减压器15进行工业供热的做功能力损失约束函数为：

W_qx3＝F_C1×(H_(A1,B1)-H_wi)

式中：W_qx3，减温减压器15供热时的做功能力损失量，KJ/h；

此时利用减温减压器15进行工业供热的不可逆损失约束函数为：

W_ex3＝(F_C1×E_(A1,B1)+F_C5×E_A8-(F_C1+F_C5)×E_(A9,B4))

式中：W_ex3，减温减压器15供热时的不可逆损失量，KJ/h。

当机组发电负荷为满负荷时，满足P_ci≥P_g，此时旋转隔板5开度为100％，利用工业抽汽管21对外供热；

当机组发电负荷逐渐降低时，若仍满足P_ci≥P_g，此时旋转隔板5开度为100％，继续利用工业抽汽管21对外供热；若出现P_ci＜P_g，此时判断工业供汽方法的依据如下：

当满足：时，选择利用调节旋转隔板5的开度，形成所需工业蒸汽，使得P_B5≥P_g，并利用工业抽汽管21对外供热；

当满足：时，选择利用调节旋转隔板5的开度，形成所需工业蒸汽，使得P_B5≥P_g，并利用工业抽汽管21对外供热；

当满足：时，选择利用压力匹配器12，通过高压蒸汽与低压蒸汽的匹配，形成所需工业蒸汽，使得P_B3≥P_g；

当满足：时，选择利用调节旋转隔板5的开度，形成所需工业蒸汽，使得P_B5≥P_g，并利用工业抽汽管21对外供热；

当满足：时，选择利用减温减压器15，通过高压蒸汽经过减温减压后，形成所需工业蒸汽，使得P_B4≥P_g；

当满足：时，选择利用压力匹配器12，通过高压蒸汽与低压蒸汽的匹配，形成所需工业蒸汽，使得P_B3≥P_g；

当满足：时，选择利用减温减压器15，通过高压蒸汽经过减温减压后，形成所需工业蒸汽，使得P_B4≥P_g。

当选择旋转隔板5进行工业供热时，调节旋转隔板5的开度，使得五号压力表B5的数值P_B5满足P_B5≥P_g；同时调节第十五阀门45、第十六阀门46和第十四阀门44的开度，通过调节进入第三换热器11的蒸汽流量，使得十二号温度表A12的数值T_A12满足T_A12≥T_g，从而保证供出的蒸汽参数满足蒸汽用户16的需求；

当选择压力匹配器12进行工业供热时，打开并调节第二阀门32、第七阀门37、第八阀门38，冷再蒸汽先进入第一换热器9进行换热降温，打开并调节第一阀门31、第十三阀门43，汽轮机中压缸排汽先进入第二换热器10进行换热降温，同时调节第二十六阀门56和第二十七阀门57，使得三号温度表A3的数值T_A3和六号温度表A6的数值T_A6可以保证引射系数为最佳值，冷再蒸汽在压力匹配器12中与汽轮机中压缸排汽进行匹配，使得三号压力表B3的数值和七号温度表A7的数值分别满足P_B3≥P_g、T_A7≥T_g，从而保证供出的蒸汽参数满足蒸汽用户16的需求；

当选择减温减压器15进行工业供热时，打开并调节第二阀门32、第二十二阀门52和第二十三阀门53，调节进入减温减压器15的冷再蒸汽流量和减温水流量，形成中压蒸汽供出，使得四号压力表B4的数值和九号温度表A9的数值分别满足P_B4≥P_g、T_A9≥T_g，从而保证供出的蒸汽参数满足蒸汽用户16的需求。

此外，需要说明的是，本说明书中所描述的具体实施例，其零、部件的形状、所取名称等可以不同，本说明书中所描述的以上内容仅仅是对本实用新型结构所作的举例说明。凡依据本实用新型专利构思所述的构造、特征及原理所做的等效变化或者简单变化，均包括于本实用新型专利的保护范围内。本实用新型所属技术领域的技术人员可以对所描述的具体实施例做各种各样的修改或补充或采用类似的方式替代，只要不偏离本实用新型的结构或者超越本权利要求书所定义的范围，均应属于本实用新型的保护范围。