一种阵列冲击射流冷却中的扰流结构的制作方法

本实用新型属于燃气轮机及航空发动机高温部件冷却及其他一些涉及到阵列冲击射流冷却的领域，具体为一种阵列冲击射流冷却中的扰流结构。

背景技术：
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燃气轮机能够提供强大动力，主要通过其高温高压燃气来实现的，高温燃气的初始温度决定着燃气轮机的工作效率。为了提升燃气轮机的效率，涡轮进口处燃气的温度需要不断提高。但是随着燃气温度的提高，对燃气轮机的高温部件工作的稳定性以及寿命带来了严峻的考验。与此同时材料的发展却跟不上燃气轮机对性能的要求，因此必需采取有效的、先进的冷却技术来保证燃气轮机的安全运行和寿命。

目前，燃气轮机的发展趋势是提高温升和降低污染物的排放，二者都需要较大范围的提高用于燃气轮机燃烧室的空气比例，由此导致用于燃机热端部件的冷却空气比例降低。在保证燃气轮机热效率的情况下，如何通过更少的冷却空气量，更有效的冷却燃机的热端部件是目前迫切需要解决的问题。

在冲击冷却系统中，冲击射流在冲击换热靶板后形成的流动边界层极薄，换热系数比常规的对流换热要高出几倍甚至一个量级，能够最大限度的提高靶板表面的局部传热系数，提供良好的冷却效果，因此冲击冷却在燃气轮机高温部件的冷却中有着广泛的应用。但是在冲击冷却系统中只有在冲击驻点附近的边界层很薄，而其他区域的壁面存在着气体边界层，会影响了靶板表面的换热效果，导致整个靶板的换热不均匀，从而影响燃气轮机的冷却效率。而在冲击靶板上设置扰流元件的阵列射流冲击冷却，不仅可以在最大程度的降低边界层的厚度，还可以加强内部通道的扰动，加大冷却通道内部冷却气流的湍流度，扩展换热表面积，进一步强化换热效率。

现有的阵列射流冷却系统中具有如下局限性：

(1)上流冲击孔的冷却气流冲击靶板之后，会在冷却通道内产生一定量的横流，横流会对下流的射流产生影响，使下流射流发生偏移，导致靶板的换热效率降低以及靶板表面的冷却效果不均匀。

(2)在阵列射流冷却系统的靶板上设置扰流元件后，由于扰流柱形状的不理想，使其不能有效的阻碍横流的发展，导致换热效果的改善不理想，靶板的温度梯度虽然有所改善但温度梯度很大，冲击靶板的换热仍然很不均匀。

(3)在阵列射流冷却系统的靶板上设置扰流元件后，冲击冷却系统内部由于扰流柱的存在而产生了很大的额外的压力损失，其对冲击冷却系统总体换热性能的提升不如压力损失所增加的幅度，即使产生了更好的换热性能，但是对于冲击冷却系统来说也是不合理的。

技术实现要素：
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本次设计目的在于使用最少的冷却空气量，最大程度的提高冷却效率，同时降低了冷却壁面整体的温度梯度，使传热更加均匀稳定。为实现上述目的，本实用新型的方案如下：

一种阵列冲击射流冷却中的扰流结构，包括射流孔板及射流靶板，所述的射流孔板上设有多个阵列排列的冲击孔，所述射流孔板位于所述射流靶板的上部，射流靶板与射流孔板之间为空腔设计，所述射流靶板上设有多个扰流柱，所述是扰流柱为截面为异五边形柱体，或者为截面近半椭圆的穹顶形设计柱体，或者为截面是水滴形状设计柱体。

进一步地，所述的冲击孔的直径为D。

进一步地，所述截面异五边形设计的扰流柱的截面由一锐角等腰三角形底边接一长方形组成，截面三角形高为1.2D，截面长方形侧边长为0.2D，截面长方形底边长为0.7D，扰流柱截面锐角边正对来流方向，扰流柱的高度为2D。

进一步地，所述穹顶形扰流柱截面由半椭圆形接一长方形组成，半椭圆的长轴长为D，短轴长为0.3D，长方形截面侧边长为0.2D，截面底边长为0.6D，扰流柱截面半椭圆形为迎流面，扰流柱截面半椭圆形的短轴正与来流方向垂直，扰流柱的高度为2D。

进一步地，所述截面水滴形设计扰流柱截面的上、下两端圆弧直径分别为0.75D和0.56D，两端圆弧圆心距离为0.7D，上、下两端圆弧直径弧度分别为200°和160°，扰流柱的高度为2D。

进一步地，所述多个扰流柱与多个冲击孔分别为顺排布置，扰流柱的排与冲击孔的排交错排列，每个扰流柱中心与其周围的冲击孔圆心的水平距离为2.5D。本实用新型的主要优点：

1、对于一般的阵列射流冷却而言，在上流冲击孔的射流冲击换热靶板之后，会在冷却通道内产生一定量的横流，横流会对下流的射流产生影响，使下流射流发生偏移，导致靶板的冷却效果不均匀。在射流靶板上增加扰流柱则可以有效的减少横流带来的影响，并且增加冷却通道内的换热效率，使冲击靶板的温度分布更加均匀。

2、对于一般的冲击孔而言，只有冲击孔垂直投影区域的壁面边界层很薄，故冲击驻点区域的具有很强的换热效果，在射流靶板上增加了扰流柱，使得冲击驻点以外的更大的范围内降低了靶板壁面边界层的厚度，达到了增强换热的效果。所说的边界层是指的在靠近壁面处的地方，流体会产生一种层流的流动状态，类似一种薄膜，边界层越厚，传热效果越差。

3、异五边形设计的扰流柱，由于其截面是异五边形，当射流冲击扰流柱时，会在扰流柱前表面处产生更多的涡，增加来流的湍流度，并且减少边界层对换热的影响，提高冷却通道的换热效率，使冲击靶板上的温度更加均匀，并且因为其流线型的形状可以使冲击冷却系统产生较少的额外流动阻力。

4、穹顶形设计的扰流柱的截面迎流面为面积较大的半椭圆形面，这种形状的扰流柱可以在阻碍横流发展，破坏边界层以及提高冷却通道的换热效率的同时，使扰流元件所带来的流动阻力损失降到最低。

5、水滴形设计的扰流柱的截面迎流面为大面积的半圆形，可以更加有效减少横流以及边界层带来的影响，使冲击靶板表面的温度梯度明显降低，换热系数的分布更加均匀，并且可以在减少流动阻力损失的同时使换热面积最大程度的增加，从而强化换热效率。

6、同时本实用新型设计的扰流柱结构的制造工艺简单，容易实现。

附图说明：

图1是本实用新型的结构示意图；

图2是异五边形设计扰流柱单独结构示意图；

图3是异五边形设计扰流柱结构矩阵排列的立体示意图；

图4是穹顶形设计扰流柱单独结构示意图；

图5是穹顶形设计扰流柱结构矩阵排列立体示意图；

图6是水滴形设计扰流柱单独结构示意图；

图7是水滴形设计扰流柱结构矩阵排列立体示意图；

图8是冲击冷却实验系统图；

图9是冲击冷却实验段示意图；

具体实施方式：

下面结合附图与具体实例对实用新型做进一步详细说明，但本实用新型并不限于以下实例。

参考图1，一种阵列冲击射流冷却中高性能的扰流结构，包括射流孔板1及射流靶板3，射流孔板1上设有多个阵列排列的冲击孔2；所述射流孔板1位于所述射流靶板3的上部，二者之间为空腔设计，扰流柱4设置在射流靶板3上，扰流柱4的上端与射流孔板1接触。本方案中将冲击孔2的直径设为D。

该扰流柱4为截面为异五边形的柱体，或者是截面为近半椭圆的穹顶形设计的柱体，或者为截面是水滴形状设计的柱体。

作为方案的改进，参考图2-3，扰流柱4为异五边形柱体设计，该扰流柱4的截面由一锐角等腰三角形底边接一长方形组成，所述异五边形设计扰流柱截面高为1.2D，截面侧边长为0.2D，截面边长为0.7D，扰流柱截面锐角边正对来流方向，异五边形扰流柱的高度为2D扰流柱4之间的间距为5D，冲击距离(冲击孔板到冲击靶板的距离)为2D。结果发现：在初始冷却空气流量、压强等条件相同的情况下，相较于无扰流柱的阵列冲击冷却,在射流靶板上设置异五边形设计的扰流柱不仅可以减少横流给下游冲击带来的影响，使冲击靶板的换热更加均匀，还可以将冷却效率提升14.8％左右。

作为方案的改进，参考图4-5，扰流柱4为穹顶形设计，所述穹顶形扰流柱截面由半椭圆形接一长方形组成，其中半椭圆的长轴长为D，短轴长为0.3D，截面侧边长为0.2D，截面边长为0.6D，扰流柱截面的半椭圆形面为迎流面，扰流柱截面半椭圆形的短轴正与来流方向垂直，穹顶形扰流柱的高度为2D。扰流柱4与扰流柱4间距为5D，冲击距离(冲击孔板到冲击靶板的距离)为2D。结果发现：在初始冷却空气流量、压强等条件相同的情况下，相较于无扰流柱的阵列冲击冷却，在射流靶板上设置穹顶形设计的扰流柱冲击靶板的冷却效率可以提升约12.2％，而产生的流动阻力仅提高了1.4％。

作为方案的改进，参考图6-7，扰流柱为水滴形设计，所述水滴形扰流柱截面的上、下两端圆弧直径分别为0.75D和0.56D，两端圆弧圆心距离为0.7D，上、下两端圆弧直径弧度分别为200°和160°，扰流柱的高度为2D。扰流柱4间距为5D，冲击距离(冲击孔板到冲击靶板的距离)为2D。结果发现：在初始冷却空气流量、压强等条件相同的情况下，相较于无扰流柱的阵列冲击冷却，在射流靶板上设置水滴形设计的扰流柱冲击靶板的冷却效率可以提升约26.2％，，并且靶板整体的温度梯度有明显的降低，整体的换热系数更加均匀。

测试实验：

实验装置主要包括变频风机、热式气体流量计、压差变送器、进口与出口稳压箱、丝网加热器、红外热像仪、压力和温度测量系统以及实验段，如图8与图9所示。压缩空气通过变频风机送入实验入口段，其质量流量由热式气体流量计测得。大功率的丝网加热器可以在1s之内将气体加热至320K以上，并且维持稳定1-2分钟。加热后的气体进入冲击冷却实验测试段，最后进入出口稳压箱。同时在冲击冷却实验测试段布置了热电偶以及压力传感器，用于测量温度与压力。气流的温度与压力信号通过Labview数据采集系统获得。

本文研究中使用实验与数值模拟的方法对3种扰流柱冲击冷却系统进行了研究，数值计算的结果与实验结果比较吻合，数据偏差约为3.1％，这样的偏差可以接受。表一显示了3种扰流柱对冲击靶板表面的平均努塞尔数的提升效果，其中，异五边形设计的扰流柱不仅可以减少横流给下游冲击带来的影响，使冲击靶板的换热更加均匀，并且通过数值计算以及实验发现其可以将靶板表面的平均努塞尔数提升约14.8％以及17.6％。而在射流靶板上设置穹顶形设计的扰流柱冲击靶板的冷却效率可以分别提升约12.2％以及15.5％，,但是其产生的流动阻力仅提高了1.4％和2.7％。水滴形设计的扰流柱可以使冲击靶板表面的平均努塞尔数得到最大程度的提升，其分别为26.2％以及29.5％，并且靶板整体的温度梯度有明显的降低，整体的换热系数更加均匀。

表1扰流柱换热强化系数

以上所述仅为本实用新型的较佳实施例而已，并不用以限制本实用新型，凡在本实用新型的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本实用新型的保护范围之内。