卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵的制作方法

专利名称：卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵的制作方法
卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵技术领域 本发明涉及石油矿场通用和关键的设备之一，具体的说是一种卧式 多缸单作用往复式活塞泥浆泵。
背景技术：
泥浆泵在钻井时用于循环泥浆和注入固井水泥，主要起排送洗井 液，冲洗井底和冷却钻头，防止井壁坍塌，并把岩屑携带到地面的作用。目前国内外油田钻井时，使用的仍然是卧式三缸单作用往复式活塞泵，即三缸泥 浆泵38，如图 1、图2所示，由动力端36、液力端32、底座35等组成。其中，动力端36主要 包括传动轴总成31、曲轴总成30 ；液力端32主要包括排出空气包33、排出五通总成34、安 全阀37等。三缸泥浆泵主要有三个系列3NB系列、F系列、P系列。每种系列分为若干种型 号。表1、表2、表3分别列出了三种系列、不同型号的三缸泥浆泵。表 1
3NB-列泥浆泵
Γ π泵型号3NB500C 3NB1000C 3NB1300C 3ΝΒ1600-----
额定输入功率 KW (PS) 368(500) 735(1000) 956(1300) 1176(1600)
额定冲次 pm__95__110__120__120表2
F系列泥浆泵
泵型号F-500F-800F-1000FB-1300 FB-1600 FC-2200额定输入功率 KW(HP) 373(500) 597(800) 746(1000) 969(1300) 1193(1600) 1641 (2200)
额定冲次 spm165150140120120100表 3
~P系列泥，泵
泵型号 8-P-80 9-P-100 10-P-130 12-P-160 14-P-220 [。010] 额定输入功率 KW(HP) 597(800) 746(1000) 969(1300) 1193(1600) 1640(2200) 额定冲次 spm__IQO__150__140__120__105三缸泥浆泵的的瞬时排量和排量不均度的计算。三缸泥浆泵的动力通过传动轴总成31和曲轴总成30上的齿轮副传至曲轴，曲轴 上有三个互成120°的曲轴偏心拐，见图3三缸泥浆泵运动示意图，为了说明的需要，此图 只画出了三缸泥浆泵的一个连杆14和活塞15。曲轴13的等速旋转运动，通过三个互成 120°的曲轴一拐Al、曲轴二拐Bi、曲轴三拐Cl带动连杆14、活塞15工作，变为活塞的往复 运动。①泥浆泵的理论平均排量设活塞面积为F (米2)，活塞冲程S (米)，冲程次数η (冲/分)。泥浆泵在单位时 间内理论上应输送的液体体积称为泵的理论平均排量Qa ，则单个缸的理论平均排量为Qmi3= nFS 米 7 分(1-1)或Q 理均=nFS/60 米7秒(1-2)
如果是多缸(设缸数为i)，则其理论平均排量为Q 理均=inFS/60 米 7 秒(1-3)因此得出三缸泥浆泵的理论平均排量为Q 理均=3nFS/60 米 7 秒六缸泥浆泵的理论平均排量为Q 理均=6nFS/60 米 7 秒②泥浆泵的瞬时排量假设单缸泵的活塞在极短暂的时间Δ t内，在缸内移动的距离为Δ s，则在Δ t时 间内泵所排出的液体总量Δν为Av = FAs 米 3泵在At瞬时内的排量，即为瞬时排量Qlff，则Q 瞬=Δν/At = FAs/At = Fu 米7 秒式中U-活塞的瞬时移动速度。根据图3，可以推导出单个活塞位移、速度、加速度的近似方程(具体推倒过程相 关书籍有详细说明，此处不在重复)为
x~r(l-cos9) 、
(1-4)
a^2rcos9式中χ-活塞移动的距离φ-曲轴转过的角度ω-曲轴的角速度a_活塞的加速度由此可知，活塞的运动速度U不是定值，在整个运动过程中它按近似于正弦曲线 的规律变化。因此，泥浆泵单个缸的瞬时排量也是按近似于正弦曲线的规律变化。即
Q 瞬=Fu=FcorsiiKpF | sirwp(1-5)对多缸单作用泥浆泵，其瞬时排量应是每一液缸在同一瞬时输送的液体量之和。③三缸泥浆泵的排量曲线图根据式(1-5)，以横坐标代表曲轴偏心拐转角φ，以纵坐标代表瞬时排量Q_，可得 三缸单作用往复泥浆泵排量曲线图(图4)。三缸泥浆泵的三个曲轴偏心拐沿圆周均勻分布，互成120°，曲轴转一周，输送液 体三次，所以排量有三条正弦曲线，泵的瞬时排量应是各条排量曲线在相同瞬时纵坐标长 度之和(如图4)。排量曲线形象地反映出瞬时排量随曲轴转角或随时间而变化的规律，排量曲线与 横坐标所包围的面积还反映了泵输送液体的总量。④三缸泥浆泵的排量不均度
由于泵的瞬时排量是不断变化的，为了比较不同类型泵瞬时排量变化幅度的大 小，用泵的最大瞬时排量Qmax和最小瞬时排量Qmin的差值与理论平均排量Q 的比值作为 衡量标准，该比值称为泵的排量不均度50。 对于三缸泥浆泵，泵的瞬时排量曲线是由三条相位角差120°的排量正弦曲线迭 加起来的。由三缸泥浆泵最大瞬时排量时曲轴偏心拐的位置图(图5)可见，当第一缸的曲 轴偏心拐在φ=30 °，第二缸的曲轴偏心拐在φ= (180° -30 °)时，存在最大瞬时排量，即 由三缸泥浆泵最小瞬时排量时曲轴偏心拐的位置图(图6)可见，当三个缸中的任 意一个缸的曲轴偏心拐在φ= (180 ° -60 °)，或者在φ=60°时，存在最小瞬时排量，即 三缸泥浆泵的理论平均排量为 所以，三缸泥浆泵的排量不均度为 从使用观点看，排量不均度越小越好。因为排量越均勻，管线中液流越接近稳定流 状态，压力变化也越小，这有助于减小管线振动，使泵工作平稳，减少对设备和钻井的不利影响。由图4和计算可见三缸泥浆泵仍然存在较大的排量和压力的波动，其排量不均 度为 0. 14029。由于排量和压力的波动，使泵和发动机负栽不均，工作条件恶化；尤其当排出压力 的变化频率与排出管线自振频率相同或成整数倍时，将引起共振，严重地破坏管线和机件， 缩短了泵和管线的使用寿命；排量和压力的波动还降低泵的机械效率和容积效率；对钻井 工艺也是不利的，它使泥浆携带岩屑的能力降低，导致井壁坍塌或漏失。
发明内容
本发明的目的是提供一种卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵，以减 小现有三缸泥浆泵存在的较大的排量波动和压力波动的问题。本发明第一种实施方式卧式六缸单作用往复式活塞泥浆泵，包括三缸泥浆泵、曲轴，曲轴上均勻分布有三个偏心拐，六缸单作用往复式活塞泥浆泵由曲轴轴头、连接机构将 相邻三缸泥浆泵的第一曲轴和第二曲轴串联而成，第一曲轴上的任意一个偏心拐和第二曲 轴上的任意一个偏心拐之间的夹角为0° 60°。第一曲轴上的任意一个偏心拐和第二曲 轴上的任意一个偏心拐之间的夹角优选为30°。本发明第二种实施方式卧式九缸单作用往复式活塞泥浆泵，包括三缸泥浆泵、曲 轴，曲轴上均勻分布有三个偏心拐，九缸单作用往复式活塞泥浆泵由曲轴轴头连接机构将 相邻三台三缸泥浆泵的曲轴串联而成，三个串联的曲轴的九个偏心拐沿圆周方向均勻分 布。三个串联的曲轴的九个偏心拐中任意相邻的两个偏心拐之间的夹角优选为40°。本发明二种实施方式相同特征有所述连接机构包括连接法兰和万向轴。所述曲 轴轴头上设有键槽。所述两个三缸泥浆泵的底座安装有Z字形连接杆，Z字形连接杆由两 个平行连接杆和一个斜连接杆组成。本发明在不增加泵的结构复杂程度的前提下，大大降低排量不均度，使排量更加 趋于均勻，从而减小排量和压力的波动给使用带来的不利影响。本发明效果如下根据式(1-5)，仍然以横坐标代表曲轴偏心拐转角φ，以纵坐标代表瞬时排量Q瞬， 作出卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵排量曲线图(图22)。如图22 曲轴转一周，输送液体六次，所以排量有六条正弦曲线，泵的瞬时排量是 各条排量曲线在相同瞬时纵坐标长度之和。排量曲线形象地反映出瞬时排量随曲轴转角或随时间而变化的规律，排量曲线与 横坐标所包围的面积还反映了泵输送液体的总量。图22-24是本发明的排量不均度的视图。图中第一曲轴一拐Al、第一曲轴二拐Bi、 第一曲轴三拐Cl属于同一个曲轴，之间的夹角120°。虚线划出的第二曲轴一拐Α2、第二 曲轴二拐Β2、第二曲轴三拐C2属于另一个曲轴，之间的夹角120°。卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵的瞬时排量和排量不均度的计算如下(1)卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵的排量不均度δΘ对于六缸泥浆泵，其瞬时排量曲线是由六条相位角相差是30°、90°相间的排量 正弦曲线迭加起来的。由六缸泥浆泵最大瞬时排量时曲轴偏心拐的位置图(图23)可见， 当第一缸的曲轴偏心拐在φ=15 第二缸的偏心曲轴偏心拐在φ=( 15 °+90。),第三缸的曲 轴偏心拐在φ= (15 °+90°+30 °)时，存在最大瞬时排量，即 由六缸泥浆泵最小瞬时排量时曲轴偏心拐的位置图(图24)可见，第二缸的曲轴 偏心拐在φ=90°,第三缸的偏心曲轴偏心拐在φ= (90°+30 °)时，存在最小瞬时排量，即
Qmin =F晋 sin90。+ sin (180 0 -60°)
=F 晋(sin90°+sin60°)
=1.86603 F^六缸泥浆泵的理论平均排量为
Qa =6F 晋所以，六缸泥浆泵的排量不均度为
6_ Qmax -Qmin Q= ~Q理均~
=(1.93185F 朁-1.86603 Fl) /6Ff·
=0.03446为了更明显的说明，举一个例子作对比，假设一个六缸等分泥浆泵，六个曲轴偏心 拐沿圆周方向均勻分布，与本发明第一种实施方式六缸泥浆泵的对比参见图25-图27，计 算根据式(1-5)，以横坐标代表曲轴偏心拐转角Φ，以纵坐标代表瞬时排量Q_，作出 排量曲线对比图(图25)。由最大瞬时排量时曲轴偏心拐的位置对比图(图26)可见，其最大瞬时排量为
Qmax=Ql+Q2+ Q3
=sin30 °+F^sin90 F^ sin (180° -30 °)
= F^f- (sm30°+sin90°+sin30o)
=2F詈由最小瞬时排量时曲轴偏心拐的位置对比图(图27)可见，其最小瞬时排量为
Qmin=F|sin60。+F 詈 sin (180°-60°)
= F^- (sin60°+sin60°)
=1.73205 FI其排量不均度为 现在，用一个表格(表4)将以上数据比较三缸泥浆泵、六缸等分泥浆泵与本发明六缸泥浆泵的排量和排量不均度对照表 (活塞面积、冲程、冲次相同)。表 4 从排量曲线图(图4、图22、图25)和(表4)可以看出在同一活塞面积、冲程、冲 次的条件下，六缸泥浆泵的排量和排出压力的波动最小，其排量不均度为0. 03446，仅是三 缸泥浆泵或六缸等分泵的0. 24563倍，有明显的降低，还不到现在所使用的三缸泥浆泵的 1/4。因此，六缸泥浆泵能大大降低排量不均度，使排量更加趋于均勻，减小排量和压力的波 动。这对减小管线振动，使泵工作平稳，减少对设备和钻井的不利影响会产生显著的效果。 除此之外，它具有大排量的特点，能够在利用现有成熟的三缸泥浆泵技术的基础上，实现大 马力和超大马力泥浆泵的制造和生产。六缸泥浆泵技术被称为下一代泥浆泵科技，其本身固有的优点对于提升钻机的整 体性能起到了非常重要的作用，它将成为符合现代钻井要求的新一代系列产品。现将卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵的优点列出如下(1)排量均勻，排量和压力波动小其排量不均度仅为三缸泥浆泵的0. 24563。(2)排量大、压力高、适用范围大排量为相应三缸泥浆泵的2倍，压力能达到相应三缸泥浆泵的最高额定工作压 力。如果采用直流电机变速、或交流电机变速则六缸泥浆泵的冲次(相当于排量)的变化 范围将会很大，减少更换缸套的次数。(3)性能好，可靠性高卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵最大限度的使用了三缸泥浆泵的成熟技术，而 三缸泥浆泵经过了多年持续使用和不断改进，能可靠地适用于各种实际工况。(4)结构简单，制造成本低六缸泥浆泵结构复杂程度与三缸泥浆泵相同，完全可以使用三缸泥浆泵的成熟制 造技术，制造成本低。(5)能够组合成大马力和超大马力的六缸泥浆泵
(6)可以减少排出空气包、排除五通、安全阀的使用数量(7)提高阀门、管线、设备等的使用寿命。(8)符合现代钻井工艺的要求，有利于提高泥浆携带岩屑的能力，减少井壁坍塌或 漏失的可能。
(9)使用、维护、保养简单只要有使用三缸泥浆泵的经验就可以使用卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵，使 用、维护、保养易于掌握。(10)安装、拆卸、运输方便。本发明还有九缸泥浆泵的实施方式，九缸泥浆泵的排量不均度3(3经计算为 0. 01527，其排量波动和压力波动小于六缸泥浆泵，因此，九缸泥浆泵同样具有上述六缸泥 浆泵的优点。在三缸泥浆泵的基础上，通过以上连接，就形成了 6NB、6F、6P等三个系列的六缸 泥浆泵，如表5、表6、表7所示。表 5
6NB,列六缸泥浆泵
额定输入功率 KW (PS)__2x368(2x500) 2x735(2x1000) 2x956(2x1300) 2x1176(2x1600)
3NB 额定输入功率 KW (PS)__368 (500)__735(1000)__956(1300)__1176(1600)
3NB 额定冲次 pm__95__110__120__120_表6
6F系列,缸泥浆泵一 图2是

图1的俯视图；图3是现有三缸泥浆泵的运动示意图；图4是现有三缸泥浆泵的排量曲线图；图5是现有三缸泥浆泵最大瞬时排量时曲轴偏心拐的位置图；图6是现有三缸泥浆泵最小瞬时排量时曲轴偏心拐的位置图；图7是本发明第一种实施方式六缸泥浆泵的一种结构示意图；图8是本发明第一种实施方式六缸泥浆泵的另一种结构示意图；图9是本发明第一种实施方式六缸泥浆泵的连接机构示意图；
图10是图9中第一连接法兰的主视图；图11是图10的右视图；图12是图11中A-A剖视图；图13是图9中第二连接法兰的主视图；图14是图13的右视图；图15是图14中的B-B剖视图；图16是现有三缸泥浆泵曲轴的主视图；图17是图16的右视图；图18是本发明第一种实施方式六缸泥浆泵曲轴的主视图；图19是图18的右视图；图20是本发明第一种实施方式六缸泥浆泵的曲轴偏心拐夹角示意图；图21是本发明多缸泥浆泵底座之间的连接示意图；图22是本发明第一种实施方式六缸泥浆泵排量曲线图；图23是本发明第一种实施方式六缸泥浆泵最大瞬时排量时曲轴偏心拐的位置 图；图24是本发明第一种实施方式六缸泥浆泵最小瞬时排量时曲轴偏心拐的位置 图；图25是六缸等分泥浆泵与本发明第一种实施方式六缸泥浆泵排量曲线对比图；图26是六缸等分泥浆泵与本发明第一种实施方式六缸泥浆泵最大瞬时排量时曲 轴偏心拐的位置对比图；图27是六缸等分泥浆泵与本发明第一种实施方式六缸泥浆泵最小瞬时排量时曲 轴偏心拐的位置对比图；图28是本发明第二种实施方式九缸泥浆泵的结构示意图；图29是本发明第二种实施方式九缸泥浆泵的曲轴偏心拐夹角示意图。
具体实施例方式下面的实施方式可以使本专业技术人员更全面地理解本发明，但不以任何方式限 制本发明。图7、图8、图20、示出了本发明第一种实施方式六缸泥浆泵，其区别是图7中排出 空气包33布置在六缸泥浆泵的外侧，图8中排出空气包33布置在六缸泥浆泵的内侧。六缸泥浆泵包括三缸泥浆泵38和曲轴，由曲轴轴头43、连接机构将相邻三缸泥浆泵38的第一曲轴61和第二曲轴62连接而成，每个曲轴上均勻分布有三个偏心拐，实线 划出的第一曲轴一拐Al、第一曲轴二拐Bi、第一曲轴三拐Cl属于同一个曲轴，之间的夹角 120°。虚线划出的第二曲轴一拐A2、第二曲轴二拐B2、第二曲轴三拐C2属于另一个曲轴， 之间的夹角120°。第一曲轴61上的任意一个偏心拐和第二曲轴62上的任意一个偏心拐之间的夹角 为0° 60°。如图20所示是本发明最优选方式，第一曲轴61上的任意一个偏心拐和第二曲轴 62上的任意一个偏心拐之间的夹角为30°。图28和图29示出了本发明第二种实施方式卧式九缸单作用往复式活塞泥浆泵， 包括三缸泥浆泵38、曲轴，九缸单作用往复式活塞泥浆泵由曲轴轴头43、连接机构将相邻 三台三缸泥浆泵38的曲轴串联而成，每个曲轴上均勻分布有三个偏心拐，如图29所示第一 曲轴一拐Al、第一曲轴二拐Bi、第一曲轴三拐Cl属于同一个曲轴，之间的夹角120°。第二 曲轴一拐A2、第二曲轴二拐B2、第二曲轴三拐C2属于另一个曲轴，之间的夹角120°。第三 曲轴一拐A3、第三曲轴二拐B3、第三曲轴三拐C3属于第三个曲轴，之间的夹角120°。三个 串联的曲轴的九个偏心拐沿圆周方向均勻分布，图29中所示三个串联的曲轴的九个偏心 拐中任意相邻的两个偏心拐之间的夹角为40°。 图16和图17是现有三缸泵的曲轴结构示意图，本发明的曲轴结构如图18、19所 示，图9-图15示出了本发明的连接机构，包括连接法兰、万向轴2，连接法兰内孔与曲轴轴 径采用过盈连接，为了便于拆装，选择小过盈量。曲轴轴头43上有一个键槽10。本实施方式六缸泥浆泵和九缸泥浆泵采用的连接结构是在第一连接法兰的法兰 端面设有一个端面平键槽401，其中心面与内孔键槽411的中心平面垂直相交，内孔键槽 411通过键7与第一曲轴61上的键槽10连接。第二连接法兰的法兰端面设有平键槽402， 内孔键槽412通过键7与第二曲轴62上的键槽10连接。九缸泥浆泵与六缸泥浆泵不同之处在于有三个曲轴，中间曲轴的两端有两个曲轴 轴头43，最外端曲轴的结构同六缸泵。图14示出的是六缸泥浆泵法兰端面平键槽402中心面与内孔键槽412的中心平 面夹角为60°的情况，保证连接后六缸泥浆泵达到如图20所示的是本发明最优选方式，即 第一曲轴61上的任意一个偏心拐和第二曲轴62上的任意一个偏心拐之间的夹角为30°。九缸泥浆泵的法兰端面平键槽402中心面与内孔键槽412的中心平面夹角未画 图，保证连接后九缸泥浆泵达到图29中所示三个串联的曲轴的九个偏心拐中任意相邻的 两个偏心拐之间的夹角为40°。如图11、图14、图15、图19所示，第一连接法兰3的安装如下在第一连接法兰1 的轴径中，沿中心对称分布着4个沉头孔，其中两个为通孔，另两个为螺纹孔。两个通孔用 来穿过内六角螺栓8，内六角螺栓8与图19中两个螺孔42相连，其作用是将第一连接法兰 1通过内六角螺栓8压紧，同时将主轴承5内圈压紧，防止第一连接法兰1和主轴承5内圈 轴向窜动。两个螺纹孔是用来拆卸第一连接法兰1时装顶丝用的，通过旋转两个螺纹孔中 的顶丝，将加热后的第一连接法兰1从轴径上拆卸下来。第二连接法兰3的安装同第一连 接法兰的安装。本发明多缸泥浆泵的液力端的排出口由排出连接管4连接。连接方式有多种，根据用户的需要确定，以下给出了两种方案第一种是完全同三缸泥浆泵，具有两套独立的排出空气包33、排出五通总成34、安全阀37，两个液力端之间用排出接管4相连。第二种如图7、图8所示排出口用排出连接管4进行连接，排出连接管4可以是硬 管，也可以用采用软管结构，此时六缸泥浆泵液力端可以共用一套排出空气包33、排出五通 总成34、安全阀37。由于六缸泥浆泵排量波动和排量不均度很小，一个排出空气包就能够 满足剩余液量对空气包体积的要求。以下是万向轴2安装时的找正问题工厂总装时把万向轴2的圆跳动和端面跳动找正在要求的范围内之后，将两个 曲轴连接成为一个整体。在两个三缸泥浆泵38的底座35之间按图21所示，两个三缸泥浆 泵38的底座35安装有Z字形连接杆，Z字形连接杆由两个平行连接杆11和一个斜连接杆 12组成。每个连接杆两端用销子与耳板连接，各耳板分别配焊在两个三缸泥浆泵底座35工 字钢的腹板上。出厂后再组装时将两个三缸泥浆泵的底座35放在同一地基平面上，先装Z字形 连接杆，并将连接杆两端的销子装好，每个销子都装入孔内后，两个三缸泥浆泵就处于正确 的位置，万向轴2与曲轴同心度也达到了要求，依次装好其它部件即可。因此，使用时不必再找正万向轴2，只需先装Z字形连接杆来定位，依次装好其它 部件即可，安装简单、快捷。
权利要求
一种卧式六缸单作用往复式活塞泥浆泵，包括三缸泥浆泵、曲轴，曲轴上均匀分布有三个偏心拐，其特征在于六缸单作用往复式活塞泥浆泵由曲轴轴头(43)、连接机构将相邻三缸泥浆泵(38)的第一曲轴(61)和第二曲轴(62)串联而成，第一曲轴(61)上的任意一个偏心拐和第二曲轴(62)上的任意一个偏心拐之间的夹角为0°～60°。
2.根据权利要求1所述的卧式六缸单作用往复式活塞泥浆泵，其特征在于所述第一 曲轴(61)上的任意一个偏心拐和第二曲轴(62)上的任意一个偏心拐之间的夹角为30°。
3.根据权利要求1或2所述的卧式六缸单作用往复式活塞泥浆泵，其特征在于所述 连接机构包括连接法兰和万向轴(2)。
4.根据权利要求3所述的卧式六缸单作用往复式活塞泥浆泵，其特征在于所述曲轴 轴头(43)上设有键槽(10)。
5.根据权利要求4所述的卧式六缸单作用往复式活塞泥浆泵，其特征在于所述两个 三缸泥浆泵(38)的底座(35)安装有Z字形连接杆，Z字形连接杆由两个平行连接杆(11) 和一个斜连接杆(12)组成。
6.一种卧式九缸单作用往复式活塞泥浆泵，包括三缸泥浆泵、曲轴，曲轴上均勻分布有 三个偏心拐，其特征在于九缸单作用往复式活塞泥浆泵由曲轴轴头(43)、连接机构将相 邻三台三缸泥浆泵(38)的曲轴串联而成，三个串联的曲轴的九个偏心拐沿圆周方向均勻 分布。
7.根据权利要求6所述的卧式九缸单作用往复式活塞泥浆泵，其特征在于所述三个 串联的曲轴的九个偏心拐中任意相邻的两个偏心拐之间的夹角为40°。
8.根据权利要求7所述的卧式九缸单作用往复式活塞泥浆泵，其特征在于所述连接 机构包括连接法兰和万向轴(2)。
9.根据权利要求8所述的卧式九缸单作用往复式活塞泥浆泵，其特征在于所述曲轴 轴头(43)上设有键槽(10)。
10.根据权利要求9所述的卧式九缸单作用往复式活塞泥浆泵，其特征在于所述两个 三缸泥浆泵(38)的底座(35)安装有Z字形连接杆，Z字形连接杆由两个平行连接杆(11) 和一个斜连接杆(12)组成。
全文摘要
本发明公开了一种卧式多缸单作用往复式活塞泥浆泵，以减小现有三缸泥浆泵存在的较大的排量波动和压力波动的问题。本发明第一种实施方式卧式六缸单作用往复式活塞泥浆泵，六缸单作用往复式活塞泥浆泵由曲轴轴头、连接机构将相邻三缸泥浆泵的第一曲轴和第二曲轴串联而成，第一曲轴上的任意一个偏心拐和第二曲轴上的任意一个偏心拐之间的夹角为0°～60°。本发明第二种实施方式卧式九缸单作用往复式活塞泥浆泵，九缸单作用往复式活塞泥浆泵由曲轴轴头连接机构将相邻三台三缸泥浆泵的曲轴串联而成，三个串联的曲轴的九个偏心拐沿圆周方向均匀分布。本发明大大降低排量不均度，使排量更加趋于均匀。
文档编号F04B9/02GK101846047SQ20091011724
公开日2010年9月29日 申请日期2009年3月23日 优先权日2009年3月23日
发明者文金龙 申请人:文金龙