专利名称：气罐及其制造方法
技术领域：
本发明涉及各种气罐。具体而言，本发明涉及适于安装在机动车等上 的气罐以及制造所述气罐的方法。
背景技术：
近年来，在机动车、住宅、运输机械等中已应用贮藏用作发电用燃料 的氢或天然气的气罐(气缸)。例如，作为机动车用动力源，聚合物电解质型燃料电池受到关注。在 将这种燃料电池用于发电的情况下，通过将气体燃料(例如氢气)供给到 设置于各燃料电池的一侧上的气体扩散电极层，以及将氧化气体(例如含 氧的空气)供给到设置于另 一侧上的气体扩散电极层，来引起电化学反应。 这样发电时仅生成无害的水。因此，从对环境的影响以及使用效率的观点 出发，上述燃料电池已受到关注。为了向配备有上述燃料电池的机动车连续地供给诸如氢气的气体燃 料，将气体燃料贮藏在车载气罐中。已检验的车载氢气罐的示例包括贮藏压缩氢的气罐和贮藏处于被吸收在金属氢化物(MH)中的状态的氢的储 氢气罐。在这些气罐中，已检验CFRP (碳纤维增强塑料)罐来用作贮藏压缩 氢的车载气罐。CFRP罐构造成，在包括碳纤维增强塑料(CFRP材料) 的层(外壳纤维增强层)的内侧形成保持罐的气密性的内衬层(内壳)。 这样的CFRP罐的强度大于由通用类型的塑料制成的罐，并且其具有优异 的耐压性，使得其优选用作气体燃料罐。此外， 一种已知的制造CFRP罐的方法涉及通过在形成为容器形式的内衬层周围缠绕碳纤维长丝形式的CFRP材料来制造CFRP罐的技术(纤 维缠绕方法)。因为碳纤维在纤维方向上具有强度和刚度，所以通过以上 述方式缠绕CFRP材料能够提高罐的强度。另外，为了燃料贮藏的目的，在利用诸如高压气体(天然气)或丙烷 的液化气体作为燃料的机动车中安装有耐压罐。 一般来说，市售和广泛使 用的耐压罐由诸如钢和铝的金属制成。但是，金属制成的耐压罐较厚且较 重。因此，除了较差的作业性以及会导致危险的特征外，运输这种罐需要 很大的能量，因此降低机动车的燃料经济性。这是不利的。此外，每单位 重量气体燃料的热值几乎是汽油的一半。因此，为了使得气体机动车在无 燃料供给的情况下能够行驶的距离与市售的以汽油为燃料的机动车大致相 当，有必要供给重量大于汽油的气体燃料，这是很成问题的。由此，为了实现轻量化，已开发出具有由铝或塑料制成的内壳以^t 盖所述内壳且由耐压FRP (纤维增强塑料)制成的外壳的气罐。这种气罐 主要由塑料制成，因此其重量比由金属制成的气罐轻。因此，期待能够通 过使用上述气罐作为机动车用天然气罐来提高燃料经济性。但是，外壳的 重量占据了罐的大部分重量。由此，包括具有最小化重量的外壳的罐是优 选的，这是因为这种罐的重量轻于其它罐。此外，通过使用这种罐，除提 高燃料经济性外，还可期待降低由轮胎和制动蹄的磨损引起的磨损耗费、 减轻气缸工作时的劳动强度以及减少事故。但是，FRP比金属更脆，因此当FRP受到来自外界的很大的冲击力 时会产生龟裂(crack)等。龟裂的传播会导致由FRP制成的外壳的耐压 性和强度急剧下降。此外，即使在外观上存在轻微损伤的情况下，增强纤 维中的龟裂和损伤也会由于冲击力的反复施加而扩展，这会导致耐压性和 强度的降低。因此，日本专利公报(特开)No. 8-219386A (1996 )公开了 一种气罐， 所述气罐具有气阻型内壳和形成为覆盖所述内壳并由耐压性FRP制成的 外壳，所述外壳包括增强纤维束[A、由热固性树脂制成的硬化材料[B以 及弹性体和/或热塑性树脂[C，并且在外壳的截面上，弹性体和/或热塑性树脂[CI局限于增强纤维束[Aj的外周上。为使由FRP制成的外壳具有軔性、 保持高耐压性以及抑制增强纤维中的龟裂和损伤的传播从而提高耐冲击性 和耐疲劳性，已经实现这种气罐。日本专利公报(特开)No. 8-219386A (1996)中公开的气罐基于用于实现CNG压力容器的技术。根据这种技 术，改进了基质树脂的韧性，使得在假定向FRP施加冲击和向FRP反复 施加冲击的情况下，防止由冲击引入的FRP的龟裂扩展。作为改进韦刃性的 一种方法，使用热塑性弹性体。具体地，通过使用热塑性弹性体中的聚酯 或者聚酰胺弹性体可获得需要的强度。但是，对于日本专利公报(特开)No. 8J193MA (l外6)中公开的气 罐的情况，弹性体和/或热塑性树脂[C局限于增强纤维束[A]的外周上，导 致以下的问题。(1) 由于在用作包括热塑性弹性体的基体树脂的热固性树脂与纤维之间的 相容性较差而导致发生层间剥离。这是因为热塑性弹性体未充分地^:， 而是由于用作弹性体的热塑性树脂与用作基体树脂的热固性树脂之间的差 异而局限于基体树脂中，因此不能获得稳定的性能。(2) 热塑性弹性体的使用导致在纤维缠绕(FW)成形高压罐时这种弹性 体对纤维的浸透性较差。这是因为热塑性弹性体的引入导致用于FW的树 脂的粘度增加，使得这种弹性体对纤维的浸透性较差。(3) 热塑性弹性体的添加导致CFRP基质自身的玻璃化点(Tg)降低。 由此，耐热性降低。此外，未具体说明用作容器的罐可接受的耐热性。弹 性体成分的玻璃化温度通常较低，因此不能保持最初使基体树脂具有的耐 热性。此外，执行高温循环测试作为容器的环境测试。由此，有必要说明 基质树脂可接受的耐热性。(4) 引入热塑性弹性体，作为防止容器中(产生)的诸如龟裂的裂紋的方 法。由此，由CFRP制成的高压容器中的龟裂防止不用于通过例如隔离从 内衬泄漏的气体来抑制气体透过性。发明内容本发明的目的是提供一种用于高压气体的气罐和一种制造气罐的 方法，所述气罐具有优异的强度和耐热性，同时抑制气体透过性。具体 而言，本发明的目的是提供一种将氢透过性抑制到极低的水平和通过了 环境测试的气罐，以及生产这种气罐的方法。发明人已经发现上述目的可通过在不使已经分散于热固性树脂(B ) 中的弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(c)局限于增强纤维束(A)的外周上的情况下，使所述弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)存在于 增强纤维束(A)中来实现。此外，已经发现在基质成分的断裂韧性值 与气体透过性之间以及基质成分的断裂韧性值与CFRP弯曲强度之间 具有较强的相关关系。由此完成本发明。具体而言，第一方面，本发明涉及一种气罐，所述气罐具有阻气型 内壳和形成为覆盖所述内壳并由耐压性FRP制成的外壳。所述外壳包 括增强纤维束(A)、热固性树脂(B)以及弹性体颗粒和/或热塑性树 脂颗粒(C)，并且已经分散于热固性树脂(B)中的弹性体颗粒和/或 热塑性树脂颗粒(C)存在于所述增强纤维束(A)中。根据本发明， 优选地，弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)分散于热固性树脂(B) 中，使得产物具有海岛式结构。用这种结构，即使在赋予韧性之后，也 可抑制热固性树脂的耐热性和机械强度的降低。此外，对于本发明的气 罐的情况，均匀地分散于FRP层中的弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒 吸收或分散外应力，从而防止龟裂产生，由此改进了韧性，使得穿过内 壳的气体透过性被抑制在极低的水平。值与CFRP弯曲强度之间具有较强的相关关系。具体而言，对于本发明 的气罐的情况，包括前述热固性树脂(B)以及弹性体颗粒和/或热塑性 树脂颗粒(C)的热固性树脂组合物的断裂韧性值优选为0.5MPa^至 3.0MPa",更优选为0.7 MPa"至1.5 MPaQ'5。当断裂韧性值为0.5MPa"5 或更大时，充分地抑制了气体透过性。当断裂韧性值为3.0MPa。's或更 小时，气罐能够通过环境测试。此外，下文将详细说明述环境测试。 对于本发明的气罐的情况，包括前迷的热固性树脂(B)以及弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(c)的热固性树脂组合物中含有优选为0.5wt。/。至10wt。/。的弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)，更优选为 2.0wt。/。至5.0 wt%。在0.5wt。/。或更多的情况下，能够充分地抑制气体 透过性。在10wt。/。或更少的情况下，气罐能够通过环境测试。前述弹性体颗粒(C)不受特别的限制。但是，所述弹性体颗粒优 选是交联的弹性体微粒。更具体而言，该弹性体颗粒优选是交联的丁腈 橡胶(NBR)微粒。根据本发明，在各个弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的平均 颗粒尺寸为0.05fim(50nm)至0.5nm的情况下，在包括热固性树脂(B) 以及弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的热固性树脂组合物中，改 进了树脂相与颗粒之间的粘合性。这样的改进对于在热固性树脂中防止 龟裂是有效的。当平均颗粒尺寸小于0.05pm (50nm)时，热固性树脂 的粘度增加，导致增强纤维束的浸透性较差。此外，当颗粒尺寸超过 0.5jun时，不能获得足以减小气体透过性的韧性。本发明的气罐的外壳所使用的热固性树脂不受特别限制。但是，一 个优选示例是双酚F型环氧树脂。第二方面，本发明涉及一种制造前述气罐的方法，所述气罐具有阻 气型内壳和形成为覆盖所述内壳并由耐压性FRP制成的外壳。这种方 法的特征在于，在内壳的周围形成外壳，在所述外壳中，弹性体颗粒和 /或热塑性树脂颗粒(C)存在于增强纤维束(A)中，所述外壳通过用 分散有弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的热固性树脂(B)浸渍 增强纤维束(A)而获得。可以将弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(c )添加到热固性树脂(B )的基体树脂中或硬化剂中。但是，优选将所述颗粒添加到基体树脂中从 而使所述颗粒容易地分散。有必要使弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒 (C)均匀地分散在热固性树脂(B)中。为了分散颗粒，优选用辊子、 溶解器等来进行机械捏合(混合，knead)。此外，为了减小粘度，在 加热和/或降压的情况下搅拌颗粒以使其分散。根据本发明的制造气罐的方法，如上所述，包括上述热固性树脂(B )以及弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(c)的热固性树脂组合物的断裂
韧性值优选为0.5MPafl'5至3.0MPaG'5;包括上述热固性树脂(B)以及 弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C )的热固性树脂组合物中含有0.5wt %至10wt%的弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C );所述弹性体颗粒 (C)优选是交联的弹性体微粒；所述弹性体颗粒(C)优选是是交联 的丁腈橡胶(NBR)微粒；所述弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C) 的平均颗粒尺寸优选为0.05jim (50nm)至0.5nm;以及所述热固性树 脂(B)优选是双酚F型环氧树脂。此外，根据本发明，在内壳周围， 以用分散有弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的热固性树脂(B) 浸透增强纤维束(A)的方式来成形外壳。特别优选地，所述外壳是通 过纤维缠绕(FW)方法形成的。
第三方面，本发明涉及前述气罐的用途。气罐的优选示例包括待充 氢气的气罐、待充液化天然气的气罐和待充液化丙烷气的气罐。
根据本发明，考虑是高压气罐的性能中的重要因素的气体透过性， 前述目的通过使CFRP层用热固性树脂具有韧性来实现。具体而言，可 以通过使用丝预浸渍体来形成由耐压FRP制成的外壳，所述丝预浸渍 体通过用分散有弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C )的热固性树脂(B ) 来浸透增强纤维束(A)而获得。结果，能够显著减小氢的透过量，这 对于作为充有例如燃料电池车辆用氢燃料的贮藏罐的容器性能来说很 重要，所述氢燃料被以高压压缩。具体而言，通过在热固性树脂中使用 弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒，当这种罐净皮由于向其施加的气体内压 或外部冲击而变形时，能够减少FRP中微小龟裂的产生。因此，穿过 内壳(内衬)的氢透过能够被抑制在极低的水平。
图IA和IB示意性地示出基质相中的龟裂传播机制。
图2是表示与断裂韧性值相对应的环境测试结果的图。
图3是表示与丁腈橡胶(NBR)颗粒的添加量相对应的环境测试结果的图。
图4是表示基于断裂韧性值的气体透过性的图。
图5示出表示基于丁腈橡胶(NBR)颗粒的添加量的高压罐气体透过 性的图。
具体实施例方式
图1A和1B示意性地示出基质相中的龟裂传播机制。图1A示出其中 不分散有弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒的常规热固性树脂。在这种情况 下，初始阶段产生的龟裂大范围地传播。另外，图1B示出其中分散有弹 性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒的本发明的热固性树脂。即使在初始阶段产 生龟裂之后，在弹性体等的颗粒与热固性树脂相之间仍保持良好的粘合性。 由此，通过弹性体等的颗粒防止了龟裂的产生，并且龟裂不会大范围地传 播。
对于本发明的罐，可以使用高强度和高弹性率(弹性模量)的纤维 丝的以下示例中的至少一种形式作为表现出高强度的增强纤维(CFRP 用纤维)碳纤维丝、石墨纤维丝、玻璃纤维丝和有机高弹性率纤维(例 如聚酰胺或者聚乙烯纤维)。在这些纤维丝中，优选使用碳纤维作为高 压容器用增强材料。优选地，使用1000至50000根碳纤维长丝，更优 选为10000至30000根碳纤维长丝。
根据用于使本发明的将被赋予韧性的罐(高压容器)具有韧性的方 法，添加并使用弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒。已经被引入到用于浸 透的FRP用树脂中的弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒，可在例如出现 龟裂从而导致在FRP中产生裂紋时防止裂紋扩展，所述龟裂是由于在 向高压容器施加内压时产生的应力而引起的。
优选地，FW用树脂根据适当的设计具有环氧树脂结构。作为构成 高压容器用FRP的基质树脂，构成热固性塑料的环氧树脂在耐热性和 机械强度方面是合适的。根据本发明，使弹性体颗粒分散在环氧树脂中， 从而使硬化的材料具有合适的韧性。
以下将详细说明基质树脂的结构。用于浸透纤维的FRP成型树脂是指包括以下必需成分的环氧树脂组合物环氧树脂、硬化剂和用作韧 性赋予剂的交联的橡胶颗粒。优选地，使用双酚型液态环氧树脂作为这 种树脂组合物的基体树脂。这是因为双酚型液态环氧树脂在与纤维的粘 合性、粘度和Tg方面取得良好的平衡。可以从在25。C的平均室温下具 有液态形式的树脂中任意选择这种双酚型液态环氧树脂。特别优选地， 在对纤维的浸透性方面，这种树脂是低粘度的液态双酚F型环氧树脂， 但是不限于此。根据本发明，这种液态双酚型环氧树脂可以单独使用或 者将两种或更多种组合使用。
此外，为了改进Tg,可以组合使用在室温下具有液态形式的其中 环氧基缩合成环的脂环族环氧树脂。在室温下具有液态形式的其中环氧 基缩合成环的脂环族环氧树脂的示例包括3， 4-环氧基环己基甲基-(3， 4-环氧基)环己烷甲酸酯、乙烯基环己烯二环氧化物、双(3， 4 -环氧基环己基甲基)己二酸酯以及二脂环族二酯二环氧化物。
此外，为了使树脂组合物具有较低的粘度，可以组合使用具有较低 粘度的环氧树脂，其被称为反应性稀释剂。这种反应性稀释剂的示例包 括在室温下具有液态形式的单缩水甘油醚、二缩水甘油醚、单缩水甘油 酯和二缩水甘油酯。
这种反应性稀释剂的具体示例包括新戊二醇二缩水甘油醚、1, 6-己二醇二缩水甘油醚和新癸酸缩水甘油酯。
作为树脂组合物用的硬化剂，可以使用通常用于环氧树脂的硬化 剂。其示例包括常规已知的有机化合物，所述化合物包括诸如羧酸酐基、 羧基、羧酸酰肼基、氨基、羟基和巯基的官能团。具体而言，酸酐硬化剂 和胺硬化剂被适当地用作FW用硬化剂。但是，因为在室温下具有液态 形式的酸酐能够使树脂组合物具有低粘度，所以所述酸酐最适合用作本 发明的硬化剂。其具体示例包括甲基四氢邻苯二甲酸酐、曱基六氢邻苯 二甲酸酐、甲基内亚甲基四氢苯酐(methylnadic anhydride )和曱基内 次甲基四氢苯酐(methylhimic anhydride)。
此外，使用在室温下具有液态形式的咪唑化合物作为硬化促进剂。其 具体的示例包括2-乙基-4-甲基咪唑和1-节基-2-甲基咪唑。优选地，如上所述，使用环氧树脂作为用于本发明的热固性树脂。除 了以上示例，其前体选自胺类的环氧树脂的示例包括四缩水甘油基二氨 基二苯基甲烷、三缩水甘油基-对-氨基苯酚、三缩水甘油基-间-氨基苯酚 和三缩水甘油基氨基甲酚的各种同分异构体。其前体选自酚类的环氧树
脂的示例包括双酚A型环氧树脂、双酚F型环氧树脂、双酚S型环氧 树脂、苯酚线型酚醛环氧树脂和甲酚线型酚醛环氧树脂。其前体是具有
碳碳双键的化合物的环氧树脂的示例包括脂环族环氧树脂。此外，也可 以使用通过溴化任何前述的环氧树脂来获得的溴化环氧树脂。
可用的环氧树脂用硬化剂的示例包括酸酐(例如甲基内亚甲基四氢苯 酐)、胺硬化剂(例如间苯二胺、甲基二苯胺、乙基甲基咪唑和异佛尔 酮二胺)、聚氨基酰胺硬化剂、酚硬化剂(例如双(对羟基苯基)砜)、 聚硫醇硬化剂和潜在硬化剂(例如双氰胺)。此外，被称为所谓固化促 进剂的三氟化硼胺复合物和咪唑化合物可以与前述的硬化剂组合使用。 此外，也可以组合使用经由异氰酸酯和二甲胺的附加反应得到的脲化合 物。
可优选地用在本发明中的热固性非环氧树脂的示例包括马来酰亚胺 树脂、具有乙炔末端的树脂、具有内亚甲基四氢苯酐的树脂、具有氰酸 酯末端的树脂、具有乙烯基末端的树脂以及具有烯丙基末端的树脂。这 些树脂可以根据需要与环氧树脂或者其它树脂相混合。此外，可以使用反 应性稀释剂。此外，可使诸如热塑性树脂或者弹性体的改性剂混合到使耐 热性不会显著降低的程度。此外，还可以使用在相关产业中广泛应用的热 固性树脂，例如酚醛树脂、间苯二酚树脂、不饱和聚酯类树脂或者乙烯基 酯树脂。
根据本发明，可以通过添加弹性体成分来使树脂组合物具有韧性。优 选地，用于本发明的弹性体成分包括交联的橡胶微粒。待使用的交联的橡 胶微粒的优选示例包括诸如以下橡胶的橡胶微粒NBR ( 丁腈橡胶)、SBR (苯乙烯橡胶)、BR (丁二烯橡胶)、乳液聚合BR、 CR (氯丁二烯 橡胶)、IIR (丁基橡胶)、EPDM (乙丙橡胶)、CSM (氯磺化橡胶)、 聚氨酯橡胶、聚硫橡胶、硅橡胶或者碳氟橡胶。用于本发明的热塑性树脂在主链中具有键。这种键的可选的典型示例 包括碳-碳键、酰胺键、酰亚胺键、酯键、醚键、碳酸脂键、氨基甲酸酯 键、硫醚键、砜键、咪唑键和羰基键。以下示例由于其非常优异的耐冲
击性而特别优选地用作本发明的热塑性树脂聚乙烯基乙酸酯、聚酰胺、 聚碳酸酯、聚甲醛、聚苯醚、聚苯硫醚、聚芳酯、聚酯、聚酰胺酰亚胺、 聚酰亚胺、聚醚酰亚胺、聚砜、聚醚砜、聚醚醚酮、聚芳酰胺、聚苯并 咪唑、聚乙烯、聚丙烯、纤维素乙酸酯、纤维素丁酸酯。其中，因为聚 酰胺、聚酰亚胺、聚酰胺酰亚胺、聚醚酰亚胺、聚醚砜、聚砜具有;f艮强 的韧性和良好的耐热性，所以特别优选地用于本发明。特别地，聚酰胺具 有非常好的韧性，所以最优选用于本发明。
这些弹性体颗粒和/或热塑性树脂可以单独使用，或者两种或更多地组 合使用。但是，考虑到诸如环氧树脂的热固性树脂的分散性、硬化的材料 的耐热性和耐热循环性、气体透过性等，有必要选择优选类型的颗粒。
此外，考虑到纤维的浸透性，有必要使FW用热固性树脂具有低粘度。 这是因为纤维不太可能被具有极高粘度的热固性树脂浸透。注意，在粘度 极低的情况下，热固性树脂趋于具有高流动性，因此粘附到纤维上的这种 树脂的量减少。因此，在25。C下热固性树脂的粘度优选为100至1500 mPa.s，更优选为300至800 mPa.s。此外，还可以在考虑贮存期的情况下， 在浸透时通过加热来降低粘度。
根据本发明，评估气罐(高压容器)所必须的一个因素是环境测试(根 据KHK标准)。在该测试期间，通过检测高压容器的在弱碱性浸渍溶液 中(被施加)热负荷的情况下的强度来进行评估。具体而言，该方法包括 1)施加摆动冲击以引起对容器的损伤；2)将容器浸渍到浸渍溶液(PH = 4)中；3)在室温下进行5625次循环测试；4 )在-40。C下执行2820次循 环测试；5)在82度的压力下执行2820次循环测试；和6)向容器传递爆 破压力(^最大负荷压力xl80。/。)。
在该测试期间需要耐热性。因此，与使耐热性下降的性能相对应的断 裂韧性值确定为落在以下的范围。断裂韧性值确定为1.5 MPa"s或更小， 所述值可确保135。C或更高的玻璃化温度(Tg )。此夕卜，对于丁腈橡胶(NBR)的情况，其适当的量为5wt。/。或更小。结果，应当理解，在期待^f吏用本发 明的气罐(高压容器)的机动车中，即使在暴露于与前述环境测试类似的 环境中，这种高压溶器也不会受到损伤。评估气罐(高压容器)所必须的一个因素是气体透过性测试(根据 KHK标准)。在评估时，将设计时的目标内压施加到高压容器，然后测量从容器内向外渗透出的气体量。基于基质树脂的断裂韧性值来适当 选择并指定允许罐在耐热性下降的情况下通过测试的弹性体的量。可以确保0.25 Ncc/Lh或更小的气体透过量的断裂韧性值确定为0.7 MPa" 或更大。此外，对于丁腈橡胶(NBR)的情况，适当的量为2wt。/。或更 多。结果，特别地，可通过用添加弹性体确保强度，来获得另人满意的 气体透过性。可以使用具有高强度和高弹性率的至少一种类型的纤维丝作为构成本发明所用增强纤维束的增强纤维丝。这种纤维丝的示例包括碳纤维 丝、石墨纤维丝、玻璃纤维丝和有机高弹性率纤维(例如聚芳酰胺纤维)。这种增强纤维丝优选是在纤维疏松性(fiber opening)方面较优异的非 加捻式纤维丝，因此允许降低由折叠造成的应力集中程度以及减小空穴 的产生。在这些增强纤维丝中，因为碳纤维丝在相对强度和相对弹性率 方面优异(在减轻重量的效果方面非常优异)，并且基本上不会在缠绕 时引起丝断裂或起毛，所以优选碳纤维丝。因此，除提高生产率外，还 可以防止由丝接头或毛的混入而引起的强度性能和耐沖击性能的恶化。以下将说明使用高韧性基质树脂的FC车载高压氢罐的示例。 [高压罐结构高压容器具有阻气型内壳(内衬)和形成为覆盖所述内壳的耐压外 壳(FRP层)。这种高压容器主要包括体部、与体部相接的镜部以及用 于安装球管(bulb)的基体突起。这里使用的术语"FRP"表示通过用 树脂浸透纤维并固化产物得到的材料。可使用具有高强度和高弹性率的 至少一种类型的纤维丝作为FRP用纤维。这种纤维丝的示例包括碳纤 维丝、石墨纤维丝、玻璃纤维丝和有机高弹性率纤维(例如聚酰胺或聚 乙烯纤维)。在这些纤维丝中，优选使用碳纤维。优选地，使用1000至50000根碳纤维丝，更优选使用10000至30000根碳纤维丝。这里， 使用24000根弹性率约为30tons的纤维丝。对于用来浸透纤维的形成FRP的树脂，使用双酚F型液态环氧树 脂作为FW用基体树脂。将能够抑制气体透过性的弹性体颗粒添加到基 体树脂中。所使用的硬化剂是酸酐硬化剂。 [高压容器成形方法作为高压容器成形方法，使用其中罐内衬旋转从而缠绕纤维的方 法。在排线架上沿一个方向设置碳纤维。由于罐内衬的旋转和包括在排 线架中的伺服马达的运动，而在碳纤维上施加张力。在用于树脂浸透的 层中，用液态树脂浸透纤维。然后，通过四轴控制的FW机供给所得的 产物，以通过旋转罐内衬来缠绕该产物，然后通过加热来固化所述产物。 这样便制成所述罐。 [性能-l (强度)对于前述材料结构，有必要指定已经被赋予韧性的基质环氧树脂的 断裂韧性值，以确保高压容器在高温下的可靠性。进行前述的环境测试 来评估高压容器的耐热性和耐化学性。图2示出通过使用乙丙橡胶 (EPDM)颗粒作为弹性体颗粒获得的与断裂韧性值相对应的环境测试 结果。基于图2的结果，已经被赋予韧性的基质树脂的断裂韧性值确定为 1.5 MP/'s或更小。在以大于前述情况的量添加基质树脂的情况下，高 压容器的耐热性/耐化学性及其疲劳水平不能令人满意。此外，图3示出与丁腈橡胶(NBR)颗粒的添加量相对应的环境测 试结果，所述颗粒的添加量是通过4吏用平均颗粒尺寸为0.05 jim至0.5 jim的丁腈橡胶(NBR)颗粒作为弹性体颗粒获得的。基于图3的结果， 可赋予韧性的丁腈橡胶颗粒引入量确定为5wt。/。或更少。当以大于前述 情况的量添加颗粒时，应当理解，高压容器的耐热性/耐化学性及其疲劳 水平不能令人满意。 [性能-2 (气体透过性)对于高压容器的气密性，前述的高压容器内衬基本上确保了阻气性能。但是，所述高压容器不具有达到完全阻挡氢的程度的优异气密性。由此，根据本发明，允许FRP层具有阻气性。通过使用待添加入CFRP 基质树脂中的天然橡胶，能够有效地抑制气体透过性。图4示出基于用 作弹性体颗粒的乙丙橡胶(EPDM)颗粒的断裂韧性值的气体透过性。 基于图4的结果来理解以下的方面(1) 在断裂韧性值较低(不添加弹性体颗粒)的情况下，气体透过量 不能令人满意。(2) 当断裂韧性值为0.7MP/'s或更多时，穿过高压罐的气体透过量能 够令人满意。(3) 弹性体颗粒的添加对抑制气体透过性是有效的。此外，图5示出基于用作弹性体颗粒的丁腈橡胶(NBR)添加量的 穿过高压罐的气体透过性。基于图5的结果，应当理解除了 (1)和 (3)夕卜，(4)通过以2wt。/o或更多的量添加弹性体颗粒，穿过高压罐 的气体透过量能够令人满意。基于前述结果，应当理解，基质环氧树脂的使高温下的强度和气体 透过性能够令人满意的断裂韧性值优选为0.7 MPa"至1.5 MPa "，和 在这种情况下，丁腈橡胶(NBR)颗粒的添加量优选为2wt。/。至5wt%。在本发明的另 一个示例中，在某些情况下，在纤维的FW成形之前， 将包括例如阻气性能优异的材料(弹性体颗粒)的树脂施加到内衬上。 由此，可以在防止穿过CFRP层的气体透过之前最小化穿过内衬的气体 透过。此外，可准备树脂后用刷子初步施加这种材料。此外，通过用诸 如酒精、丙酮或MEK的溶剂稀释浸透用树脂从而降低所述树脂的粘度， 然后，可以通过使用喷雾用喷雾器等将产物均匀地施加到内衬的外周 上。此外，在施加这种树脂之后，可以允许用于稀释的溶剂在为固化而 加热时蒸发。由此，这种溶剂不会影响成形的FRP。工业应用根据本发明，通过使用分散于热固性树脂中弹性体颗粒和/或热塑性 树脂颗粒，在通过向罐施加气体内压或外部冲击而使这种罐变形的情况 下，减少了 FRP中微小龟裂的产生。由此，能够抑制穿过内壳(内衬)的氢透过，从而使得其处于极低的水平。由此，能够改进诸如燃料电池 车辆用氢罐的高压气体罐的安全性和实用性。
权利要求
1.一种气罐，所述气罐具有阻气型内壳和形成为覆盖所述内壳并由耐压性FRP制成的外壳，所述外壳包括增强纤维束(A)、热固性树脂(B)以及弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)，并且，已经分散于热固性树脂(B)中的弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)存在于增强纤维束(A)中。
2. 根据权利要求1所述的气罐，其中，包括所述热固性树脂(B) 以及所述弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的热固性树脂组合物的 断裂韦刃性值为0.5MPa"至3.0MPaG'5。
3. 根据权利要求1或2所述的气罐，其中，包括所述热固性树脂(B ) 以及所述弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的热固性树脂组合物中 含有0.5wt。/。至10wt。/。的弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)。
4. 根据权利要求1至3中任一项所述的气罐，其中，所述弹性体颗 粒(C)是交联的弹性体颗粒。
5. 根据权利要求1至3中任一项所述的气罐，其中，所述弹性体颗 粒(C)是交联的丁腈橡胶(NBR)颗粒。
6. 根据权利要求1至5中任一项所述的气罐，其中，所述弹性体颗 粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的平均颗粒尺寸为0.05jim (50nm)至
7. 根据权利要求l至6中任一项所述的气罐，其中，所述热固性树 脂(B)是双酚F型环氧树脂。
8. —种制造气罐的方法，所述气罐具有阻气型内壳和形成为覆盖所 述内壳并由耐压性FRP制成的外壳，其中，在内壳的周围形成外壳， 在所述外壳中，已经分散于热固性树脂(B)中的弹性体颗粒和/或热塑 性树脂颗粒(C)存在于增强纤维束(A)中，所述外壳通过用分散有 弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的热固性树脂(B)浸渍增强纤 维束(A)而获得。
9. 根据权利要求8所述的制造气罐的方法，其中，包括所述热固性树脂(B)以及所述弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的热固性树 脂组合物的断裂韧性值为0.5MPafl'5至3.0MPafl'5。
10. 根据权利要求8或9所述的制造气罐的方法，其中，包括所述 热固性树脂(B)以及所述弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的热 固性树脂组合物中含有0.5wt。/。至10wt。/。的弹性体颗粒和/或热塑性树 脂颗粒(C)。
11. 根据权利要求8至10中任一项所述的制造气罐的方法，其中， 所述弹性体颗粒(c)是交联的弹性体微粒。
12. 根据权利要求8至10中任一项所述的制造气罐的方法，其中， 所述弹性体颗粒(c)是交联的丁腈橡胶微粒。
13. 根据权利要求8至12中任一项所述的制造气罐的方法，其中， 所述弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)的平均颗粒尺寸为0.05pm(50麵)至0.5阿。
14. 根据权利要求8至13中任一项所述的制造气罐的方法，其中， 所述热固性树脂(B)是双酚F型环氧树脂。
15. 根据权利要求8至14中任一项所述的制造气罐的方法，其中， 所述外壳是通过纤维缠绕(FW)方法形成的。
16. 根据权利要求1至7中任一项所述的气罐，其中，所述气罐是 待充氢气的气罐。
17. 根据权利要求1至7中任一项所述的气罐，其中，所述气罐是 待充液化天然气的气罐。
18. 根据权利要求1至7中任一项所述的气罐，其中，所述气罐是 待充液化丙烷气的气罐。
全文摘要
本发明公开了一种气罐及其制造方法，该气罐具有阻气型内壳和形成为覆盖所述内壳并由耐压性FRP制成的外壳。该气罐的特征在于，所述外壳包括增强纤维束(A)、热固性树脂(B)以及弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)，并且分散于热固性树脂(B)中的弹性体颗粒和/或热塑性树脂颗粒(C)存在于增强纤维束(A)内。该气罐具有优异的强度和耐热性，并能够抑制气体透过性。
文档编号F17C1/06GK101283215SQ20068003771
公开日2008年10月8日 申请日期2006年10月11日 优先权日2005年10月11日
发明者川野崇之, 渡边裕一, 菊池秀树, 高桥直是 申请人:丰田自动车株式会社;索马龙株式会社