初始设定值，转入下一 步；
[0056] (14)输出最佳乳制工艺参数设定值，光整机入口张力为67MPa，出口张力设定值 为93MPa，工作辊弯辊力设定值为27t，伸长率设定值为0. 96%，结束计算。
[0057] 最后，为了便于比较，分别给出带钢采用传统方法与采用本发明所述的方法得到 的单位乳制压力分布曲线图（参见图4)和出口板形分布曲线图（参见图5)，其中在图4中， 横轴表示带钢沿宽度方向分布的长度，单位mm，纵轴表示单位带钢乳制压力，单位KN/m，图 4中曲线1为带钢采用传统方法所得到的单位乳制压力分布曲线图，曲线2表示带钢采用本 发明所述的方法得到的单位乳制压力分布曲线图；在图5中，横轴表示带钢沿宽度方向分 布的长度，单位mm，纵轴表示带钢的板形值，单位I，图5中曲线1为带钢采用传统方法所得 到的出口板形分布曲线图，曲线2表示带钢采用本发明所述的方法得到的出口板形分布曲 线图。
[0058] 利用图中的数据可以知道，采用本发明所述的相关技术后，用于衡量锌层稳定性 和锌花均匀性的乳制压力不均匀系数从0. 11下降到0. 068,下降了 38%，板形值从13. 31 下降到111，下降了 17.3% ;另外，现场跟踪发现，机组采用本发明所述相关技术后，喇叭卷 缺陷和色差缺陷发生率明显下降，有效的提高了机组的成材率。
【主权项】
1. 一种热锻锋光整机板面质量控制参数综合优化设定方法，其特征是：包括W下由计 算机执行的步骤： (1) 收集热锻锋板生产过程中所设及到的光整机的设备参数、待光整的热锻锋板的规 格特征与工艺参数、换漉后社漉的设备参数； (2) 定义优化过程中所设及到的过程变量； (3) 对工作漉和待社带钢进行单元划分； (4) 计算工作漉漉面沿轴向方向的粗糖度分布； (5) 建立工作漉漉面摩擦系数与粗糖度的模型，该模型采用高次曲线进行拟和，表示为其中μ为摩擦系数，Ra为漉面粗糖度，C为多项式拟合次数，α。为 拟合系数； (6) 根据工作漉漉面摩擦系数与粗糖度间的模型和当前卷带钢社制时工作 漉各段的漉面粗糖度，计算当前卷带钢社制时沿带钢宽度方向各段的摩擦系数/ =Κ2,'..Λ/施景为工作漉各段表面粗糖度，其中j=n-m+i，n，m为带 钢单元划分过程参数； (7) 对光整机前后张力、工作漉的弯漉力W及光整机的伸长率运些社制工艺参数设定 初始值； (8) 计算当前工况下成品带钢各段的表面粗糖度，计算模型为：其中，α4,α为社漉对粗糖度的入口厚度影响系数，βh为带钢对粗糖度的入口厚度 影响系数，Qk，0k为带钢的材质影响系数，αUβE为中伸长率率影响系数，η1，η2为光 整机特性影响参数； (9) 判断成品带钢的表面粗糖度是否满足约束条件其中 Μ为带钢沿宽度方向的分段数；若满足约束条件，则转入下一步，若不满足约束条件，则改 变步骤（7)所设定的初始值，转入步骤（8)重新计算； (10) 计算当前工况下成品带钢的出口厚度分布hii、出口张力分布σ11和社制压力分布 (11) 判断成品带钢沿宽度方向的各段社制压力的差值是否满足约束条件：，其中h。为锻锋板的来料厚度，ε为伸长率设定值，为许可最大厚 度不均匀度系数，Pm。、为光整机许可最大社制压力设定值，kq为许可最大社制压力不均匀度 系数，Τι为出口张力设定值，为许可最大张力不均匀度系数；若满足约束条件，则转入下 一步，若不满足约束条件，则改变步骤（7)所设定的初始值，转入步骤（8)重新计算； (12) 计算影响热锻锋生产线光整机社制工艺参数设定的目标函数：式中丫。丫 2, 丫 3, 丫 4为加权系数，且丫 1+ 丫 2+ 丫 3+ 丫 4= 1 ; (13) 判断化well条件是否成立？如果条件不成立，则改变步骤（7)所设定的初始值， 转入步骤（8)重新计算；如果条件成立，则记录此时的社制工艺参数所设定的初始值，转入 下一步； (14) 输出步骤（13)所得到的社制工艺参数所设定的初始值，结束计算。2.根据权利要求1所述的一种热锻锋光整机板面质量控制参数综合优化设定方法，其 特征是：步骤（1)中所述的光整机的设备参数包括：光整机许可最大社制压力设定值Pm。、、 入口张力许可最小值Tnmm、入口张力许可最大值Tnmax、出口张力许可最小值Timi。、出口张力 许可最大值Tim。、、工作漉漉身长度U、工作漉直径、工作漉漉型分布AD"i、支承漉漉身长 度长度U、支承漉直径町、支撑漉漉型分布δ〇η、支承漉传动侧与工作侧压下螺丝中屯、距 lb、工作漉传动侧与工作侧弯漉液压缸中屯、距1?、工作漉最大正弯漉力巧胃X、最大负弯漉力 駆；： 待光整的热锻锋板的规格特征与工艺参数包括：锻锋基板退火后的变形抗力σS。、加 工硬化系数kg、带钢的宽度Β、锻锋板的来料厚度h。、锻锋板的来料厚度分布hw、光整机出口 速度V、来料板形取样长度^来料板形的长度横向分布值Li、许可最小伸长率εmi。、许可最 大伸长率ε。。、、原始板面粗糖度i&C、许可最大社制压力不均匀度系数kq、许可最大张力不 均匀度系数、许可最大粗糖度不均匀度系数k,。、许可最大厚度不均匀度系数S 换漉后社漉的设备参数包括：工作漉换漉时原始表面粗糖度S竭、换漉后当前卷社制 前X卷不同规格带钢的宽度Βχ，[x= (1，2，···，讶]、各卷带钢的长度1χ，[x= (1，2，···，讶]; 步骤（2)中定义优化过程中所设及到的过程变量包括：工作漉沿漉身分段数N(N为奇 数）、工作漉各段宽度AX、带钢沿宽度方向分段数Μ、过程参数m，η、第X卷带钢社制时对 第j段工作漉的社制公里数Γ、、工作漉各段总的社制公里数Ig，、工作漉各段表面粗糖度 摩擦系数μι、成品带钢的表面粗糖度^冷、伸长率设定值ε、入口张力设定值T。、出 口张力设定值Τι、工作漉弯漉力设定值、出口厚度分布hii、出口张力分布σ11、社制压力 分布Qi。3. 根据权利要求2所述的一种热锻锋光整机板面质量控制参数综合优化设定方法， 其特征是：步骤（3)中对工作漉和待社带钢进行单元划分包括：将工作漉沿漉身长度方 向划分为N等分，并计算出工作漉漉各段宽度待社制带钢沿宽度方向分段数带钢单元划分过程参勤4. 根据权利要求2所述的一种热锻锋光整机板面质量控制参数综合优化设定 方法，其特征是：步骤（4)中对工作漉漉面沿轴向方向的粗糖度分布的计算包括有W下步骤：a.计算出当前卷社制前，工作漉各段的社制公里数其中 b.计算出当前卷社制时工作漉各段的漉面粗糖度 ?·其中ω为与机组特性相关的模型系数，ω= 0. 001~0. 009。5. 根据权利要求2所述的一种热锻锋光整机板面质量控制参数综合优化设定方法， 其特征是：步骤（7)中，光整机前后张力、工作漉的弯漉力W及光整机的伸长率运些社 制工艺参数的初始设定值V=灯。，Ti，S"，ε)，其中T〇mm《ΤΤomax、ΤΤimax、
【专利摘要】本发明公开了一种热镀锌光整机板面质量控制参数综合优化设定方法，它充分结合热镀锌光整机轧制过程的设备与工艺特点，采用离散的方法分别求解出任意工况下工作辊轴线方向的粗糙度分布，在综合考虑成品带钢表面粗糙度、成品带钢的板形及锌层的均匀性与稳定性同时兼顾出口厚度分布，对光整机的轧制工艺参数进行优化设定，降低了色差缺陷及卷曲缺陷的发生概率，改善了锌层的均匀性和稳定性并为后续拉矫机的生产提供了便利，并且可适应在多种不同轧制规范情况下对在线辊面粗糙度进行精确求解，为提高成品带钢的表面质量特别是为锌层稳定性和锌花均匀性的控制奠定了基础。
【IPC分类】G05B13/04
【公开号】CN105404155
【申请号】CN201511028097
【发明人】陈浩
【申请人】黄石山力科技发展有限公司
【公开日】2016年3月16日
【申请日】2015年12月31日