专利名称：变换器系统、交流旋转机、电力变换器的制作方法
技术领域：
本发明涉及在具有PWM(脉冲宽度调制)方式的电力变换器、通过3相电缆连接在该电力变换器上的交流旋转机构成的变换器系统(Inverter system)中，抑制在系统动作时在交流旋转机部产生的浪涌过电压的变换器系统。另外，本发明还涉及能抑制上述浪涌过电压的交流旋转机以及电力变换器。
背景技术：
在PWM方式的电力变换装置中，根据高频载波信号导通和断开输出级电路的开关元件，从而调整输出电压。而在连接该电力变换装置和交流旋转机(电动机或发电机)的3相电缆中，存在与电缆的长度对应的电阻成分R和电感成分L，此外线间或对地间存在静电电容C。结果，如果从电力变换装置对3相电缆输出急剧变化的电压，则由于基于RLC的共振，在交流旋转机的端子部外加过电压。因此，从以往开始为了抑制在交流旋转机的端子部产生过电压，同时设置过电压抑制部件(例如参照专利文献1)。
在专利文献1中，描述在由从交流变换为直流的正变换器、把该直流变换为交流的逆变换机构成的输入非绝缘型电力变换装置中，通过把由电容器和电感构成的交流输出滤波器的电容器中性点与直流电路部连接，抑制旋转供电端子部的过电压的方式的过电压抑制部件。
另外，在由电力变换器和交流旋转机构成的驱动装置中，以往，为了抑制从电力变换器发生的共模噪声对外部仪器带来不良影响，有在电力变换器的输出端子和交流旋转机的输入端子的连接中使用同轴电缆的芯线，把同轴电缆的两端分别连接在电力变换器的框架(接地端子)和交流旋转机的框架(接地端子)上的驱动装置(例如参照专利文献2)。在这样的驱动装置中，抑制共模噪声是目的，不把抑制旋转机内部的浪涌过电压作为目的，但是通过使用3个单芯的同轴电缆或3芯的同轴电缆，作为结果，能避免抑制在交流旋转机的端子部产生过电压。
特开平9-294381号公报[专利文献2]特开平10-135681号公报但是，在专利文献1中所述的过电压抑制方式中，连接3相都相同的交流输出滤波器，作为滤波器比较昂贵。
另外，在专利文献2中所述的驱动装置中，通过使用3个单芯的同轴电缆或3芯的同轴电缆，其结果是抑制过电压的发生，但是同轴电缆特别是多芯的同轴电缆与乙烯橡皮绝缘软电缆相比价格极高，在低电容级别的变换器系统中存在着如果电缆长度增加，则有时与变换器和旋转机所花费用相比，花在多芯同轴电缆上的费用更多。
发明内容
鉴于上述问题的存在，本发明的目的在于提供在由电力变换器和交流旋转机构成的变换器系统中，能通过低成本的装置结构抑制伴随着变换器的开关而在交流旋转机部产生的过电压的变换器系统。另外，本发明的目的还在于提供能适当地抑制所述过电压的交流旋转机和电力变换器。
本发明的变换器系统包括电力变换器；3相交流旋转机；连接所述电力变换器和所述3相交流旋转机，并使接地线和3相供电线为同一电缆的至少4芯的非同轴电缆；为了使所述3相供电线与所述接地线之间的静电电容在3相中为大致相等，而对所述旋转机的3相供电端子部中的1相或2相的供电端子部，分别连接在与所述旋转机的接地端子部之间的电容器。
另外，本发明的变换器系统包括电力变换器；3相交流旋转机；连接所述电力变换器和所述3相交流旋转机，并使接地线和3相供电线为同一电缆的至少4芯的非同轴电缆；为了使所述3相供电线和所述接地线之间的静电电容在3相中为大致相等，对于所述电力变换器的3相输出端子部中的1相或2相的输出端子部，分别连接在与所述电力变换器的接地端子部之间的电容器。
另外，本发明的变换器系统包括电力变换器；3相交流旋转机；连接所述电力变换器和所述3相交流旋转机，并使接地线和3相供电线为同一电缆的至少4芯的非同轴电缆；为了使所述3相供电线和所述接地线之间的静电电容在3相中为大致相等，对于所述3相供电线中的1相或2相的供电线，分别连接在与所述接地线之间的电容器。
另外，本发明的变换器系统包括电力变换器；3相交流旋转机；连接所述电力变换器和所述3相交流旋转机，并使接地线和3相供电线为同一电缆的至少4芯的长度相等的3条非同轴电缆；为了使所述3相供电线和所述接地线之间的静电电容在3相中为大致相等，交叉连接长度相等的所述3条非同轴电缆。
另外，本发明的交流旋转机在旋转机的3相供电端子中的至少1相供电端子和接地端子之间具有可变电容器。
另外，本发明的电力变换器在电力变换器的3相输出端子中的至少1相输出端子和接地端子之间具有可变电容器。
根据本发明，通过使变换器系统中的各相的供电线和接地线之间的静电电容相等，能消除3相的过电压的不平衡，能抑制系统全体中的最大过电压。
另外，根据本发明，通过在交流旋转机的供电端子或电力变换器的输出端子上设置可变电容器，能适当抑制过电压。
下面简要说明附图。
图1是表示本发明实施例1的变换器系统、不实施过电压抑制的对策的变换器系统的电路结构图。
图2是表示本发明实施例1的4芯橡皮绝缘软电缆的剖视结构图。
图3是表示不实施过电压抑制的对策的变换器系统的各线圈的分担电压最大值的测定结果的图。
图4是表示本发明实施例1的旋转机的结果的图。
图5是把本发明实施例1的变换器系统的各线圈的分担电压最大值的测定结果与不实施过电压抑制的对策的变换器系统的测定结果比较的图。
图6是表示使过电压抑制电容器的电容变化时的旋转机的第一线圈分担电压的最大值测定结果的图。
图7是表示本发明实施例1的其他变换器系统的电路结构图。
图8是表示本发明实施例1的其他变换器系统的电路结构图。
图9是表示本发明实施例2的变换器系统的电路结构图。
图10是表示本发明实施例2的4芯平形电缆的剖视结构图。
图11是表示本发明实施例4的变换器系统的电路结构图。
图12是表示本发明实施例5的电缆的立体图。
图13是表示本发明实施例5的截面的结构图。
具体实施例方式
图1(a)和图1(b)分别是表示本发明实施例1的变换器系统、不实施过电压抑制的对策的变换器系统的电路结构图。
在导出本发明的变换器系统时，使用图1(b)所示的变换器系统，分析伴随着变换器的开关而产生的交流旋转机中的过电压。在图1(b)的结构中，电力变换装置(变换器)1和交流旋转机(电机)3之间由3相供电电缆2连接。所述3相供电电缆2是图2所示的截面形状，是接地线Gc和3相供电线Rc、Wc、Bc为同一电缆的4芯的非同轴电缆。例如由裸线截面积2mm2的4芯橡皮绝缘软电缆100m构成。图3表示用这样的结构运转变换器时的电机各线圈的分担电压的最大值测定结果。图3的测定中使用的旋转机成为图4所示的Δ连线，各相4线圈。另外，图3中的测定位置是图4所示的端子(U相Um、U12、U34、U56，V相Vm、V12、V34、V56，W相Wm、W12、W34、W56)的两端间(各线圈的绕线开始和绕线结束之间)。
从图3可知，各线圈的分担电压的最大值在各相4线圈中不变为均等，电机端子成为绕线开始或绕线结束的线圈(例如Um-U12、U56-Wm等，以下称作第一线圈)的分担电压最大值与绕线开始、绕线结束都成为电机端子的线圈(例如U12-U34、U34-U56)的分担电压相比，变得极大。这是在变换器系统中，变换器的输出波形成为上升急剧的矩形波，所以输出电压中包含很多高频成分，对于高频成分，旋转机能象电容器那样观察而产生的现象。
从图3可知，在图4的电路结构中，V相的第一线圈分担电压Vm-V12、Vm-W56的最大值与U相的第一线圈分担电压Um-U12、Um-V56、W相的第一线圈分担电压Wm-W12、Wm-U56的最大值相比，成为高20％以上的值。该V相的第一线圈分担电压比其他相的第一线圈分担电压高的现象认为是供电电缆2的构造引起的。即在图3的测定中，作为供电电缆2使用的4芯橡皮绝缘软电缆的截面构造成为图2那样，与Rc(U相)-Gc间、Bc(W相)-Gc间的静电电容相比，Wc(V相)-Gc间的静电电容小。例如表1表示图1(b)的结构的4芯乙烯橡皮绝缘软电缆(裸线截面积2mm2)的Rc-Gc间、Bc-Gc间、Wc-Gc间的单位长度的静电电容的测定结果。
从表1可知，3相中的1相的对地静电电容与其它相小。因此，由于这样的静电电容的不同，某特定的1相的第一线圈分担电压比其他相的第一线圈分担电压高。
据此，如果能除去供电线的3相的对地静电电容的非对称性，使各项的供电线和接地线之间的静电电容相等，避免某特定的1相的第一线圈分担电压升高的现象，就能消除3相的过电压的不平衡，能抑制只在3相的某特定相中发生的过大的浪涌过电压。结果，能抑制系统全体的最大过电压。
下面，说明图1(a)所示的本发明实施例1的变换器系统。在图1中，PWM方式的电力变换装置即电压型PWM变换器1的3相输出端子Ui、Vi、Wi通过包含接地线Gc和3相供电线Rc、Wc、Bc的比较长的4芯橡皮绝缘软电缆2连接在交流旋转机(电动机或发电机)3的各相端子部Um、Vm、Wm上。
4芯橡皮绝缘软电缆2采用图2所示的截面构造，4芯橡皮绝缘软电缆2的各线Rc、Wc、Bc、Gc中，Rc连接在旋转机3的U相端子Um和变换器1的U相端子Ui上，Wc连接在旋转机3的V相端子Vm和变换器1的V相端子Vi上，Bc连接在旋转机3的W相端子Wm和变换器1的W相端子Wi上，Gc连接在旋转机3的接地端子Gm和变换器1的接地端子Gi上。
另外，在交流旋转机3的V相供电端子Vm、交流旋转机3的接地端子部Gm之间连接电容器4。
在表1中作为例子列举的图1(b)的结构的4芯乙烯橡皮绝缘软电缆2中，Rc-Gc间以及Bc-Gc间的1m的静电电容和Wc-Gc间的1m的静电电容的差约为60pF。即如果设变换器1和旋转机3之间的电缆长度为L，则Wc-Gc间的静电电容与Rc-Gc间以及Bc-Gc间的静电电容相比减小为L×60pF，例如当电缆长度为100m时，Wc-Gc间的静电电容小到6000pF。
因此，在图1(a)所示的变换器系统中，连接在供电端子Wm和接地端子Gm之间的电容器4的值为根据静电电容的差取得的所述值6000pF。
图5表示图1(a)和图1(b)的电路结构中的电机各线圈的分担电压最大值的测定结果。测定在与图3同样的条件下进行，旋转机3成为图4所示的Δ连线，是各相4线圈。测定位置是图4所示的端子((U相Um、U12、U34、U56，V相Vm、V12、V34、V56，W相Wm、W12、W34、W56)的两端间(各线圈的绕线开始和绕线结束之间)。
从图5可知，在图1(b)的电路结构中，V相的第一线圈分担电压Vm-V12、Vm-W56的最大值与U相的第一线圈分担电压Um-U12、Um-U56、W相的第一线圈分担电压Wm-W12、Wm-W56的最大值相比，成为高20％以上的值，但是在图1(a)的电路结构中，V相的第一线圈分担电压抑制为与U相、W相的第一线圈分担电压大致相同的值。通过在某特定相的旋转机供电端子和接地端子之间连接给定的静电电容的电容器，能避免某特定相的第一线圈分担电压升高的现象，能消除3相的过电压的不平衡，能抑制只在3相的某特定相中产生的过大的浪涌过电压。结果，能抑制系统全体的最大过电压。
图6表示裸线截面积2mm2的4芯乙烯橡皮绝缘软电缆长度为100m，使过电压抑制电容器4的电容变化时测定旋转机3的第一线圈分担电压的最大值的结果。从图6可知，如果所述过电压抑制电容器4的电容增加，则连接过电压抑制电容器4的相的第一线圈分担电压下降，不连接过电压抑制电容器4的相的第一线圈分担电压增加。连接过电压抑制电容器的相和不连接过电压抑制电容器的相的第一线圈分担电压成为大致相同值的过电压抑制电容器的静电电容在连接100m裸线截面积2mm2的4芯乙烯橡皮绝缘软电缆时，为6000pF。该值与从图1(a)中的供电线2的Rc-Gc间、Bc-Gc间的静电电容减去Wc-Gc间的静电电容的值大致一致。此时，最减轻对旋转机3的结缘结构提供的负载。即通过在旋转机的供电端子部和接地端子之间连接过电压抑制电容器4，从而供电线2的各相的对地静电电容为大致相等，能避免某特定的相的第一线圈分担电压升高的现象，能抑制系统全体的最大过电压。结果，即使在3相中发生比较低的同水平的浪涌过电压，在绝缘上充分的时候，可以只在一处设置电容器，所以能通过低成本的装置结构，就能取得可靠性高的装置。
具体地说，在与3相中的其他相相比，供电电缆部的供电线的对接地线间的静电电容最低的1相的旋转机供电端子部和接地端子部之间可以连接具有相当于供电线的对接地线间的静电电容最高相的静电电容和所述静电电容最低的相的静电电容的差分值的静电电容的电容器。但是，连接等于供电线的对接地线间的静电电容最高相的静电电容和所述静电电容最低相的静电电容的差分值的静电电容时，精度良好的静电电容的测定是必要的。简易而言，如果连接相当于所述差分值的静电电容的80～150％，希望是图6的斜线部分(差分值的90～120％)的静电电容的电容器，就能大致把各相的静电电容平衡，能避免特定相的分担电压升高的现象。
须指出的是，如果用上述的方式实施电容器的插入，则不仅某特定相的第一线圈分担电压，也能抑制某特定相的旋转机供电端子部的对地电压。
此外，在图1(a)的变换器系统中，在Vm和Gm之间连接过电压抑制电容器4，但是这是因为与Vm连接的电缆供电线We的对接地线电容比其他相低，当与Um连接的电缆供电线的对接地线电容比其他相低时，在Um和Gm之间连接具有与所述同样决定的静电电容的过电压抑制电容器4。同样，与Wm连接的电缆供电线的对接地线电容比其他相低时，在Wm和Gm之间连接具有与所述同样决定的静电电容的过电压抑制电容器4。
另外，在图1(a)的变换器系统中，在旋转机的供电端子部Vm和接地端子部Gm之间连接过电压抑制电容器4，但是在图7所示的电力变换装置(变换器)的输出端子部Vi和接地端子部Gi之间插入过电压抑制电容器4时，也能取得同样的抑制浪涌过电压的效果。
须指出的是，在图7的变换器系统中，在Vi和Gi之间连接过电压抑制电容器4，但是这是因为与Vi连接的电缆供电线Wc的对接地线电容比其他相低，与所述实施例同样，当与Ui连接的电缆供电线的对接地线电容比其他相低时，在Ui和Gi之间连接具有与所述同样决定的静电电容的过电压抑制电容器4，当与Wi连接的电缆供电线的对接地线电容比其他相低时，在Wi和Gi之间连接具有与所述同样决定的静电电容的过电压抑制电容器4。
另外，在图1(a)的变换器系统中，表示在旋转机的供电端子部Vm和接地端子部Gm之间连接过电压抑制电容器4的情形，在图7所示的变换器系统中，表示在电力变换装置(变换器)的输出端子部Vi和接地端子部Gi之间连接过电压抑制电容器4的情形，但是可以在电缆供电线上连接过电压抑制电容器4。
例如，在电缆供电线一端部(未覆盖的裸线部)，在对接地线电容比其他相低的相的电缆供电线和接地线之间连接过电压抑制电容器4时，也能取得同样的抑制浪涌过电压的效果。
另外，如图8所示，串联2个电缆，在中间连接部，在电缆供电线的对接地线电容比其他相低的相的电缆供电线和接地线之间插入过电压抑制电容器4时，也能取得同样的抑制浪涌过电压的效果。此时，串联的2个电缆的电缆长度无论在两者相同长时，还是任意一方长时，能取得同样的效果。
须指出的是，在图8的变换器系统中，在Wc和Gc之间连接过电压抑制电容器4，但是这是因为电缆供电线Wc的对接地线电容比其他相低，与所述实施例同样，当电缆供电线Rc的对接地线电容比其他相低时，在Rc和Gc之间连接具有与所述同样决定的静电电容的过电压抑制电容器4，当电缆供电线Bc的对接地线电容比其他相低时，在Bc和Gc之间连接具有与所述同样决定的静电电容的过电压抑制电容器4。
另外，在所述实施例中，作为连接变换器1和旋转机3的电缆2，使用4芯橡皮绝缘软电缆，但是使用接地线和3相供电线分别由不同的芯线构成的非同轴电缆时，有效果，并不局限于4芯橡皮绝缘软电缆，对于电缆的供电线和接地线之间的静电电容不平衡的任意非同轴电缆，本方式都有效。另外并不局限于4芯，对于具有与接地线、3相供电线连接的芯线的4芯以上的非同轴电缆，也能应用。
实施例2图9是表示本发明实施例2的变换器系统的电路结构图。描述把具有图10所示的截面构造的4芯平形电缆作为图9的变换器1和旋转机3之间的供电电缆2使用时的情形。如图10所示，当4芯平形电缆的长直径方向的端部的供电线为接地线(Gc)，剩下的3个供电线分别为Hc、Ic、Jc时，各供电线的对接地线的静电电容中Jc最大，其次是Ic，对地线的静电电容最小的是Hc。
在图9所示的变换器系统中，变换器1的各相的输出端子、电缆2的各供电线、旋转机3的各相的供电端子连线为Ui-Hc-Um、Vi-Ic-Vm、Wi-Jc-Wm。此时，在平形电缆中，在对地静电电容最小的U相、对地静电电容第二小的V相的旋转机供电端子部和旋转机接地端子部之间分别连接电容器5、6。该电容器5、6的静电电容分别是等于Jc的对接地线电容减去Hc的对接地线电容而取得的值、Jc的对接地线电容减去Ic的对接地线电容而取得的值的电容，或者简单地说，分别是Jc的对接地线电容减去Hc的对接地线电容而取得的值、Jc的对接地线电容减去Ic的对接地线电容而取得的值的80％～150％范围的静电电容(希望差分值的90～120％的静电电容)。
通过在旋转机端子部连接这样的电容器5、6，能避免特定相的过大的分担电压的发生，能减小系统全体的浪涌过电压。
另外，在所述实施例中，在电缆部中，对地静电电容最小的供电线为U相，对地静电电容第二小的供电线为V相，但是无论各供电线与哪相连接时，如果在对地静电电容最小的相、对地静电电容第二小的相的旋转机供电端子部和旋转机接地端子部之间分别连接具有给定的静电电容的电容器，就能取得同等的效果。
另外，在所述实施例中，在电机的供电端子部的对地静电电容最小的相和接地端子部之间、对地静电电容第二小的相和接地端子部之间分别连接过电压抑制电容器5、6，但是在电力变换装置(变换器)的输出端子部的对地静电电容最小的相和接地端子部之间、对地静电电容第二小的相和接地端子部之间分别插入过电压抑制电容器5、6时，也能取得同样的抑制浪涌过电压的效果。
另外，在变换器系统的电缆供电线的一端部、或电缆中间部，在对地静电电容最小的相和接地线之间、对地静电电容第二小的相和接地线之间分别插入过电压抑制电容器5、6时，也能取得同样的浪涌过电压的抑制效果。
另外，在所述实施例中，作为连接变换器1和电机3的电缆2，使用4芯的平形电缆，但是在使用接地线和3相供电线分别由不同的芯线构成的非同轴电缆时，也有效，并不局限于4芯的平形电缆，对于电缆的供电线和接地线之间的静电电容不平衡的任意非同轴电缆，本方式有效。另外，并不局限于4芯，对于具有与接地线、3相供电线连接的芯线的4芯以上的非同轴电缆，也能应用。
实施例3在所述实施例1、2中，过电压抑制电容器4、5、6外连接在旋转机供电端子部和接地端子部之间、或电力变换器(变换器)输出端子部和接地端子部之间、或供电线和接地线之间，但是也可以在旋转机供电端子台或变换器中预先设置可变式电容器，从而对于任意电缆长度，能简单调整静电电容，抑制过电压。此时，如果预先知道作为电缆，使用4芯橡皮绝缘软电缆，就希望在旋转机的Vm和接地端子间、或变换器的Vi和接地端子间连接可变式电容器，但是不仅4芯橡皮绝缘软电缆，当假定4芯平形电缆等各相的对接地线间的静电电容全部不同的电缆的使用时，在旋转机的任意2相的供电端子和接地端子之间、或变换器的任意2相的输出端子和接地端子之间分别设置可变式电容器，从而在使用这样的电缆时，也能抑制过电压。此时，在连接电缆时，在设置可变式电容器的电机供电端子或变换器输出端子可以连接电缆供电线-接地线间电压为最低的相的供电线以及第二低的相的供电线。
另外，在3相全部的旋转机供电端子和接地端子间、或3相全部的变换器输出端子和接地端子之间可以连接可变式电容器。此时，当象4芯橡皮绝缘软电缆那样，使用只某1相电缆供电线-接地线间的静电电容低的电缆时，连接在电缆供电线-接地线间的静电电容高的相上的可变式电容器的静电电容值设定为0pF，或比对接地线间的静电电容小的静电电容值例如10pF以下的小的静电电容值，连接在电缆供电线-接地线间的静电电容低的相上的可变式电容器的静电电容值设定为3相全部的供电线和接地线之间的静电电容变为相等的值。
另外，象4芯平形电缆那样，使用各相的对接地线间的静电电容全部不同的电缆时，连接在电缆供电线-接地线间的静电电容最高的相上的可变式电容器的静电电容设定为0pF，或比比对接地线间的静电电容小的静电电容值例如10pF量级以下的小的静电电容值，连接在电缆供电线-接地线间的静电电容最低的相、以及第二低的相上的可变式电容器的静电电容设定为3相全部的供电线和接地线之间的静电电容变为相等的值。
作为可变式电容器的静电电容的可变范围，根据假定连接在电力变换系统上的电缆长度而不同。希望可变范围的下限值为数10pF以下，上限值在假定使用最长Lm的电缆的电力变换系统中，希望为L×ΔC(ΔC1m电缆的3相供电线的对接地线间静电电容的差)以上。典型上，ΔC＜100pF，所以例如在假定使用最长100m的电缆的电力变换系统中，可变范围的上限值为10000pF以上。
实施例4图11是表示本发明实施例4的变换器系统的电路结构图。在图11中，PWM变换器1的3相输出端子Ui、Vi、Wi通过包含接地线Gc的长度相等的3个电缆2连接在交流旋转机3的各相端子部上。例如在使用4芯橡皮绝缘软电缆时，该电缆的构造成为图2的截面构造。此时，如图11所示，交叉连接长度相等的3条电缆的供电线，从而象Ui-Rc-Wc-Bc-Um、Vi-Wc-Bc-Rc-Vm、Wi-Bc-Rc-Wc-Wm那样，3相全部的供电线只使用3条电缆中的1条Wc(电缆供电线中，对接地线的静电电容低的线)。通过这样连接，连接变换器和旋转机的供电线的各相的对接地线间的静电电容变为相等，与实施例1同样，能避免某特定相的第一线圈分担电压升高的现象，能抑制系统全体的最大过电压。
实施例5图12是表示作为本发明实施例5的变换器系统的供电线使用的电缆的立体图。图12所示的电缆是在接地线的周围设置3条供电线的构造的4芯电缆。如果采用这样的构造，则电缆的任意部分的截面变为图13那样，3相供电线和接地线之间的静电电容对于任意相都相等。通过在变换器系统的供电线中使用这样构造的电缆，连接变换器和旋转机的供电线的各相的对接地线间的静电电容变为相等，与实施例1同样，能避免某特定相的第一线圈分担电压升高的现象，能抑制系统全体的最大过电压。
权利要求
1.一种变换器系统，其特征在于包括电力变换器；3相交流旋转机；连接所述电力变换器和所述3相交流旋转机，并使接地线和3相供电线为同一电缆的至少4芯的非同轴电缆；为了使所述3相供电线和所述接地线之间的静电电容在3相中为大致相等，对于所述旋转机的3相供电端子部中的1相或2相的供电端子部，分别连接在与所述旋转机的接地端子部之间的电容器。
2.一种变换器系统，其特征在于包括电力变换器；3相交流旋转机；连接所述电力变换器和所述3相交流旋转机，并使接地线和3相供电线为同一电缆的至少4芯的非同轴电缆；为了使所述3相供电线和所述接地线之间的静电电容在3相中为大致相等，对于所述电力变换器的3相输出端子部中的1相或2相的输出端子部，分别连接在与所述电力变换器的接地端子部之间的电容器。
3.一种变换器系统，其特征在于包括电力变换器；3相交流旋转机；连接所述电力变换器和所述3相交流旋转机，并使接地线和3相供电线为同一电缆的至少4芯的非同轴电缆；为了使所述3相供电线和所述接地线之间的静电电容在3相中为大致相等，对于所述3相供电线中的1相或2相的供电线，分别连接在与所述接地线之间的电容器。
4.根据权利要求1一3中任意1项所述的变换器系统，其特征在于所述电容器连接在电缆部中对接地线间的静电电容比其他相低的相上，具有相当于对接地线间的静电电容最高的相的静电电容与所述静电电容低的相的静电电容的差分值的静电电容。
5.根据权利要求1-3中任意1项所述的变换器系统，其特征在于所述电容器连接在电缆部中对接地线间的静电电容比其他相低的相上，具有相当于对接地线间的静电电容最高的相的静电电容与所述静电电容低的相的静电电容的差分值的80-150％的静电电容。
6.一种变换器系统，其特征在于包括电力变换器；3相交流旋转机；连接所述电力变换器和所述3相交流旋转机，并使接地线和3相供电线为同一电缆的至少4芯的长度相等的3条非同轴电缆；为了使所述3相供电线和所述接地线之间的静电电容在3相中为大致相等，交叉连接长度相等的所述3条非同轴电缆。
7.一种交流旋转机，其特征在于在3相供电端子中的至少1相供电端子与接地端子之间具有可变电容器。
8.一种电力变换器，其特征在于在3相输出端子中的至少1相输出端子与接地端子之间具有可变电容器。
全文摘要
一种变换器系统，具有以下结构连接电力变换器(1)；3相交流旋转机(3)；连接所述电力变换器(1)和所述3相交流旋转机(3)，使接地线和3相供电线为同一电缆的4芯非同轴电缆(2)；为了使所述3相供电线和所述接地线之间的静电电容在3相中大致相等，对于所述旋转机(3)的3相供电端子部中的1相的供电端子部，与所述旋转机(3)的接地端子之间连接的电容器(4)。在由电力变换器和交流旋转机构成的变换器系统中，通过低成本的装置结构抑制交流旋转机部中产生的过电压。另外，提供能适当抑制所述过电压的交流旋转机、电力变换器。
文档编号H02M7/48GK1773839SQ20051011942
公开日2006年5月17日 申请日期2005年11月11日 优先权日2004年11月12日
发明者和田耕太郎, 武藤浩隆, 辻孝诚, 八代长生 申请人:三菱电机株式会社