可避免的杂质是在一般的钢铁制造过程中可从原料或 周围环境无意地被渗入的物质，因此无法排除。对于一般的钢铁制造过程中的技术人员来 说是能够理解所述不可避免的杂质。
[0089] 均满足上述的成分组成及成分关系的钢板包括TiS、TiC及Ti(C、巧析出物中的一 种W上，此时，当所述析出物在观察视野范围内在每平方厘米（cm2)分布7X108个W上时， 能够确保不发生鱼鱗缺陷等表面缺陷的同时珪巧粘着力优异的钢板。
[0090] 按如上所述的分布形成的TiS、TiC及Ti (C、巧析出物中的一种W上的析出物，在 热社及冷社时，所述析出物被破碎的同时发生内部龟裂（crack)，从而能够大幅提高所述析 出物本身或其周围的微孔（micro-void)的形成。所述形成的微孔可用作能够吸收-储存 氨的吸留位置（site)。
[0091] 而且，优选地，本发明的钢板进一步包括珪巧层，在包括所述珪巧层的情况下，具 备氨的渗透率为800秒/mm2 W上，并且珪巧粘着力指数为90% W上的优异的珪巧特性。
[0092] 而且，本发明的钢板在50重量％的硫酸溶液中的腐蚀损失率为30mg/cm2Ar W 下，从而具备优异的耐硫酸腐蚀性。
[0093] 况且，当遇到恶劣的硫酸冷凝腐蚀环境时，因钢板腐蚀而生成的腐蚀生成物诱层 中包含的化的含量优选为10重量％ ^上，并且包含所述含量的化的诱层坚固且不发生龟 裂。
[0094] 下面，详细说明本发明的钢板的制造方法。
[0095] 下面的制造方法只是表示能够制造本发明的钢板的一个优选实施例，本发明并不 限定于此。
[0096] 首先，制造满足上述成分组成及成分关系的钢巧之后，对所述钢巧进行再加热处 理。
[0097] 在进行所述再加热时，当溫度低于115(TC时，由于Ti的再固溶不充分，因此无法 实现本发明所要达到的充分地形成Ti基析出物的目的。 阳09引 因此，优选地，在115(TCW上的溫度下进行所述再加热。
[0099] 优选地，将所述已再加热的钢巧进行粗社后，通过在Ar3 W上的溫度下进行热终 牵L由此制造热社钢板。
[0100] 当所述热终社溫度小于Ar3时，由于生成延伸的晶粒，因此具有延伸率大幅下降 的问题。
[0101] 因此，当进行所述热终社时，优选在Ar3 W上的溫度下进行，更为优选地，可在 850~1000 °C下进行。 阳102] 优选地，将所述制造的热社钢板在500°CW上的溫度下进行卷取。 阳103] 当进行所述卷取时的溫度小于500°C时，会形成粗大的碳化物，而且由于形成珠光 体相，具有钢的硬度大幅增加的问题。
[0104] 因此，优选地，将所述卷取溫度控制在500°C W上，更为优选地，可在500~800°C 的溫度下实施。
[01化]之后，优选地，将上述已卷取的热社钢板进行冷社，由此制造冷社钢板。 阳106] 在进行所述冷社时，当冷社压下率小于75%时，由于无法在Ti基析出物周围形成 充分的微孔，因此在进行珪巧处理后有可能会发生鱼鱗缺陷，相反，当冷社压下率超过90% 时，由于加工硬化，具有社制性及板形状不良的问题。
[0107] 因此，优选地，在进行所述冷社时，将冷社压下率控制在75~90%。
[0108] 之后，优选地，将所述已制造的冷社钢板在650~850°C下进行连续退火处理。
[0109] 当进行所述连续退火处理时，若退火溫度小于650°C，则由于无法完成再结晶，因 此很难确保初性及成型性，相反，若退火溫度超过850°C，则由于转变成两相区，有可能形成 硬质相，因此不优选。
[0110] W下，通过实施例对本发明进行更为具体的说明。只是，W下的实施例只是为了更 好地说明本发明而示例的，并不是限定本发明的权利要求范围，本发明的权利要求范围是 由权利要求书中记载的事项和从所述记载的事项合理地推导的事项决定。 阳111](实施例1)
[0112] 准备具有W下表1中示出的组成成分的钢巧，然后在1200°C的溫度下将所述钢巧 进行再加热，然后在850°C的溫度下进行热终社，由此制造各热社钢板。在750°C的溫度下， 将所述已制造的各热社钢板进行卷取，然后W 80%冷社压下率进行冷社，由此制造冷社钢 板。之后，在750°C的溫度下，对所述冷社钢板进行连续退火处理。
[0113] 之后，为了调查所述冷社钢板的珪巧特性而准备珪巧处理试片，然后实施珪巧处 理。此时，准备的所述珪巧处理试片为W 50mmX 120mm的大小切断的试片。
[0114] 对所述已准备的珪巧处理试片进行完全脱脂后，涂布下釉的釉液，在200°C的溫度 下干燥10分钟，W完全去除水分，之后在830°C的溫度下维持7分钟并实施般烧处理，然后 冷却至常溫。之后，对已完成下釉珪巧处理的试片重新涂布上釉的釉液，然后在200°C的溫 度下干燥10分钟，W完全去除水分。将已干燥的试片在800°C的溫度下维持7分钟，并实 施般烧处理，然后实施空冷式珪巧处理。此时，将锻烧炉的氛围条件为将露点溫度设置成 30°C，W采用最容易发生鱼鱗缺陷的恶劣的条件。之后，将已完成珪巧处理的试片在200°C 的恒溫炉中维持20小时，对鱼鱗进行加速处理。
[0115] 之后，通过肉眼调查发生的鱼鱗缺陷数量。
[0116] 而且，对珪巧粘着力的评价是通过粘着力试验仪器（ASTM C313-78规格的测试设 备）来测量粘度指数。
[0117] 而且，用于测量已经过珪巧处理的试片的氨渗透率的试验是按ASTM G31规格实 施，在脱脂的钢板的相反的一侧，将经过硫酸电解的氨投入后，在相反的一侧使用电荷禪合 器件摄象机（CCD)得出产生氨所需的时间除W钢材的厚度的值。
[0118] 将通过上述方法测量的结果表示在表2中。
[0119] 而且，了解所述冷社钢板的硫酸腐蚀特性。 阳120] 此时，诱层中的化含量是在70°C的溫度下将试片在50重量％的硫酸（H2SO4)溶 液中浸溃一个小时后拿出来，再使用聚焦离子束（FIB，化cused Ion Beam)切断包括腐蚀 生成物的断面，然后在所述切断的试片的母材的正上方（10 μ m W内）通过扫描电子显微镜 (SEM)进行元素分析，由此测量相对的元素含量。 阳121] 诱层的龟裂（crack)发生与否是通过500倍的光学显微镜观察浸溃在所述硫酸溶 液中的试片上表面时，W通过肉眼能够观察到的母材的程度来判断龟裂的形成与否。
[0122] 硫酸腐蚀损失率是浸溃在所述硫酸溶液中的试片除W表面积的值，表示每小时 (Ih)每单位面积（cm2)的腐蚀损失率。
[0123] 而且，社制时的龟裂发生与否是通过判断最终冷社时边缘（edge)部的破裂现象 及钢板断裂与否来表示的。
[0124] 将通过上述方法测量的结果表示在表2中。
[0125] [表 U 阳 126]
阳127](在上述表1中，'N*'是将成分范围的单位W ppm表示的。
[0128] 在上述表1中，成分关系式1、3及4分别表示从[关系式1]、[关系式3]及[关 系式4]得到的值，成分关系式2中的'0'表示满足[关系式2]，' X '表示不满足[关系 式 2]。）
[0129] [表引 阳 130]
阳13U (在上述表2中，诱层的化含量是W重量％表示，腐蚀损失率用单位mg/cmVhr表 示。而且，所述诱层龟裂及社制时的龟裂是表示龟裂的发生与否。） 阳132] 如上述表1及表2所示，均满足本发明的成分组成、成分关系及制造条件的发明钢 1至4,在钢中充分地形成Ti基析出物，并且充分吸留钢中的氨，从而不会发生鱼鱗缺陷，氨 渗透率也表示800秒/mm2的高的氨渗透率，而且珪巧粘度指数为100 %，从而可确认珪巧特 性优异。 阳133] 而且，可确认在硫酸腐蚀试验中发生的诱层中的化含