专利名称：强化型陶瓷修复物的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种美观的陶瓷牙体修复物，并特别涉及一种牙冠、部分牙冠(part-crown)或齿桥(bridge)。此外，本发明涉及一种制造此产品的方法。更具体来说，本发明涉及一种用于生产美观的正常咬合热压修复物(heat-pressed restoration in occlusion)的方法，所述热压修复物通过一种氧化锆表壳结构(suprastructure)得到强化，本发明还涉及可由这种方法而获得的产品。
大部分牙体修复物为金属陶瓷复合结构，包括用于承重的金属架构和用于美观的陶瓷或瓷质涂层。更具体来说，现今大约80％的固定修复物是金属陶瓷修复物；这些金属陶瓷修复物在使用7.5年以后的临床继续使用率(clinical survival rate)仍至少达到95％。
在绝大多数的制造工艺中，通过采用逐层反复形成的方式来涂覆陶瓷材料。具体而言，先涂覆一层陶瓷或瓷质，随后进行焙烧(firing)或烧结(sintering)，重复进行这些步骤直至得到合适的牙体修复物。在这种常规的工艺中，每一连续的瓷质层在烧结过程中均会发生收缩。这种收缩导致很难获得对合牙齿之间的合适的咬合面接触(occlusal contact)。
目前十分需要找到一种与常规的瓷质分层工艺相比能够节省成本和时间的工艺。
常规的分层技术(layering technique)的另一个缺点在于常常形成瑕疵例如气泡或裂痕，这会对瓷质与半透明层或核芯或支持材料之间的粘合产生不良影响。
在现有技术中，一直在试图解决或减少这些问题。在这方面，可参考发表于DZW(Woche)23/02的标题为“Gieβen，pressen，modellieren”的文章。该文章描述了一种用于制备正常咬合牙体修复物的方法，其中首先将两层不透明的衬层覆盖在一种铸模金属架构上，随后进行上蜡(waxing-up)直至获得与相对应的牙齿的咬合面接触以及与相邻牙齿的近中远侧接触。将浇口部(Sprues)附于蜡型部分，以耐火材料(refractorymaterial)包埋修复物，并在金属预先架构上压制一种具有牙齿色泽的玻璃陶瓷。由于金属是不透明的，因此金属的微光会透过透明的外侧的玻璃陶瓷，这使得修复物的看起来不是很美观。
除了这些已知的金属陶瓷结合物在美观方面具有局限性之外，近些年来，由于了解到金属具有的生物学不相容性的问题，因此对在口腔中使用金属一直存有争议。因此需要那些生物学惰性的、不含金属的牙体修复物。
在现有技术中认为可通过制造全陶瓷牙体修复物或义齿来满足这种需求。此类全陶瓷牙体修复物可由含长石的瓷质、白榴石强化的瓷质、氧化铝、玻璃渗透型多孔氧化铝(glass-infiltrated porous alumina)和玻璃陶瓷制得。不过，这些陶瓷材料的弯曲强度和韧性均较低，这将导致其在设计上具有局限性，且可靠性低，并且对于例如齿桥来说需要复杂的多步骤制造工艺。
基于这些发现，本领域人员已经在关注用氧化锆基质材料替代金属基质，因为氧化锆在耐久性和使用寿命方面具有优越的特性。这方面可参考Filser等的文章，题目为“All-Ceramic Dental Bridges by DirectCeramic Machining(DCM)”，发表于Materials in Medicine，Materials Day，Department of Materials，Eds.M.O.Speldel；P.J.Uggowitzer；vdfHochschulverlag AG，ETH Zurich；Zurich(1998)165-189。可通过坯料浇铸(slib casting)或磨制来生产氧化锆架构。由于氧化锆是不透明的，可使用具有牙齿色泽的牙科玻璃以使氧化锆基质具有合适的天然的美观性。
所用的氧化锆大部分是部分稳定化的氧化锆，且更具体地是以氧化钇稳定化的四方晶(tetragonal)氧化锆，其具有很高的强度和韧性。
用于这些陶瓷修复物的起始粉末对颗粒的大小和形态具有特殊的要求，Filser等的文章中对此有详细描述。这些要求对于以高于2000巴的压力进行均衡压制(isostatic pressing)的固结过程欲获得均一的结果来说是必要的。随后在900℃将块状物部分烧结直至通过颈部生长(neckgrowth)使得粉末的颗粒相粘接，以便使得陶瓷主体具有足够高的强度以便能够对其进行磨制。磨制的完成要考虑到放大倍数，该放大倍数相应于在最后的烧结步骤中预期产生的烧结收缩。然后以镶盖瓷质涂覆氧化锆架构以便达到患者在颜色和透明度方面的需要。
在EP-A-0 631 995中，通过对模具中的一种含50-99wt.％的陶瓷和1.50wt.％的玻璃的组合进行压制并加热而制备全陶瓷修复物。尽管在EP-A-0 631 995的发明中优选地使用氧化铝粉末和/或氧化锆粉末作为陶瓷，但也提及了钇稳定化的氧化锆。此外，其指出可通过对陶瓷/玻璃复合物进行镶盖而改善义齿美观的特征。但该镶盖组合物并非通过压制而涂覆，也未对此进行详细的描述。
尽管可采用常规的分层技术，但更为高效和经济的方式是将牙科玻璃热压进一种脱蜡模型。
在TTMMagazine voor Tandartsen en Tandtechnici 10(2001)以及在Quintessenz Zahntech.28(2)(2002)，150-158中，Cornelissen描述了Cordent牙冠。这种牙冠是通过如下步骤制备的，直接将包括牙冠肩台(crownshoulder)的全牙形状在AGC Galvano黄色罩(yellow cap)中成型，包埋在耐火压制陶瓷中，并debedding，随后剥离焙烧物并上釉。黄色金属罩被认为可在咬合面以及边缘附近提供合意的深桔黄色光泽。Cornelissen指出，在Cordent牙冠中，全陶瓷系统的优点与金属陶瓷系统的诱导被结合在一起。
通过将蜡型包埋于耐火材料中然后在模具变硬后将蜡加热去除的方法也有记载。将致密小球形式的玻璃材料通过压制连接通路引入，并以耐火圆筒在热增塑作用条件下将小球压制于模具中。
这些材料缺乏在例如齿桥等压力更大的用途方面所需的足够的强度。
根据本发明，制备了满足以上所有需求并同时具有现有技术中所述优点的全陶瓷牙体修复物。通过阅读以下的描述可清楚了解本发明的其他优点。
更具体来说，本发明涉及一种用于制备全陶瓷牙体修复物的方法，所述修复物应该与相对应的牙齿形成咬合面接触以及与相邻牙齿形成近中远侧接触，该方法包含将具有牙齿色泽的压制玻璃热压在掺入氧化钇的四方晶氧化锆(YTZP)的完整或部分支持架构上，所述支持架构由通过截线法测得的粒径小于0.6μm的掺入氧化钇的四方晶氧化锆陶瓷组成，其中所述压制玻璃的热膨胀系数(TEC)在9.0和11.0μm/m.K之间(在25至500℃的范围内测得)，且其中所述压制玻璃的压制温度在750和1000℃之间。
在另一方面，本发明涉及一种全陶瓷牙体修复物，其包含一种掺入氧化钇的四方晶氧化锆(YTZP)的完整或部分支持架构和一种热压的具有牙齿色泽的压制玻璃，所述修复物被成型为与相对应的牙齿形成咬合面接触以及与相邻牙齿形成近中远侧接触。优选地，这种全陶瓷牙体修复物可通过本发明的方法获得。
本发明令人惊异地发现，如果将具有一定半透明性的具有牙齿色泽的玻璃陶瓷热压于一种坚固的氧化锆架构上时，可获得一种具有非常自然的外观的修复物，甚至在不使用衬层时也是如此。所用的氧化锆在Filser等的上述文章中已经提及，并由Luthy在W.H.Mrmann(ed.)，CAD/CIM in Aestetic Dentistry，Quintessenz，Chicago，(1996)，229ff.进行了更加详细的描述，所用的氧化锆具有高强度，可用于单件的修复物的支持架构以及在更大的结构如3-4单位齿桥中的支持架构。
与常规方法中常用的将瓷质粉末进行分层并随后将该粉末烧结相比，能够将具有牙齿色泽的玻璃陶瓷热压于这种架构上将节省大量的时间。其在成本和时间上的节省可与常规瓷质分层工艺相比。在后一种方工艺中，每一层连续的瓷质层在烧结过程中会发生收缩，这使得很难获得与对合牙齿合适的咬合面接触。
由于压制小球已经具有了牙齿的色泽，修复物的色泽将不会偏离给定的颜色，而这种偏离可出现在如使用多种颜色进行分层处理的情况下。对本发明所用的瓷质进行上色时本领域人员已知的。DE-OS-199 04 522详细描述了一种合适的方法，其作为参考文献并入本说明书用于描述上色的方法。
例如，可在氧化锆上涂覆纯的氧化物颜料(oxidic pigments)，随后将氧化锆和氧化物颜料一同进行烧结。
在一个特定的实施方案中，以包扎工具将颜料压成块状或圆柱状，以便用作给氧化锆表面提供颜料的铅笔(pensil)。
在另一个实施方案中，在部分烧结的氧化锆架构中注入金属盐酸盐、硝酸盐、乙酸盐或金属的醇盐(alcoholates)，然后干燥并烧结，以便在烧结后得到具有牙齿色泽的氧化锆架构。当使用选自铁、praesodimium、镍、铈、铒、钴和铜的金属时，获得了十分满意的结果。
在一个优选的实施方案中，所述支持架构是致密烧结的；优先通过CAD/CAM技术生产所述陶瓷。更具体地，在本发明的方法的一个优选实施方案中，所述陶瓷在未烧结状态(green state)或部分烧结状态下通过CAD/CAM系统进行磨制，然后烧结至完全致密。
在本发明的方法中，使用通过自浆料中电泳沉积氧化锆然后烧结至完全致密而形成所述支持架构得到了很好的结果。
在另一个实施方案中，所述支持架构由hot isostatically hoppedzirconia磨制而得。
除了上面提及的，德国专利196 30 412和相应的US-A-5,833,464揭示了一种用于制造氧化锆根钉(root pin)上的全陶瓷牙科内置物的方法，其中将氧化锆玻璃热压于TEC等于氧化锆玻璃的TEC或高于氧化锆玻璃的TEC达3.0m/m.K的根钉上。这些现有技术文献还描述了具有氧化锆玻璃的内置物的牙齿替代物，但没有提及如何使用氧化锆。没有参考文献提及咬合面修复物，而这正是本发明的主题。此外，上述德国和美国专利所述的氧化锆玻璃具有低透明性且不能用于美观的牙齿样修复物，而本发明则可以。
本发明的方法为，在以常规方式在蜡中制成与对合牙齿形成咬合面接触以及与相邻牙齿形成近中远侧接触的模型后，直接将咬合面接触压制于美观的工作材料中。
本发明的另一个优于常规分层技术的优点为具有高密度低瑕疵的架构，其可通过压制一种致密烧结的玻璃而获得，而不是涂覆一种粉末物质的瓷质而后进行烧结。后者极少得到无气泡的结构。
本发明的另一个优于常规分层技术的优点为半透明材料与氧化锆核芯之间的粘合力。在分层技术中，附面层通常有气泡和裂痕等瑕疵，而热压的玻璃则具有良好的无瑕疵附面层，可以产生更好的粘合力和更高的结构强度。
对于特定实施方案，如果给支持氧化锆架构涂覆一种常规的衬层是有利的，所述衬层具有较低的熔点，该熔点比压制玻璃的压制温度低50℃。
本方法具有的另一个优点是能够直接压制一个具有完全合适的边缘的肩台，这样在支持材料的边缘不会露出下层结构。为此，将支持核芯的边缘自边缘缩短了0.5至2mm。
本发明的方法具有的优点是，当采用热压陶瓷作为肩台材料时，能够产生一种“变色龙效果”(图3；右侧)。由于在按照石膏模具制作氧化锆架构之后已经涂覆了蜡，因此肩台的蜡型在边缘可与模具完全一致，而随后经热压的由玻璃陶瓷再生的肩台将同样适合。在含有形成瓷质层的多个步骤的常规方式中，由于在烧结过程中瓷质粉末会收缩，因此必须以瓷质添加物进行若干次修整才能产生合适的边缘。
因此，在本发明的方法的一个特定的方面，架构比要制备的最终修复物的边缘缩短了0.5至2.0mm，其后进行压制玻璃的压制时使得其形成合乎美观要求的肩台，在边缘不会露出核芯。
优选地，压力仅仅被传递给核芯，而制备好的牙齿的肩台不会受力。
本发明人已经发现，玻璃与氧化锆之间的粘结力的稳定性精确地依赖于氧化锆材料对低温降解(LTD)的敏感性。尽管已知YTZP氧化锆陶瓷具有高强度和韧性，但也知道当其暴露于温度在大约100-500℃范围内的蒸气时，其易于发生强度降低。发生这种LTD现象的原因在于一种涉及水和陶瓷的Zr-O-Zr键的反应。这种反应引起氧化锆颗粒自所需的四方晶态转化为单斜晶态。这种转化伴随转化的颗粒的体积发生大约4vol.％的膨胀，这导致在成分中出现微裂纹并伴随强度下降。
无意于受任何理论的限制，据称口腔内的环境条件会使得LTD出现于氧化锆牙齿成分中，且这种现象可能对YTZP-牙科玻璃的粘结强度产生负面影响。特别是口腔内的温度通常模拟大约5和55℃之间的热循环过程。虽然这些温度与通常伴随LTD现象的温度相比低一些，但Chevalier等(见Bioceramics 10 Ed.L.Sedel and C.Rey(Proc.of the 10thIht.Symp.on Ceramics in Medicine，Paris，France，October 1997)ElsevierScience Ltd.)已经提出在如大约37℃的低温条件下LTD也可出现于一些YTZP氧化锆。因此，认为LTD可在牙齿系统中对YTZP起作用。对于YTZP-玻璃的粘结，认为YTZP的LTD可在发生转化的颗粒附近、特别是YTZP材料的无裂纹表面引起广泛的微裂纹，而且这种微裂纹降低了玻璃-氧化锆系统的粘结强度，并且使得水能够进一步进入氧化锆材料，由此加速LTD的蔓延。
本发明的方法所作的选择预防或至少是抑制或减少了LTD。
在所述的Chevalier等的文章中提及了用于本发明的合适的以氧化钇进行稳定化的氧化锆。
由一种方法得到了非常好的结果，该方法中连接着压制小球容器与样品的连接器由厚度为1.5-2.5mm的连续流动式板(continuous flowplate)形成。这一实施方案将在图8以及相关的文字部分进行详细的描述。
以下参照附图更加具体地对本发明进行描述，在附图中
图1所示为具有蜡型的氧化锆架构的总体示意图；图2所示为经过压制后的图1氧化锆架构；图3所示为具有衬层和氧化锆肩台的最终修复物(现有技术)和本发明的具有衬层和热压陶瓷肩台的最终修复物；图4所示为生产用于本发明的氧化锆架构的流程图；图5所示为压制步骤的生产流程图，其中将压制玻璃加至本发明的氧化锆架构上；图6所示为压制在缺乏衬层的YTZP氧化锆上的牙科玻璃的显微照片；图7所示为压制在覆盖了衬层的YTZP氧化锆上的牙科玻璃的显微照片；和图8所示为压制玻璃结构的一种专用的流动式板。
本发明具有所有以上提及的优点，本发明包含用于生产美观的热压修复物的方法，所述修复物与相对应的牙齿形成咬合面接触以及与相邻牙齿形成近中远侧接触，并由细颗粒化的掺入氧化钇的四方晶氧化锆(YTZP)支持架构所强化。
所生产的新的玻璃组合物的压制温度为大约750至1000℃，且优选地为大约900至950℃，且热膨胀系数为大约9.0至11.0，且优选地为大约9.0至10.0×10-6/℃(25℃至500℃)。
更具体地，本发明人已经发现了一种低膨胀玻璃，或优选地已经开发出了一种适合表面压制在一种氧化锆表壳结构例如牙冠、部分牙冠(part-crown)或齿桥的玻璃-陶瓷材料。
考虑到以上给出的指导，用于本发明的方法中的玻璃优选地具有以下化学组成7-15wt.％Al2O3，13-23wt.％的(K2O+Na2O)，1-3wt.％的(BaO+CaO)，1-3wt.％的(Sb2O3+Li2O)，和0.2-1.2wt.％氟石，余量为SiO2，以及上色组合物。在一个更加优选的实施方案中，所述玻璃具有以下化学组成7-15wt.％Al2O3，6-14wt.％K2O，5-11wt.％Na2O，0.2-2.5wt.％BaO，0.1-1.5wt.％CaO，1.2-2.5wt.％Sb2O3，0.05-0.5wt.％Li2O，和0.5-1.0wt.％氟石，余量为SiO2，以及上色组合物。
用于本发明的低膨胀玻璃可通过掺入适当比例的粉末状金属氧化物或碳酸盐或硝酸盐而制得。掺入的粉末发生融合以形成一种熔化玻璃，随后可通过本领域已知的手段进行冷却、干燥、球形磨制以及筛分(seeving)。
由这些玻璃形成的粉末具有的粒径优选地低于106μm；它们被着上颜料以获得牙齿样的外观。然后将粉末以粘合剂形成颗粒状，并在室温条件下延单一轴向进行干燥压制，然后在800至1000℃，优选地在900至960℃进行烧结，烧结时间为1分钟至1小时，优选地为1分钟至30分钟。
然后，可将以这种方式得到的玻璃-陶瓷小球表面压制在包埋于模具中的氧化锆表壳结构上，以获得一种与相对应的牙齿形成咬合面接触以及与相邻牙齿形成近中远侧接触的修复物。合适的包埋材料是基于二氧化硅的耐火材料，例如CarrarasPress Speed(ex Elephant Dental B.V.，Netherlands)。
氧化锆支持架构由掺入氧化钇的四方晶氧化锆进行制备。这种稳定化的氧化锆应该具有小于0.6μm的粒径，如通过截线法测得。当使用一种部分稳定化的氧化锆时得到了非常好的结果，其中所述部分稳定化的氧化锆的密度为理论密度的99.0wt.％以上，且优选地99.5％以上，例如99.8％，其具有低于0.4％且优选地低于0.2％的多孔性。弹性系数不高于220Gpa，且断裂韧性为至少5MPa.m1/2。
部分稳定化的氧化锆(PSZ)如以氧化镁稳定化的氧化锆(Mg-PSZ)或以氧化钙稳定化的氧化锆(Ca-PSZ)时不合适的。这些氧化锆的特征为具有粗糙的颗粒结构(大约为50μm级)，含有明显残留的颗粒内多孔性。此外，由于烧结PSZ需要高烧结温度，杂质在颗粒边缘的弥散经常产生显著的玻璃样状态，由此影响其机械特性。粗糙的PSZ颗粒的弱颗粒间粘结在粘合力测试过程中更容易被破坏，因此降低了总体的粘结强度。相反，非常精细的生物医学级的YTZP材料则产生很强的颗粒内粘结。因此，YTZP似乎是一种可为粘结至热压玻璃提供合适的表面的一种材料。优选地，YTZP陶瓷的粒径小于0.5μm。
如果需要，可用离子或含有那些含有稀土元素或邻近族的元素的溶液的复合物对氧化锆架构进行上色。例如，可将部分烧结的氧化锆架构浸入这样的溶液中，然后干燥并烧结至其最终密度。
图4所示为生产用于本发明的氧化锆架构的流程图。具体而言，对氧化锆粉末进行均衡压制，优选地采用CAD/CAM技术。将压制的形式进行部分烧结并随后进行磨制，不过其也可在未烧结状态进行磨制，优选地采用CAD/CAM系统。在加大磨制后，烧结所形成的架构直至完全致密，得到氧化锆下层结构。
将该下层结构按照图5的示意图进一步进行处理。将下层结构和蜡型咬合面(见图1)包裹于耐火材料至。将蜡融化，将模具预热。将玻璃小球压制于模具中，随后去除包裹物(见图2)。所形成的产品可进行处理以给其表面上釉。
图3中描述了本发明的两种最终修复物。左侧图片显示了覆盖了一种衬层的氧化锆肩台架构，衬层上压制了本发明的低膨胀玻璃。合适的衬层例如为由54.8wt.％SiO2，12.9wt.％Al2O3，11.5wt.％K2O，8.7wt.％Na2O，10.4wt.％CeO2，1.0wt.％Li2O和0.4wt.％B2O组成的衬层；或是由58.5wt.％SiO2，12.6wt.％Al2O3，11.0wt.％K2O，7.1wt.％Na2O，10.4wt.％CeO2，0.4wt.％LiO2组成的衬层，将上述合适的衬层涂覆于致密烧结的氧化锆支持架构上形成20至40μm的单层涂层，并分别在800℃和915℃烧制上述两种衬层。
按照前述给覆盖了衬层的氧化锆顶部进行上蜡，并形成浇口(sprued)。随后以玻璃材料对包含衬层的下层结构进行表面压制。
图3的右侧图显示了具有热压玻璃陶瓷肩台的氧化锆下层结构。
此外还发现，当采用一种专用的流动式板(图8)来引导流动的热压玻璃时，与常规技术通常采用的分开的注入口相比，这种方式以更少的材料获得了更好的填充。该板厚度为1.5至2.5mm，其一端起始于压制小球容器且其全长与压制的样品相接触。与常规技术中采用的厚得多的分离的注入口相比，该流动式板更易于以合适的刀轮(cutting wheel)进行分离。该板与压制的样品的接触位置使得其不会干扰与对合牙齿的接触面以及近中远侧接触面积。
将在以下的非限制性实施例中对本发明进行更加具体的描述。当涉及百分比数值时，除非另有说明，否则重量百分比均指的是占最终组合物的重量。
实施例1-4制备适合用于对氧化锆表壳结构例如牙冠、部分牙冠或牙桥进行表面压制的低膨胀玻璃或玻璃-陶瓷材料。通过掺入适当比例的粉末状金属氧化物或碳酸盐或硝酸盐而制得四种混合物。掺入的粉末发生融合以形成一种熔化玻璃，随后可通过本领域已知的手段进行冷却、干燥、球形磨制以及筛分(见表1对最终组合物的说明)。
由下述四种玻璃中的任一种所形成的粉末均具有小于106μm的粒径，给其上色以产生牙齿样的外观。然后将粉末以粘合剂形成颗粒状，并在900℃延单一轴向进行干燥压制20分钟。
按照图4所述的方法得到了一种密度为理论密度的99.8％、开放的多孔性低于0.2％的部分稳定化的氧化锆。弹性系数为大约200Gpa，且断裂韧性为大约5MPa.m1/2。
将所述的玻璃-陶瓷小球表面压制于包埋于模具中的氧化锆表壳结构上，以获得一种与相对应的牙齿形成咬合面接触以及与相邻牙齿形成近中远侧接触的修复物。
表1.热压玻璃陶瓷的比较
*TCE自25℃至400℃测得N.D.＝未确定一种衬层材料A，由54.8％SiO2，12.9％Al2O3，11.5％K2O，8.7％Na2O，10.4％CeO2，1.0％Li2O和0.4％B2O组成，将其以20至40μm的单层涂覆于致密烧结的氧化锆支持架构上，并在800℃烧制。
如前所述给该覆盖了衬层的氧化锆的顶部上蜡并形成浇口。
经过以具有实施例4的氧化组合物的致密烧结小球对包埋于基于二氧化硅的耐火材料模具(CarraragPress Speed，Elephant Dental B.V.，Netherlands)中的氧化锆架构进行表面压制，衬层熔化并滴至边缘区域。
另一种衬层材料B，由58.5％SiO2，12.6％Al2O3，，11.0％K2O，7.1％Na2O，10.4％CeO2，0.4％LiO2组成，将其以20至40μm的单层涂覆并在915℃烧制。按照测试衬层材料A的方法，使用同样的小球进行衬层的表面压制之后，该衬层仍然保留在原位，且在氧化锆顶部的整个表面上的衬层的厚度和美观方面均得到了好的结果。
研究了所形成的接触面的横截面，结果以图6和7的显微照片示出。
权利要求
1.制备全陶瓷牙体修复物的方法，包含将具有牙齿色泽的压制玻璃热压在掺入氧化钇的四方晶氧化锆(YTZP)的完整或部分支持架构上，所述支持架构由通过截线法测得的粒径小于0.6μm的掺入氧化钇的四方晶氧化锆陶瓷组成，其中所述压制玻璃的热膨胀系数(TEC)在9.0和11.0μm/m.K之间(在25至500℃的范围内测得)，且其中所述压制玻璃的压制温度在750和1000℃之间。
2.权利要求1的方法，其中所述支持架构由通过CAD/CAM技术生产的致密烧结陶瓷组成。
3.权利要求2的方法，其中所述陶瓷在未烧结状态或部分烧结状态下通过CAD/CAM系统进行磨制，然后烧结至完全致密。
4.权利要求1或2的方法，其中所述支持架构由hot isostaticallyhopped zirconia磨制而得。
5.权利要求1的方法，其中通过自浆料中电泳沉积氧化锆然后烧结至完全致密而形成所述支持架构。
6.权利要求1的方法，其中所述架构被缩短0.5至2.0mm，且所述压制玻璃形成合乎美观要求的肩台而在边缘不露出核芯。
7.权利要求1-6中任一项的方法，其中在支持氧化锆架构上涂覆一种衬层，该衬层的熔点比所述压制玻璃的压制温度低50℃。
8.权利要求1-7中任一项的方法，其中连接着压制小球容器和样品的连接器是厚度为1.5-2.5mm的连续流动式板。
9.全陶瓷牙体修复物，其包含一种掺入氧化钇的四方晶氧化锆(YTZP)的完整或部分支持架构和-种热压的具有牙齿色泽的压制玻璃，所述修复物被成型为与相对应的牙齿形成咬合面接触以及与相邻牙齿形成近中远侧接触。
10.权利要求9的全陶瓷牙体修复物，其通过权利要求1-8中任一项的方法而获得。
全文摘要
本发明涉及一种用于制备全陶瓷牙体修复物的方法，包含将具有牙齿色泽的压制玻璃热压在掺入氧化钇的四方晶氧化锆(YTZP)的完整或部分支持架构上，所述支持架构由通过截线法测得的粒径小于0.6μm的掺入氧化钇的四方晶氧化锆陶瓷组成，其中所述压制玻璃的热膨胀系数(TEC)在9.0和11.0μm/m·K之间(在25至500℃的范围内测得)，且其中所述压制玻璃的压制温度在750和1000℃之间。在一个优选的方面，本发明涉及一种全陶瓷牙体修复物，其包含一种掺入氧化钇的四方晶氧化锆(YTZP)的完整或部分支持架构和一种热压的具有牙齿色泽的压制玻璃，所述修复物被成型为与相对应的牙齿形成咬合面接触以及与相邻牙齿形成近中远侧接触。
文档编号A61C13/09GK1678251SQ03821010
公开日2005年10月5日 申请日期2003年9月3日 优先权日2002年9月5日
发明者约瑟夫·马里亚·范德泽尔, 扬·斯洛, 特奥多鲁斯·雅各布斯·格温韦斯, 马塞尔·安德烈·德克勒, 特萨多克·特萨多克亥, 彼得·克罗伊德尔 申请人:埃里芬特牙科股份有限公司