专利名称：高尔夫球杆头的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种高尔夫球杆头。
背景技术：
加大的中空高尔夫球杆头发出低的打击声音。已公开了一种高尔夫球杆头，该高 尔夫球杆头具有肋，以便获得好的打击声音。美国专利No. 7056228公开了一种具有设置在 其中的加强构件的杆头。日本专利申请平开No. 2003-1(^877公开了一种肋，该肋设置在底 部中的面外第二阶弯曲振动的波腹部分中。
发明内容
当杆头被进一步加大时，杆头的壁厚被做得更薄以便过度地降低打击声音。另一 方面，分布到肋上的质量不可避免地受到杆头加大的抑制。当肋具有小质量时，肋的效果降 低，使得高打击声音的获得变得复杂。本发明的目的在于提供一种高尔夫球杆头，该高尔夫球杆头具有由肋引起的打击 声音的高度改进效果。根据本发明的高尔夫球杆头设置有冠、底部和连续延伸的肋(X)。肋(X)设置在杆 头的内表面上。优选地，肋(X)基本上平行于趾-跟方向。当在肋(X)被去除的状态下的 第一阶模态的最大振幅被定义为Mal并且相对于最大幅值Mal的幅值比被定义为) 时，肋(X)的配置满足下列项目(a)、(b)和(C)。杆头是中空的。(a)肋⑴穿过至少一个幅值比Mi大于等于80%的高1 区域。(b)在肋⑴的趾侧不存在幅值比Mi大于等于60%的区域。(c)在肋⑴的跟侧不存在幅值比1 大于等于60%的区域。优选地，存在多个高Mi区域，并且肋(X)穿过所有的高Mi区域。优选地，在去除肋(X)的状态下，第一阶模态的最大值幅值点Pel位于除冠以外的 其他位置。优选地，第一阶模态的最大值幅值点Rnl (在配置肋(X)的状态下)位于冠上。 最大值幅值点Rnl是杆头的第一阶模态中的最大值幅值点。换句话说，最大值幅值点Rnl 是在配置肋(X)的状态下的第一阶模态中的最大值幅值点。本发明的杆头的另一个方面是设置有冠、底部和肋(X)的高尔夫球杆头，其中，杆 头的体积大于等于400立方厘米；肋(X)设置在杆头的内表面上；并且第一阶模态的最大 值幅值点Riil位于冠上。优选地，在去除肋(X)的状态下的第一阶模态的最大值幅值点Pel位于除冠以外 的其他位置。优选地，在去除肋(X)的状态下的第一阶模态的最大值幅值点Pel位于底部
4上。优选地，肋(X)设置在底部的内表面上。杆头进一步设置有侧部。优选地，肋(X)可以 设置在底部的内表面和侧部的内表面上。优选地，肋(X)的高度HR大于等于2毫米并且小于等于15毫米。优选地，肋(X) 的宽度BR的平均值大于等于0. 5毫米并且小于等于3毫米。优选地，杆头的重量小于等于200克。优选地，头的惯性横向矩大于等于 4000g · cm20优选地，底部的厚度小于等于1毫米。优选地，底部的弯曲半径大于等于100毫米。
图1是从冠侧看时根据本发明一个实施例的杆头的视图；图2是沿图1的F2-F2线的剖视图；图3是沿图1的F3-F3线的剖视图；图4是从底部侧看时的图1的杆头的视图；图5是将尺寸线等应用于图1的视图；图6是显示肋被从图1的杆头去除的状态的视图；图7是图6的杆头的第一阶模态的振动形态通过等值线显示的视图；图8是使肋添加配置到图7的视图；图9是从冠侧看时根据本发明的另一个实施例的杆头的视图；图10是从冠侧看时根据本发明的另一个实施例的杆头的视图；图11是沿图10的A-A线的剖视图；图12是从冠侧看时根据本发明的另一个实施例的杆头的视图；图13是沿图12的B-B线的剖视围
图14是杆头Tl的模拟图像；
图15是杆头Tl的模拟图像；
图16是杆头T2的模拟图像；
图17是杆头T2的模拟图像；
图18是杆头T3-10mm的模拟图像
图19是杆头T3-10mm的模拟图像
图20是杆头T3-15mm的模拟图像
图21是杆头T3-15mm的模拟图像
图22是杆头T3-30mm的模拟图像
图23是杆头T3-30mm的模拟图像
图24是杆头T3-35mm的模拟图像
图25是杆头T3-35mm的模拟图像
图26是杆头T3-40mm的模拟图像
图27是杆头T3-40mm的模拟图像
图28是杆头T3-45mm的模拟图像
图29是杆头T3-45mm的模拟图像
图30是杆头T3-50mm的模拟图像
图31是杆头T3_50mm的模拟图像；图32是杆头T3_55mm的模拟图像；图33是杆头T3_55mm的模拟图像；图34是杆头T4_5mm的模拟图像；
图35是杆头T4_5mm的模拟图像；图36是杆头1M-IOmm的模拟图像；图37是杆头1M-IOmm的模拟图像；图38是杆头1M-ISmm的模拟图像；图39是杆头1M-ISmm的模拟图像；图40是杆头T5_20mm的模拟图像；图41是杆头T5_20mm的模拟图像；图42是杆头T5_30mm的模拟图像；图43是杆头T5_30mm的模拟图像；图44是杆头T5-35nim的模拟图像；图45是杆头T5_35mm的模拟图像；图46是杆头T5_45mm的模拟图像；图47是杆头T5_45mm的模拟图像；图48是杆头T5_60mm的模拟图像；图49是杆头T5_60mm的模拟图像；图50是杆头T5_80mm的模拟图像；图51是杆头T5_80mm的模拟图像；图52是杆头T6_45mm的模拟图像；图53是杆头T6_45mm的模拟图像；图讨是杆头T6_50mm的模拟图像；图55是杆头T6_50mm的模拟图像；图56是杆头T6_55mm的模拟图像；图57是杆头T6_55mm的模拟图像；图58是杆头T6_60mm的模拟图像；图59是杆头T6_60mm的模拟图像；图60是杆头T6_65mm的模拟图像；图61是杆头T6_65mm的模拟图像；图62是杆头T6_70mm的模拟图像；图63是杆头T6_70mm的模拟图像；图64是杆头T6_75mm的模拟图像；图65是杆头T6_75mm的模拟图像；图66是杆头T6_80mm的模拟图像；图67是杆头T6_80mm的模拟图像；图68是从冠侧看时的杆头Rfl的视图；图69是从底部侧看时的杆头Rfl的视图70是从冠侧· 时的杆头Exl的视图；图71是从冠侧· 时的杆头Εχ2的视图；图72是从冠侧· 时的杆头Εχ3的视图；图73是从冠侧· 时的杆头Εχ4的视图；图74是从冠侧· 时的杆头Εχ5的视图； 阅图75是显示从冠侧看时肋Rbl、肋Rb2、肋Rb3、肋Rb4和肋Rb5的位置关系的视
图； 阅图76是显示从底部侧看时肋Rbl、肋Rb2、肋Rb3、肋Rb4和肋Rb5的位置关系的视图； 图77是从冠侧· 时的杆头Εχ6的视图；图78是从冠侧· 时的杆头Εχ7的视图；图79是从冠侧· 时的杆头ExS的视图；图80是从冠侧· 时的杆头Εχ21的视81是从冠侧· 时的杆头Εχ22的视82是从冠侧· 时的杆头Εχ23的视83是从冠侧· 时的杆头ExM的视84是从冠侧· 时的杆头Εχ31的视85是从冠侧· 时的杆头Εχ32的视86是从冠侧· 时的杆头Εχ33的视87是从冠侧· 时的杆头Εχ34的视88是从冠侧· 时的杆头Εχ41的视89是从冠侧· 时的杆头Εχ42的视90是从冠侧· 时的杆头Εχ43的视91是从冠侧· 时的杆头Εχ44的视92是显示肋(X)的配置与底部的第一阶固有频率之间关系的曲线图；图93是显示肋(X)的配置与底部的第一阶固有频率之间关系的曲线图；和图94是显示杆头Exl、杆头Ex2、杆头Ex3、杆头Ex4、杆头Ex5、杆头Ex6、杆头Ex7
和杆头ExS的固有频率的曲线图。
具体实施例方式下面将参照附图基于较佳实施例来详细描述本发明。在本发明中，考虑杆头的固有模态和杆头的固有频率。首先，在本申请中的术语定义如下。[固有模态]当物体振动的时候，所有物体具有固有形态。固有形态是固有模态。在本申请中， 考虑杆头(整个杆头)的固有模态。本申请的“固有模态”是杆头的固有模态。当在本申请中仅描述“固有模态”的时 候，“固有模态”意思是整个杆头的固有模态。当在本申请中描述“杆头的固有模态”的时 候，“杆头的固有模态”意思是整个杆头的固有模态。
用于获得固有模态的方法不限。模态试验(也称为实验模态分析)或者模态分析 可以被使用。在模态试验中，执行激振实验并且基于实验结果获得固有模态。在模态分析 中，通过模拟获得固有模态。在模拟中，例如，可以使用有限元法。模态试验和模态分析的 方法是已知的。模态试验或者模态分析在自由支撑条件下执行。也就是说，约束条件是自 由的。在模态分析中，例如，使用市场上买得到的固有值分析软件。“ABAQUS”(商品 名)(ABAQUSINC. (ABAQUS有限公司)制造)、MARC (MSCSOFT (MSC软件公司)制造)和 “IDEAS”(EDSPLMSolutions(EDSPLM技术公司)制造)作为软件的例子。在稍后描述的实例中，模态分析使用固有值分析软件执行。在通过实际测量的模 态试验中，例如线固定到杆头的区域(例如杆颈部的端面)。在杆头用线悬挂的状态下，杆 头的每一部分被撞击锤打击。通过测量杆面中心的加速度响应的传递函数而获得模态。[固有频率]本申请的“固有频率”是杆头的固有频率。当在本申请中仅描述“固有频率”的时 候，“固有频率”意思是整个杆头的固有频率。当在本申请中描述“杆头的固有频率”的时 候，“杆头的固有频率”意思是整个杆头的固有频率。[N阶固有频率]本申请的“N阶固有频率”是“从整个杆头的固有频率中最小的固有频率开始计算 的第N个固有频率”。N是大于等于1的整数。杆头不变形的刚度模态不算作阶。例如，“第 一阶固有频率”是“整个杆头的第一阶固有频率”。例如，“第二阶固有频率”是“整个杆头的 第二阶固有频率”。当在本申请中仅描述“N阶固有频率”的时候，“N阶固有频率”意思是整 个杆头的N阶固有频率。当在本申请中描述“杆头的N阶固有频率”的时候，“杆头的N阶 固有频率”意思是整个杆头的N阶固有频率。[N阶模态]本申请的“N阶模态”是“整个杆头的N阶固有模态”。N是大于等于1的整数。例 如，“第一阶模态”是“整个杆头的第一阶固有模态”。例如，“第二阶模态”是“整个杆头的 第二阶固有模态”。当在本申请中仅描述“N阶模态”的时候，“N阶模态”意思是整个杆头的 N阶固有模态。当在本申请中描述“杆头的N阶模态”的时候，“杆头的N阶模态”意思是整 个杆头的N阶固有模态。“第一阶固有频率”是杆头的固有频率中最小的固有频率。“第二阶固有频率”是 第二小的固有频率。“第三阶固有频率”是第三小的固有频率。“N阶固有频率”是第N小的 固有频率。“第一阶固有频率”的增加被认为对增强打击声音最有效。[最大幅值点]在N阶固有模态中，具有最大幅值的点为最大幅值点。每阶固有模态的最大幅值 点通常设置在一个位置。例如，第一阶模态中的最大幅值点Riil通常设置在一个位置。类 似地，第二阶模态的最大幅值点Rii2通常设置在一个位置。类似地，第三阶模态的最大幅值 点Rii3通常设置在一个位置。类似地，第四阶模态的最大幅值点Pm4通常设置在一个位置。 类似地，第五阶模态的最大幅值点Rii5通常设置在一个位置。最大幅值点Riil是第一阶模态中具有最大幅值的点。最大幅值点Rii2是第二阶模 态中具有最大幅值的点。最大幅值点Rii3是第三阶模态中具有最大幅值的点。最大幅值点Pm4是第四阶模态中具有最大幅值的点。最大幅值点Rii5是第五阶模态中具有最大幅值的
点ο[第一阶模态的振动的最大值幅值Mal]第一阶模态的振动的最大幅值Mal是在去除肋(X)的状态下的第一阶模态的最大 幅值点Pel处的幅值。[幅值比Rh]与第一阶模态的振动的最大幅值Mal的幅值比被定义为幅值比他(％ )。幅值比 Mi在肋(X)被去除的状态下确定。[高Rh 区域]“高1 区域”意思是幅值比他(％ )大于等于80%的区域。典型地，高1 区域位 于底部。高Mi区域的数量是单数或者复数。在典型的大尺寸杆头(第一木杆)高Mi区域 的数量可以是复数。[第一波腹(最大波腹)]本申请的“第一波腹”意思是每一固有模态中具有最大幅值的波腹。最大幅值点 Riil位于第一阶模态的第一波腹。最大幅值点Rii2位于第二阶模态的第一波腹。最大幅值 点Rii3位于第三阶模态的第一波腹。最大幅值点Pm4位于第四阶模态的第一波腹。最大幅 值点Rii5位于第五阶模态的第一波腹。第一波腹也被称为“最大波腹”。[第二波腹]
本申请的“第二二波腹’:意思是每--固有模态中具有第二二大幅值的波腹。
[第三波腹]
本申请的“第三三波腹’:意思是每--固有模态中具有第三三大幅值的波腹。
[第四波腹]
本申请的“第四波腹’:意思是每--固有模态中具有第四大幅值的波腹。
[第五波腹]
本申请的“第五波腹’:意思是每--固有模态中具有第五大幅值的波腹。
[肋⑴]
本申请的“肋(X)”是根据本发明的肋。在本发明的高尔夫球杆头中，可以进
设置与本发明无关的肋。使用术语“肋(X) ”是为了清楚地区别根据本发明的肋和与本发明 无关的肋。本发明的高尔夫球杆头具有肋(X)。在本发明中，考虑去除肋(X)的状态，以便确 定肋(X)的配置。肋(X)的优选配置可以通过考虑去除肋(X)的状态获得。“去除肋(X) 的状态”是“只有肋(X)被去除而其他相同的状态”。在去除肋⑴的状态下，第一阶模态的最大幅值点是点Pel。在去除肋⑴的状态 下，第二阶模态的最大幅值点是点Pe2。在去除肋(X)的状态下，第三阶模态的最大幅值点 是点Pe3。在去除肋(X)的状态下，第四阶模态中的最大幅值点是点Pe4。在去除肋(X)的 状态下，第五阶模态的最大幅值点是点Pe5。在本申请中，具有肋⑴的杆头的第一阶固有频率定义为Hl (Hz)，在去除肋⑴的 状态下的杆头的第一阶固有频率定义为Vl (Hz)。在本申请中，具有肋⑴的杆头的第二阶固有频率定义为H2 (Hz)，在去除肋⑴的状态下的杆头的第二阶固有频率定义为V2(Hz)。在本申请中，具有肋(X)的杆头的第三阶固有频率定义为H3 (Hz)，在去除肋(X)的 状态下的杆头的第三阶固有频率定义为V3(Hz)。在本申请中，具有肋(X)的杆头的第四阶固有频率定义为H4(Hz)，在去除肋(X)的 状态下的杆头的第四阶固有频率定义为V4(Hz)。在本申请中，具有肋(X)的杆头的第五阶固有频率定义为H5 (Hz)，在去除肋(X)的 状态下的杆头的第五阶固有频率定义为V5(Hz)。具有肋⑴的杆头的固有频率满足以下关系。H1<H2<H3<H4<H5也就是说，具有肋(X)的杆头的固有频率从最小的固有频率开始依次为HI、H2、 H3、H4 禾口 H50在去除肋(X)状态下，杆头的固有频率满足以下关系。V1<V2<V3<V4<V5也就是说，在去除肋(X)的状态下，杆头的固有频率从最小的固有频率开始依次 为 V1、V2、V3、V4 禾口 V5。接下来，将描述根据本发明的高尔夫球杆头的结构的一个实例。图1和5是从冠侧看时根据本发明的一个实施例的高尔夫球杆头2的视图。图2 是沿图1的F2-F2线的剖视图。图3是沿图1的F3-F3线的剖视图。图4是从底部侧看时 的杆头2的视图。杆头2具有杆面4、冠6、底部8、侧部10和杆颈12。冠6从杆面4的上缘朝向杆 头的背面延伸。底部8从杆面4的下缘朝向杆头的背面延伸。侧部10在冠6与底部8之 间延伸。如图2和3所示，杆头2的内部是中空的。杆头2是中空的。杆头2是所谓的木 材类型高尔夫球杆头。如图2和3所示，底部8与侧部10之间的边界k2存在于杆头2的内表面上。此 外，侧部10与冠6之间的边界k3存在于杆头2的内表面上。当不知道底部8与侧部10之间的边界时，与杆头的轮廓线Lh相比位于底部侧的 部分被认为是底部。与杆头的轮廓线Lh相比位于冠侧的部分被认为是冠。杆头的轮廓线 Lh是从冠侧观察杆头时的轮廓线。杆头2通过连接杆面构件14、冠构件15和杆头本体16 (参见图3)而构成。连接 方法是焊接。杆面构件14、冠构件15和杆头本体16都由钛合金制成。杆面构件14和杆头 本体16之间的边界kl在图3中显示。冠构件15和杆头本体16之间的边界kll在图3中显不。杆面构件14构成整个杆面4。此外，杆面构件14构成冠6的一部分、底部8的一 部分和侧部10的一部分。杆面构件14是近似的碟形形状(杯状)。杆面构件14可以称为 杯状杆面。冠构件15构成冠6的一部分。冠构件15构成冠6的中心部分。杆头本体16构成冠6的一部分、底部8的一部分、侧部10的一部分和整个杆颈 12。杆头本体16具有通孔(图中未显示)，通孔具有与冠构件15对应的形状。冠构件15 阻塞通孔。
如图1所示，杆颈12具有孔17，杆被安装到孔17中。杆(图中未显示)被插入孔 17中。孔17具有中心轴线Zl (图中未显示)。中心轴线Zl大致与具有杆头2的高尔夫球 杆的杆轴线一致。杆头的结构和杆头的制造方法在本发明中不受限制。在本申请中，定义基准垂直面、面-背方向和趾-跟方向。基准状态表示中心轴线 Zl包含在垂直于水平面H的平面Pl中并且杆头以预定的停放角(lie angle)和真正的杆 面斜角(real loft angle)放置的状态。基准垂直面表示平面PI。在本申请中，趾-跟方向是基准垂直面和水平面H的交线的方向。在本申请中，面-背方向是垂直于趾-跟方向且平行于水平面H的方向。杆头2具有内表面，肋20设置在该内表面上的。如图2所示，肋20设置在底部8 的内表面上。肋20实质上平行于趾-跟方向。术语“实质上平行”意思指肋20与趾-跟 方向的角度在士5度以内。肋20在本申请中是肋(X)。肋20的数量是一个。肋20线状延伸。如图1所示，肋20成直线延伸。当在基准 状态的杆头2中肋20被投影到水平面H上时，肋20的投影图像Tr几乎是直线。肋20的上 表面22的宽度方向的中心线(图中未显示)是直线。肋20的上表面22的宽度恒定。肋 20的上表面22笔直延伸。位于肋20的杆面侧的侧部M是平面。位于肋20的背侧的侧部 26是平面。在击球时，杆头2振动。杆头2的振动有助于打击声音。肋20提高底部8的刚度。 通过配置肋20，杆头2的第一阶模态的第一波腹的位置从底部移动到冠。第一阶固有频率 Vl通过肋20转变为第一阶固有频率HI。第一阶固有频率Hl的值对打击声音的音高具有 较大影响。打击声音通过第一阶固有频率Hl而趋向于变成高音高的声音。肋20有助于改 进打击声音。杆头的最前点由图5中的标记el显示。最前点el是位于最靠近基准状态的杆头 2的杆面侧(前面)的点。最前点el包含在前缘中。杆头的宽度在图5中由标记Wa显示。杆头的宽度是杆头在面-背方向上的最大 宽度。基于通过将基准状态的杆头投影在水平面H上而获得的投影图像来测量杆头的宽度 Wa。投影的投影方向是垂直于水平面H的方向。属于肋20的点在图5中通过标记Rl显示。存在大量的点R1。最前点el和点Rl之间的面-背方向距离在图5中通过符号Wb显示。为属于肋 20的每一个点Rl确定距离恥。杆头的长度在图5中通过符号Wc表示。杆头的长度是跟侧的点Wh和趾侧的点Wt 之间的趾-跟方向长度。点Wt是在基准状态的杆头中位置最靠近趾侧的点。关于点Wh的 确定，在基准状态的杆头中，考虑在水平面H上方间隔22. 23毫米的水平面Hl。包括在水平 面Hl中、还包括在杆头中并且位置最靠近跟侧的点是点Wh。杆头的长度Wc是点Wt和点 Wh之间沿趾-跟方向的距离。肋20的长度在图5中通过标记Wr表示。基于通过在基准状态的杆头2中将肋20 投影在水平面H上而获得的投影图像Tr来测量肋的长度Wr。投影的投影方向是垂直于水 平面H的方向。肋的长度Wr是在趾-跟方向上的长度。
比值(Wb/Wa)考虑杆头观的第一阶模态的形态来设计比值(Wb/Wa)。比值(Wb/ Wa)可以不是常数。考虑到打击声音，比值(Wb/Wa)优选实质上为常数。从该角度看，肋20 的所有点Rl的比值(Wb/Wa)优选在士5%以内。肋20可以在弯曲的状态下延伸。然而，肋20相对于趾-跟方向的角度优选在士 5 度以内。从增强打击声音同时抑制肋20的质量的角度来看，优选肋20笔直地延伸。在本发明中，考虑具有去除肋20的状态下的杆头观。图6是从冠侧看的杆头观 的视图。图7和8是从底部侧看的杆头观的视图。除了存在或不存在肋20以外，杆头2 和杆头观是相同的。例如杆头观可以通过从杆头2去除肋20而获得。除了不安装肋20 以外，可以用和杆头2相同的方式制造杆头来获得杆头观。在杆头的三维数据中可以去除 肋20。在去除肋20的状态下的杆头观的第一阶模态的振动形态在图7和8中表示。幅 值比Mi在图7和8中显示为等值线。等值线CL10、等值线CL20、等值线CL30、等值线CL40、 等值线CL50、等值线CL60、等值线CL70、等值线CL80和等值线CL90显示在图7和8中。等 值线CLlO显示具有10%幅值比1 的位置。等值线CL20表示具有20%幅值比1 的位置。 等值线CL30表示具有30%幅值比1 的位置。等值线CL40表示具有40%幅值比1 的位 置。等值线CL50表示具有50%幅值比1 的位置。等值线CL60表示具有60%幅值比1 的位置。等值线CL70表示具有70%幅值比1 的位置。等值线CL80表示具有80%幅值比 Rh的位置。等值线CL90表示具有90%幅值比1 的位置。如图7和8所示，杆头观具有幅值比1 大于等于80%的高1 区域A80。高1 区域A80是在等值线CL80内的区域。在杆头观中，存在两个高1 区域A80。两个高Mi区 域A80也都位于底部8上。最大值幅值点Pel位于趾侧高Mi区域A80中。高1 区域A80 通过图7和8中的阴影线表示。如图7所示，在去除肋(X)的状态下，第一阶模态的最大值幅值点Pel位于底部8 上。相反，如图1所示，杆头2 (具有肋(X))的最大值幅值点Riil位于冠上。通过设置肋 (X)，第一阶模态的最大值幅值点从底部移到冠。冠上的最大值幅值点Riil的位置有助于增 大第一阶固有频率HI。第一阶固有频率Hl的增大对于增强打击声音有效。底部的形状常常几乎是平坦的。相反，弯曲通常应用于冠。冠的弯曲半径通常小 于底部的弯曲半径。相反，冠的厚度和底部的厚度倾向于随着杆头的增大而彼此接近。底 部倾向于随着杆头的增大而变薄。结果，冠的厚度和底部的厚度倾向于彼此接近。在这种 情况下，第一阶模态的最大值幅值点倾向于位于底部。当第一阶模态的最大值幅值点位于底部时，第一阶固有频率Hl倾向于降低。底部 的比较平坦的形状有助于第一阶固有频率Hl的降低。相反，当第一阶模态的最大值幅值点 位于冠上时，第一阶固有频率Hl倾向于增加。冠的比较小的弯曲半径有助于第一阶固有频 率Hl的增加。通过大的第一阶固有频率H1，打击声音倾向于变成高音高的声音。肋20的 配置对于增大第一阶固有频率Hl是有效的。如上所述，在杆头2中，通过设置肋20，第一阶模态的最大值幅值点的位置从冠以 外的其他位置移到冠。这显示了肋20对于增强打击声音是有效的。当第一阶模态中的最大值幅值点位于底部上时，考虑到最大值幅值点的位置从底 部移动到冠，肋(X)优选布置在底部的内表面上。
在杆头具有侧部的情况下，肋(X)可以只布置在底部的内表面上，并且可以跨越 底部的内表面和侧部的内表面布置。通过在底部的内表面上配置肋(X)，最大值幅值点的位 置可以从底部移到冠。肋20的位置通过图8中的虚线(双点划线)表示。肋20经过至少一个高1 区 域A80。肋20的配置满足以下项目(a)、(b)、和(C)。(a)肋(X)穿过至少一个具有幅值比Mi大于等于80%的高1 区域。(b)在肋⑴的趾侧没有幅值比Mi大于等于60%的区域。(c)在肋⑴的跟侧不存在幅值比1 大于等于60%的区域。项目(a)、(b)和(c)有助于约束振动。满足项目(a)、(b)和(c)的肋(X)对于增 加第一阶固有频率Hl是有效的。项目(a)、(b)和(c)有助于约束振动。肋20的配置满足下列项目(al)。(al)肋(X)穿过至少一个高1 区域A80，在该高1 区域A80中，最大值幅值点 Pel存在于幅值比Mi大于等于80%的高1 区域中。满足项目(al)的肋⑴对于增加第一阶固有频率Hl是有效的。多个高1 区域A80存在于杆头观中。肋20穿过两个高1 区域A80。也就是说， 肋20穿过所有的高Mi区域A80。该结构可以进一步地增强打击声音。在杆头具有侧部的情况下，底部和侧部可以同时振动。在杆头具有侧部的情况下， 可以产生跨过侧部和底部存在的一个波腹(第一阶模态的波腹)。在杆头具有侧部的情况 下，可以设置存在于侧部和底部的肋(X)。也就是说，肋(X)可以设置在底部的内表面和侧 部的内表面上。单个肋(X)可以增强底部8，侧部10位于跟侧，并且侧部10位于趾侧。图9是从冠侧看的根据第二实施例的杆头30的视图。杆头30具有杆面4、冠6、底部(未显示)和杆颈12。杆头30是中空的。杆头30 是所谓的木材型高尔夫球杆头。杆头30具有内表面，肋32设置在该内表面上。肋32从趾侧的侧部10经过底部 8延伸到跟侧的侧部10。肋32是肋⑴。在杆头30中，肋32的延伸方向向趾-跟方向倾斜。在本发明中，该结构也是可能 的。肋的投影图像Tr的延伸方向和趾-跟方向之间的角度(度)通过图9中的双端 箭头Θ1表示。当肋的投影图像Tr弯曲时，角度θ 1是投影图像Tr的每个切线与趾-跟 方向之间的角度。考虑到增加第一阶固有频率Η1，角度θ 1的绝对值优选小于等于5度，更 优选小于等于4度，并且还更优选小于等于3度。图10是从冠侧看的根据第三实施例的杆头36的视图。图11是沿图10的A-A线 的剖视图。肋38设置在杆头36的内表面上。肋38是肋⑴。肋38从趾侧的侧部10经过底部8连续延伸到跟侧的侧部10。也就是说，肋38具 有位于底部8的内表面上的底部配置部38s、位于趾侧的侧部10上的趾侧部38t和位于跟 侧的侧部10上的跟侧部38h。第一阶固有频率Hl可以通过肋38有效地增大。因而，肋38具有延伸到冠6的跟侧端。在肋38中，趾侧部38t、底部配置部38s和 跟侧部3 连续设置。在本发明中，该结构也是可能的。如上所述，跨过侧部和底部设置的肋38可以有效地增大第一阶固有频率HI。通过跨过侧部和底部设置的肋38，第一阶模态 的最大值幅值点倾向于位于冠上。图12是从冠侧看的根据第四实施例的杆头46的视图。图13是沿图12的B-B线 的剖视图。肋48设置在杆头46的内表面上。肋48是肋⑴。肋48从趾侧的侧部10经过底部8和跟侧的侧部10连续延伸到冠6。也就是说， 肋48具有位于底部8的内表面上的底部配置部48s、位于趾侧的侧部10上的趾侧部48t、 位于跟侧的侧部10上的跟侧部4 和位于冠6的内表面上的冠配置部48c。因而，肋48可以配置在冠的内表面上。第一阶固有频率Hl可以通过跨过底部和 冠设置的肋48而增大。除了肋(X)以外的肋可以设置在本发明的杆头中。肋20(肋(X))的趾侧端点Pt和冠边界点Ct之间的距离(三维的距离)在图1和 2中通过双端箭头Vt表示。肋20(肋(X))的跟侧端点ph和冠边界点ch之间的距离(三 维的距离)在图1和2中通过双端箭头Vh表示。在肋⑴中，端点pt是位置最靠近趾侧 的点。在肋(X)中，端点Ph是位置最靠近跟侧的点。为了确定冠边界点ct和冠边界点ch， 定义平面1^(未显示)。平面I3X包含端点Pt和端点ph，并且垂直于面-背方向。在平面 Px和冠6的内表面的相交线中，冠边界点ct位置最靠近趾侧。在平面I3X和冠6的内表面 的相交线中，冠边界点ch位置最靠近跟侧。距离Vt和距离Vh可以基于第一阶模态的固有振动形态等等被适当设置。考虑到 增加固有频率，距离Vt和距离Vh优选较小。鉴于此，距离Vt优选设为例如小于等于50毫 米，并且进一步小于等于45毫米。类似地，距离Vh可以优选设为例如小于等于50毫米，并 且进一步小于等于45毫米。过分短的肋不能增强打击声音。另一方面，过分短的肋会降低打击声音。由于设 置在振动波腹位置处的过分短的肋增加振动波腹的位置的质量，肋很难约束振动。因此，过 分短的肋降低打击声音。不能跨过至少一个高Mi区域的短肋降低打击声音。杆头的宽度Wa (见图5)不受限制。考虑到加深重心的深度并且增加惯性动量，杆 头的宽度优选大于等于100毫米，更优选大于等于107毫米，并且还更优选大于等于115毫 米。考虑到符合适用于高尔夫球杆的规则，杆头的宽度Wa优选小于等于127毫米，并且当 考虑2毫米的测量误差时，特别优选125毫米。杆头的长度Wc不受限制。考虑到加宽杆面并且增加惯性动量，杆头的长度Wc优 选大于等于100毫米，更优选大于等于107毫米，并且还更优选大于等于115毫米。考虑到 符合适用于高尔夫球杆的规则，杆头的长度Wc优选小于等于127毫米，并且当考虑2毫米 的测量误差时，特别优选125毫米。杆头的体积不受限制。考虑到增加惯性动量并且增大甜蜜区域，杆头的体积优选 大于等于400立方厘米(cc)，更优选大于等于420立方厘米，并且还更优选大于等于440立 方厘米。考虑到符合适用于高尔夫球杆的规则，杆头的体积优选小于等于470立方厘米，并 且当考虑10立方厘米的测量误差时，特别优选460立方厘米。杆头的重量Mh不受限制。考虑到摆动平衡，杆头的重量Mh优选大于等于175克， 更优选大于等于180克，并且再更优选大于等于185克。考虑到摆动平衡，杆头的重量Mh 优选小于等于200克，并且更优选小于等于195克。
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肋(X)的重量Mr不受限制。考虑到增大第一阶固有频率Hl，肋(X)的重量Mr优 选大于等于1.0克，更优选大于等于1.2克，并且再更优选大于等于1.5克。当肋(X)的重 量过大时，能够分配给杆头主体的重量降低，并且惯性动量减小。鉴于此，肋(X)的重量Mr 优选小于等于5. 0克，更优选小于等于4. 0克，并且再更优选小于等于3. 0克。肋的重量Mr与杆头的重量Mh的比值(Mr/Mh)不受限制。考虑到获得高音高的打 击声音，比值(Mr/Mh)优选大于等于0. 005,更优选大于等于0. 007,并且再更优选大于等于 0.009。当肋(X)的重量过大时，能够分配给杆头主体的重量降低，并且惯性动量减小。鉴 于此，比值(Mr/Mh)优选小于等于0. 028，更优选小于等于0. 021，并且再更优选小于等于 0. 015。肋(X)的高度在图3的放大图中通过双端箭头HR表示。考虑到增强打击声音，肋 的高度HR优选大于等于2毫米，更优选大于等于2. 5毫米，并且再更优选大于等于3毫米。 考虑到抑制肋的重量，肋的高度HR优选小于等于15毫米，并且更优选小于等于10毫米。考虑到抑制肋的重量并同时抑制跟侧的侧部的振动，在肋的跟侧端部中的肋高度 HR可以一边向跟侧前进一边逐渐地或阶梯状地降低。考虑到抑制肋的重量并同时抑制趾侧 的侧部的振动，在肋的趾侧端部中的肋高度HR可以一边向趾侧前进一边逐渐地或阶梯状 地降低。考虑到抑制肋(X)的重量并同时抑制侧部的振动，肋的在侧部上的高度HR的平均 值可以小于底部上的肋高度HR的平均值。肋(X)的宽度在图3的放大图中通过双端箭头BR表示。考虑到增强打击声音，肋 的宽度BR的平均值优选大于等于0. 5毫米，更优选大于等于0. 7毫米，并且再更优选大于 等于0. 9毫米。考虑到抑制肋的重量，肋的宽度BR的平均值优选小于等于3毫米，并且更 优选小于等于2毫米。肋的长度听与杆头的长度Wc的比值(Wr/Wc)不受限制。考虑到增强由肋⑴引 起的效果，比值(Wr/Wc)优选大于等于0. 80，更优选大于等于0. 85，并且再更优选大于等于 0. 90。考虑到杆头的生产率，比值(Wr/Wc)优选小于等于1，更优选小于1，再更优选小于等 于0. 98，还更优选小于等于0. 95。当第一阶固有频率Hl高时，实际打击时的打击声音也倾向于被增强。鉴于此，第 一阶固有频率Hl优选大于等于2000Hz，更优选大于等于2500Hz，并且再更优选大于等于 3400HZ。当第一阶固有频率Hl过高时，回弹性能会降低，并且对杆头的设计有所限制。从 这些方面考虑，第一阶固有频率Hl还可以设置为小于等于5000Hz，并且进一步小于等于 4000Hz。虽然第二阶固有频率H2对打击声音的影响程度比第一阶固有频率Hl低，第二 阶固有频率H2对打击声音还是会有影响的。鉴于此，第二阶固有频率H2优选大于等于 3000Hz，更优选大于等于3200Hz，并且再更优选大于等于3400Hz。由于杆头的设计受到限 制，第二阶固有频率H2被认为通常小于等于5000Hz，并且进一步地小于等于4000Hz。虽然第三阶固有频率H3对打击声音的影响程度比第二阶固有频率H2显著降低， 第三阶固有频率H3对打击声音还是会有影响的。鉴于此，第三阶固有频率H3优选大于等 于3000Hz，更优选大于等于3200Hz，并且再更优选大于等于3400Hz。由于杆头的设计受到 限制，第三阶固有频率H3通常被认为小于等于5000Hz，并且进一步小于等于4500Hz。
虽然第四阶固有频率H4对打击声音的影响程度比第三阶固有频率H3显著降低， 第四阶固有频率H4对打击声音还是会有影响的。鉴于此，第四阶固有频率H4优选大于等 于3000Hz，更优选大于等于3200Hz，并且再更优选大于等于3400Hz。由于杆头的设计受到 限制，第四阶固有频率H4通常被认为小于等于5000Hz并且进一步小于等于4500Hz。虽然第五阶固有频率H5对打击声音的影响程度比第四阶固有频率H4显著降低， 第五阶固有频率H5对打击声音还是会有影响的。鉴于此，第五阶固有频率H5优选大于等 于3000Hz，更优选大于等于3200Hz，并且再更优选大于等于3400Hz，并且又更优选大于等 于4050Hz。由于杆头的设计受到限制，第五阶固有频率H5通常被认为小于等于5000Hz，并 且进一步小于等于4500Hz。肋⑴的数量不受限制。考虑到抑制肋的重量，肋⑴的数量优选小于等于2，并 且特别优选等于1。除了肋(X)，可以设置其他的肋。肋(X)可能彼此相交。肋(X)可以与 除肋(X)以外的其他肋相交。考虑到抑制肋的重量，优选不存在除了肋(X)以外的其他肋。如上所述，当底部薄时，可以增强本发明的效果。鉴于此，底部的平均厚度Ts优选 小于等于1毫米，更优选小于等于0. 8毫米，并且再更优选小于等于0. 7毫米。考虑到杆头 的强度，底部的平均厚度Ts优选大于等于0. 5毫米。如上所述，当冠的平均厚度Tc (毫米)和底部的平均厚度Ts (毫米)彼此接近时， 本发明的效果倾向于被实现。鉴于此，比值(Ts/Tc)优选小于等于2.0，并且更优选小于等 于1. 8。考虑到低的重心，比值(Ts/Tc)优选大于等于1. 0，并且更优选大于等于1. 2。当底部的弯曲半径大并且底部几乎平坦时，底部倾向于振动。因此，在这种情况 下，由设置在底部的肋(X)所引起的打击声音的改善效果很好。鉴于此，底部的弯曲半径优 选大于等于100毫米，更优选大于等于110毫米，并且再更优选大于等于120毫米。考虑到 抑制连击(doubling)的情况下的触地阻力(ground resistance)，底部的弯曲半径优选小 于等于150毫米。底部的弯曲半径可以如下测量。考虑包含轴线Z的所有平面Hp。确定平面Hp与 底部的内表面的相交线。大量的相交线被确定。每条相交线的弯曲半径是底部的弯曲半径。 在确定底部的弯曲半径时，不考虑由在底部标示的字符(characters)等所引起的不均勻。杆头的材料不受限制。作为杆头的材料，金属和碳素纤维增强塑料(CFRP)等等被 举例说明。作为用于杆头的金属，从纯钛、钛合金、不锈钢、马氏体时效钢、铝合金、镁合金和 钨镍合金中的一种以上的金属被举例说明。SUS630和SUS304作为不锈钢被举例说明。作为 不锈钢的具体实例，CUST0M450(由卡蓬特技术公司(Carpenter TechnologyCorporation) 制造)被举例说明。作为钛合金，6-4钛(Ti-6A1-4V)和Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al等等被举例 说明。当杆头的体积大时，打击声音倾向于增加。本发明对于具有大的打击声音的杆头特 别有效。鉴于此，杆头的材料优选钛合金。鉴于此，底部和侧部的材料优选钛合金。用于制造杆头的方法不受限制。通常，中空杆头通过连接两个以上的构件来制造。 用于制造构成杆头的构件的方法不受限制。作为所述方法，铸造、锻造和冲压处理被举例说 明。杆头的结构的实例包含两块结构、三块结构和四块结构，在两块结构中，整体形成 的两个构件被连接，在三块结构中，整体形成的三个构件被连接，在四块结构中，整体形成 的四个构件被连接。
实例在下文中，将通过实例阐明本发明的效果。然而本发明不应基于实例描述而以限 制的方式被解释。[模拟1基于杆头Tl到T6的考虑][杆头Tl]准备具有形状与杆头28相同的杆头Tl的三维数据。杆头Tl不具有肋。杆头的 冠的厚度Tc设置为0.55(毫米)。底部的厚度Ts设置为1.3毫米。杆头的体积设为460 立方厘米。钛合金被选为杆头的材料，并且使用基于该材料的系数进行计算。杆头的重量 设为193克。杆头Tl被使用市场上可买到的预处理程序(Hyper Mesh等等)网格划分成有限 单元，以便获得计算模型。接下来，使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析， 以便计算固有频率和模态形状(mode shape)。图14和15是显示被网格划分的杆头Tl的模拟图像。图14显示杆头的在与图1 中的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图14的阴影显示第一阶模态的固有振动的 形态。越深的部分具有越大的幅值。图15中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态中的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振 动的形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两 个右下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越 大。图15中所有的图像是从冠侧看的图像。因此底部-1、底部_2、底部-3和底部_4 是从冠侧看底部的立体图。在底部-1、底部-2、底部-3和底部-4中画有多条线。这些线不是肋(X)，而是底 部的内表面的级差或计算模型的网格线。杆头Tl的第一阶模态的振动形态在图7中显示。图7是从底部侧看的视图。如图15中的图像底部-1和图7所示，两个高Mi区域位于杆头Tl的底部上。作为计算结果，杆头Tl的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Vl :3072Hz第二阶固有频率V2 :3317Hz第三阶固有频率V3 :3432Hz第四阶固有频率V4 :3641Hz[杆头T2]除了稍后描述的肋t2作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T2的计算模型与杆 头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以计算固有 频率和模态形状。图16和17是显示被网格划分的杆头T2的模拟图像。图16显示杆头的在与图1 中的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图16的阴影显示第一阶模态的固有振动的 形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t2的位置，距离Wb (见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设置为0毫
17米；并且距离Vh(见图2)设置为0毫米。图17中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图17中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部_4 是从冠侧看底部的立体图。如图17中的图像底部-1所示，在杆头T2中，第一阶模态的最大值幅值点不存在 于底部中。在杆头T2中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。第一阶模态的最大值幅值 点位于冠上有助于增加第一阶固有频率。作为计算结果，杆头T2的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3422Hz第二阶固有频率H2 :3633Hz第三阶固有频率H3 :3907Hz第四阶固有频率H4 :4055Hz[杆头T3][杆头 T3_10mm]除了稍后描述的肋t310作为肋⑴被设置在底部上以外，杆头T3_10mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图18和19是显示被网格划分的杆头T3_10mm的模拟图像。图18显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图18的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t310的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为10毫 米；并且距离Vh(见图2)设为10毫米。图19中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图19中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图19中的图像底部-1所示，在杆头T3_10mm中，第一阶模态的最大值幅值点不 存在于底部中。在杆头T3-10mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。第一阶模态的 最大值幅值点位于冠上有助于增大第一阶固有频率。作为计算结果，杆头T3_10mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3422Hz第二阶固有频率H2 :3629Hz第三阶固有频率H3 :3895Hz第四阶固有频率H4 :4010Hz
[杆头 T3_15mm]除了稍后描述的肋t315作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T3_15mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图20和21是显示被网格划分的杆头T3_15mm的模拟图像。图20显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图20的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t315的位置，距离Wb (见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为15毫 米；并且距离Vh(见图2)设为15毫米。图21中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图21中所有的图像是从冠侧看的图像。因此底部-1、底部_2、底部-3和底部_4 是从冠侧看底部的立体图。如图21中的图像底部-1所示，在杆头T3_15mm中，第一阶模态的最大值幅值点不 存在于底部中。在杆头T3-15mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。第一阶模态的 最大值幅值点位于冠上有助于增大第一阶固有频率。作为计算结果，杆头T3_15mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3422Hz第二阶固有频率H2 :3626Hz第三阶固有频率H3 :3871Hz第四阶固有频率H4 :3962Hz[杆头 T3_30mm]除了稍后描述的肋t330作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T3_30mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图22和23是显示被网格划分的杆头T3_30mm的模拟图像。图22显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图22的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t330的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为30毫 米；并且距离Vh(见图2)设为30毫米。图23中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态中的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振 动的形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两 个右下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越 大。图23中所有的图像是从冠侧看的图像。因此底部-1、底部_2、底部-3和底部_4 是从冠侧看底部的立体图。
如图23中的图像底部-1所示，在杆头T3_30mm中，第一阶模态的最大值幅值点不 存在于底部中。在杆头T3-30mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。第一阶模态的 最大值幅值点位于冠上有助于增大第一阶固有频率。作为计算结果，杆头T3_30mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3421Hz第二阶固有频率H2 :3619Hz第三阶固有频率H3 :3796Hz第四阶固有频率H4 :3932Hz[杆头 T3_35mm]除了稍后描述的肋t335作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T3_35mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图M和25是显示被网格划分的杆头T3_35mm的模拟图像。图M显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图M的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t335的位置，距离Wb (见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为35毫 米；并且距离Vh(见图2)设为35毫米。图25中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图25中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图25中的图像底部-1所示，杆头T3_35mm中，第一阶模态的最大值幅值点不存 于底部中。杆头T3-35mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。第一阶模态的最大值 幅值点位于冠上有助于增大第一阶固有频率。作为计算结果，杆头T3_35mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3421Hz第二阶固有频率H2 :3605Hz第三阶固有频率H3 :3711Hz第四阶固有频率H4 :3823Hz[杆头 T3_40mm]除了稍后描述的肋t340作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T3_40mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图沈和27是显示被网格划分的杆头T3_40mm的模拟图像。图沈显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图沈的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t340的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为40毫米；并且距离Vh (见图2)设为40毫米。图27中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图27中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图27中的图像底部-1所示，杆头T3_40mm中，第一阶模态的最大值幅值点不存 于底部中。杆头T3-40mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。第一阶模态的最大值 幅值点位于冠上有助于增大第一阶固有频率。作为计算结果，杆头T3_40mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3416Hz第二阶固有频率H2 :3485Hz第三阶固有频率H3 :3630Hz第四阶固有频率H4 :3788Hz[杆头 T3_45mm]除了稍后描述的肋t345作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T3_45mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图观和四是显示被网格划分的杆头T3_45mm的模拟图像。图观显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图观的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t345的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为45毫 米；并且距离Vh(见图2)设为45毫米。图四中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图四中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图四中的图像底部-1所示，在杆头T3_45mm中，第一阶模态的最大值幅值点位 于底部上。在杆头T3-45mm中，肋t345没有横穿全部两个存在的高Mi区域(见图7)。作为计算结果，杆头T3_45mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3387Hz第二阶固有频率H2 :3427Hz第三阶固有频率H3 :3618Hz第四阶固有频率H4 :3782Hz杆头T3-45mm的第一阶固有频率Hl比如上所述的杆头T3_40mm的第一阶固有频 率Hl低。在如上所述的肋t340中，第一阶模态的最大值幅值点从底部移动到冠。另一方面，在肋t345中，第一阶模态的最大值幅值点不能从底部移动到冠。杆头T3-40mm和杆头 T3-45mm之间存在显著的差异。[杆头 T3_50mm]除了稍后描述的肋t350作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T3_50mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图30和31是显示被网格划分的杆头T3_50mm的模拟图像。图30显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图30的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t350的位置，距离Wb (见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为50毫 米；并且距离Vh(见图2)设为50毫米。图31中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图31中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图31中的图像底部-1所示，杆头T3_50mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于 底部上。杆头T3-50mm中，肋t350没有横穿全部两个存在的高Mi区域(见图7)。作为计算结果，杆头T3_50mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3M6Hz第二阶固有频率H2 :3422Hz第三阶固有频率H3 :3605Hz第四阶固有频率H4 :3733Hz[杆头 T3_55mm]除了稍后描述的肋t355作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T3_55mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图32和33是显示被网格划分的杆头T3_55mm的模拟图像。图32显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图32的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t355的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为55毫 米；并且距离Vh(见图2)设为55毫米。图33中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图33中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。
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如图33中的图像底部-1所示，杆头T3_55mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于 底部上。杆头T3-55mm中，肋t355没有横穿全部两个存在的高1 区域(见图7)。作为计算结果，杆头T3_55mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3126Hz第二阶固有频率H2 :3419Hz第三阶固有频率H3 :3553Hz第四阶固有频率H4 :3677Hz[杆头4][杆头 T4_5mm]除了稍后描述的肋T45作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T4_5mm的计算模型 以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以计 算固有频率和模态形状。图34和35是显示被网格划分的杆头T4_5mm的模拟图像。图34显示杆头的在与 图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图34的阴影显示第一阶模态的固有振动 的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t45的位置，距离Wb (见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为0毫米； 并且距离Vh(见图2)设为0毫米。在杆头T4_5mm中，肋t45不是连续的而是间断的。在趾-跟方向上的实质中心位 置，肋t45不连续。不连续部分(分离部)的趾-跟方向宽度(可以称为分离宽度)是5毫米。图35中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图35中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图35中的图像冠-1所示，在杆头T4_5mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T4_5mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3416Hz第二阶固有频率H2 :3620Hz第三阶固有频率H3 :3881Hz第四阶固有频率H4 :3945Hz[杆头 T4_10mm]除了稍后描述的肋T410作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T4_10mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图36和37是显示被网格划分的杆头T4_10mm的模拟图像。图36显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图36的阴影显示第一阶模态的固有振
23动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t410的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为0毫 米；并且距离Vh(见图2)设为0毫米。在杆头T4_10mm中，肋t410不是连续的而是间断的。在趾-跟方向上的实质中心 位置，肋t410不连续。不连续部分的趾-跟方向宽度(可以称为分离宽度)是10毫米。图37中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图37中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图37中的图像冠-1所示，在杆头T4_10mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T4_10mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3415Hz第二阶固有频率H2 :3611Hz第三阶固有频率H3 :3778Hz第四阶固有频率H4 :3899Hz[杆头 T4_15mm]除了稍后描述的肋T415作为肋⑴被设置在底部上以外，杆头T4_15mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图38和39是显示被网格划分的杆头T4_15mm的模拟图像。图38显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图38的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t415的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为0毫 米；并且距离Vh(见图2)设为0毫米。在杆头T4_15mm中，肋t415不是连续的而是间断的。在趾-跟方向上的实质中心 位置，肋t415不连续。不连续部分(分离部)的趾-跟方向宽度(可以称为分离宽度)是 15毫米。图39中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图39中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图39中的图像冠-1所示，在杆头T4_15mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T4_15mm的每一阶的固有频率如下。
第一阶固有频率Hl :3408Hz第二阶固有频率H2 :3464Hz第三阶固有频率H3 :3651Hz第四阶固有频率H4 :3901Hz[杆头T5][杆头 T5_20mm]除了稍后描述的肋t520作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T5_20mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图40和41是显示被网格划分的杆头T5_20mm的模拟图像。图40显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图40的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t520的位置，距离Wb (见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为0毫 米；并且距离Vh(见图2)设为20毫米。图41中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-I和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图41中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图41中的图像冠-1所示，在杆头T5_20mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T5_20mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3421Hz第二阶固有频率H2 :3630Hz第三阶固有频率H3 :3888Hz第四阶固有频率H4 :3992Hz[杆头 T5_30mm]除了稍后描述的肋t530作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T5_30mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图42和43是显示被网格划分的杆头T5_30mm的模拟图像。图42显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图42的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t530的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为0毫 米；并且距离Vh(见图2)设为30毫米。图43中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图43中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图43中的图像冠-1所示，在杆头T5_30mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T5_30mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3421Hz第二阶固有频率H2 :3628Hz第三阶固有频率H3 :3889Hz第四阶固有频率H4 :3994Hz[杆头 T5_35mm]除了稍后描述的肋t535作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T5_35mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图44和45是显示被网格划分的杆头T5_35mm的模拟图像。图44显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图44的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t535的位置，距离Wb (见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为0毫 米；并且距离Vh(见图2)设为35毫米。图45中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图45中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部_3和底部_4 是从冠侧看底部的立体图。如图45中的图像冠-1所示，在杆头T5_35mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T5_35mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3420Hz第二阶固有频率H2 :36MHz第三阶固有频率H3 :3889Hz第四阶固有频率H4 :3972Hz[杆头 T5_45mm]除了稍后描述的肋t545作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T5_45mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图46和47是显示被网格划分的杆头T5_45mm的模拟图像。图46显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图46的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。
作为肋t545的位置，距离Wb (见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为0毫 米；并且距离Vh(见图2)设为45毫米。图47中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图47中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部_3和底部_4 是从冠侧看底部的立体图。如图47中的图像冠-1所示，在杆头T5_45mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T5_45mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3419Hz第二阶固有频率H2 :3618Hz第三阶固有频率H3 :3868Hz第四阶固有频率H4 :3905Hz[杆头 T5-60mm]除了稍后描述的肋t560作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T5_60mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图48和49是显示被网格划分的杆头T5_60mm的模拟图像。图48显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图48的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t560的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为0毫 米；并且距离Vh(见图2)设为60毫米。图49中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-I和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图49中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部_3和底部_4 是从冠侧看底部的立体图。如图49中的图像冠-1所示，在杆头T5_60mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T5_60mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3419Hz第二阶固有频率H2 :3618Hz第三阶固有频率H3 :3868Hz第四阶固有频率H4 :3905Hz[杆头 T5_80mm]除了稍后描述的肋t580作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T5_80mm的计算模型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图50和51是显示被网格划分的杆头T5_80mm的模拟图像。图50显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图50的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t580的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为0毫 米；并且距离Vh(见图2)设为80毫米。图51中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图51中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部_4 是从冠侧看底部的立体图。如图51中的图像冠-1所示，在杆头T5_80mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T5_80mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3419Hz第二阶固有频率H2 :3618Hz第三阶固有频率H3 :3868Hz第四阶固有频率H4 :3905Hz[杆头T6][杆头 T6_45mm]除了稍后描述的肋t645作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T6_45mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图52和53是显示被网格划分的杆头T6_45mm的模拟图像。图52显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图52的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t645的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为45毫 米；并且距离Vh(见图2)设为0毫米。图53中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图53中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图53中的图像冠-1所示，在杆头T6_45mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T6_45mm的每一阶的固有频率如下。
第一阶固有频率Hl :3421Hz第二阶固有频率H2 :3620Hz第三阶固有频率H3 :3751Hz第四阶固有频率H4 :3930Hz[杆头 T6_50mm]除了稍后描述的肋t650作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T6-50mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图M和55是显示被网格划分的杆头T6_50mm的模拟图像。图M显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图M的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t650的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为50毫 米；并且距离Vh(见图2)设为0毫米。图55中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图55中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图55中的图像冠-1所示，在杆头T6_50mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T6_50mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3419Hz第二阶固有频率H2 :3611Hz第三阶固有频率H3 :3708Hz第四阶固有频率H4 :3928Hz[杆头 T6_55mm]除了稍后描述的肋t655作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T6_55mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图56和57是显示被网格划分的杆头T6-55mm的模拟图像。图56显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图56的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t655的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为55毫 米；并且距离Vh(见图2)设为0毫米。图57中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。
图57中所有图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图57中的图像冠-1所示，在杆头T6_55mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T6_55mm的每第一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3417Hz第二阶固有频率H2 :3598Hz第三阶固有频率H3 :3710Hz第四阶固有频率H4 :3913Hz[杆头 T6-60mm]除了稍后描述的肋t660作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T6_60mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图58和59是显示被网格划分的杆头T6-60mm的模拟图像。图58显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图58的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t60的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为60毫 米；并且距离Vh(见图2)设为0毫米。图59中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图59中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图59中的图像冠-1所示，在杆头T6_60mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T6_60mm的每第一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3414Hz第二阶固有频率H2 :3585Hz第三阶固有频率H3 :3723Hz第四阶固有频率H4 :3827Hz[杆头 T6-65mm]除了稍后描述的肋t665作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T6_65mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图60和61是显示被网格划分的杆头T6_65mm的模拟图像。图60显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图60的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t65的位置，距离Wb (见图5)设置为36毫米；距离Vt (见图2)设置为65
30毫米；并且距离Vh (见图2)设置为0毫米。图61中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图61中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图61中的图像冠-1所示，在杆头T6_65mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T6_65mm的每第一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3411Hz第二阶固有频率H2 :3557Hz第三阶固有频率H3 :3716Hz第四阶固有频率H4 :3739Hz[杆头 T6_70mm]除了稍后描述的肋t670作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T6_70mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图62和63是显示被网格划分的杆头T6_70mm的模拟图像。图62显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图62的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t670的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为70毫 米；并且距离Vh(见图2)设为0毫米。图63中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图63中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图63中的图像冠-1所示，在杆头T6_70mm中，第一阶模态的最大值幅值点位于冠上。作为计算结果，杆头T6_70mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3403Hz第二阶固有频率H2 :3486Hz第三阶固有频率H3 :3648Hz第四阶固有频率H4 :3751Hz[杆头 T6_75mm]除了稍后描述的肋t675作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T6_75mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以计算固有频率和模态形状。图64和65是显示被网格划分的杆头T6-75mm的模拟图像。图64显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图64的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t675的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为75毫 米；并且距离Vh(见图2)设为0毫米。图65中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第-阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图65中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图65中的图像底部-1所示，在杆头里T6_75mm中，第一阶模态的最大值幅值点 位于底部上。作为计算结果，杆头T6_75mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3314Hz第二阶固有频率H2 :3421Hz第三阶固有频率H3 :3618Hz第四阶固有频率H4 :3756Hz[杆头 T6_80mm]除了稍后描述的肋t680作为肋(X)被设置在底部上以外，杆头T6_80mm的计算模 型以与杆头Tl相同的方式获得。使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 计算固有频率和模态形状。图66和67是显示被网格划分的杆头T6_80mm的模拟图像。图66显示杆头的在 与图1的F2-F2线相同的位置被剖切的背侧部分。图66的阴影显示第一阶模态的固有振 动的形态。越深的部分具有越大的幅值。作为肋t680的位置，距离恥(见图5)设为36毫米；距离Vt (见图2)设为80毫 米；并且距离Vh(见图2)设为0毫米。图67中显示四种模拟图像。两个左上杆头图像(底部-1和冠-1)显示第一阶模 态的固有振动的形态。两个右上杆头图像(底部-2和冠- 显示第二阶模态的固有振动的 形态。两个左下杆头图像(底部-3和冠- 显示第三阶模态的固有振动的形态。两个右 下杆头图像(底部-4和冠4)显示第四阶模态的固有振动的形态。越深的部分幅值越大。图67中所有的图像是从冠侧看的图像。因此，底部-1、底部_2、底部-3和底部-4 是从冠侧看底部的立体图。如图67中的图像底部-1所示，在杆头T6_80mm中，第一阶模态的最大值幅值点位 于底部上。作为计算结果，杆头T6_80mm的每一阶的固有频率如下。第一阶固有频率Hl :3Μ1Ηζ第二阶固有频率H2 :3416Hz
第三阶固有频率H3 :3608Hz第四阶固有频率H4 :3747Hz在模拟1中，肋(X)(肋T2到T6)的面-背方向位置设在由图8中虚线显示的位置。每个肋(X)的一端的位置如下。-T3-10mm的趾侧端等值线CLlO和CL20之间的区域 为10%的点)· T3-10mm的跟侧端幅值比Rh小于等于10%的区域 为5%的点).T3-15mm的趾侧端等值线CLlO和CL20之间的区域 为10%的点
3-15mm的跟侧端幅值比1 小于等于10%的区域· T3-
为10%的点).T3-30mm 的趾侧端
为30%的点).T3-30mm 的跟侧端 为20%的点)·Τ3-;35πιπι 的趾侧端 为30%的点).T3-35mm 的跟侧端
为40%的点).T3-40mm 的趾侧端 为50%的点)·Τ3-40ι πι 的跟侧端 为50%的点)·Τ3-45ι πι 的趾侧端
为75%的点)·Τ3-45ι πι 的跟侧端 为60%的点).T3-50mm 的趾侧端 为90%的点).T3-50mm 的跟侧端 为90%的点)·Τ3-55ι πι 的趾侧端
的点)·Τ3_55謹的跟侧端 的点)· T4-5mm的分离部的趾侧端(肋的位于分离部的趾侧的跟端)等值线CL20和 CL30之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约为30%的点)等值线CL20和CL30之间的区域 等值线CL20和CL30之间的区域 等值线CL20和CL30之间的区域 等值线CL30和CL40之间的区域 等值线CL40和CL50之间的区域 等值线CL40和CL50之间的区域 等值线CL70和CL80之间的区域 等值线CL60和CL70之间的区域 等值线CL80和CL90之间的区域
具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约 具体地说，幅值比Mi大约等值线CL80和CL90之间的区域 等值线CL90所围绕的区域(具体地说，幅值比Mi大约为95 % 等值线CL80所围绕的区域(具体地说，幅值比Mi大约为85 %
· T4-5mm的分离部的跟侧端(肋的位于分离部的跟侧的趾端)等值线CL20和 CL30之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约为30%的点)· T4-10mm的分离部的趾侧端(肋的位于划分部的趾侧的跟端)等值线CL40和 CL50之间的区域(具体地说，幅值比Rh大约为50%的点)· T4-10mm的分离部的跟侧端(肋的位于划分部的跟侧的趾端)等值线CL40和 CL50之间的区域(具体地说，幅值比Rh大约为50%的点)· T4-15mm的分离部的趾侧端(肋的位于划分部的趾侧的跟端)等值线CL50和 CL60之间的区域(具体地说，幅值比Rh大约为60%的点)· T4-15mm的分离部的跟侧端(肋的位于划分部的跟侧的趾端)等值线CL50和 CL60之间的区域(具体地说，幅值比Rh大约为60%的点)· T5-20mm的跟侧端幅值比1 小于等于10%的区域(具体地说，幅值比1 大约 为10%的点).T5-30mm的跟侧端等值线CLlO和CL20之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为20%的点).T5-35mm的跟侧端等值线CL30和CL40之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为40%的点).T5-45mm的跟侧端等值线CL60和CL70之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为60%的点)·Τ5-60πιπι的跟侧端等值线CL80所围绕的区域(具体地说，幅值比Mi大约为85% 的点).T5-80mm的跟侧端等值线CL20和CL30之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为20%的点).T6-45mm的趾侧端等值线CL70和CL80之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为75%的点)·Τ6-50πιπι的趾侧端等值线CL80所围绕的区域(具体地说，幅值比Mi大约为90% 的点)·Τ6-55πιπι的趾侧端等值线CL90所围绕的区域(具体地说，幅值比Mi大约为95% 的点).T6-60mm的趾侧端等值线CL80和CL90之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为85%的点).T6-65mm的趾侧端等值线CL50和CL60之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为60%的点).T6-70mm的趾侧端等值线CL30和CL40之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为35%的点).T6-75mm的趾侧端等值线CL30和CL40之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为30%的点).T6-80mm的趾侧端等值线CL60和CL70之间的区域(具体地说，幅值比Mi大约 为60%的点)高1 区域的横穿情况如下。杆头T2的肋⑴横穿过两个高Mi区域。杆头T3_10mm的肋⑴横穿过两个高Mi区域。杆头T3-15mm的肋⑴横穿过两个高Mi区域。杆头 T3-30mm的肋(X)横穿过两个高Mi区域。杆头T3_35mm的肋(X)横穿过两个高Mi区域。 杆头T3-40mm的肋(X)横穿过两个高Mi区域。杆头T3_45mm的肋(X)横穿过两个高Mi区 域。杆头T3-50mm的肋(X)横穿过跟侧高Mi区域，而不穿过趾侧高Mi区域。杆头T3_55mm 的肋⑴不穿过跟侧高Mi区域，且不穿过趾侧高Mi区域。杆头T4_5mm的肋⑴横穿过两 个高Mi区域。也就是说，趾侧肋横穿过趾侧高Mi区域，而跟侧肋横穿过跟侧高Mi区域。杆 头T4-10mm的肋⑴横穿过两个高Mi区域。也就是说，趾侧肋横穿过趾侧高Mi区域，而跟 侧肋横穿过跟侧高Mi区域。杆头T4-15mm的肋(X)横穿过两个高Mi区域。也就是说，趾 侧肋横穿过趾侧高Mi区域，而跟侧肋横穿过跟侧高Mi区域。杆头T5-20mm的肋(X)横穿 过两个高Mi区域。杆头T5-30mm的肋⑴横穿过两个高Mi区域。杆头T5_35mm的肋⑴ 横穿过两个高Mi区域。杆头T5-45mm的肋(X)横穿过两个高Mi区域。杆头T5_60mm的肋⑴横穿过趾侧高1 区域，而不穿过跟侧高Mi区域。杆头 T5-80mm的肋⑴横穿过趾侧高Mi区域，而不穿过跟侧高Mi区域。杆头T6_45mm的肋⑴ 横穿过两个高Mi区域。杆头T6-50mm的肋⑴横穿过跟侧高Mi区域，而不穿过趾侧高Mi区 域。杆头T6-55mm的肋(X)横穿过跟侧高Mi区域，而不穿过趾侧高Mi区域。杆头T6_60mm 的肋(X)横穿过跟侧高Mi区域，而不穿过趾侧高Mi区域。杆头T6-65mm的肋(X)横穿过 跟侧高Mi区域，而不穿过趾侧高1 区域。杆头T6-70mm的肋⑴横穿过跟侧高1 区域， 而不穿过趾侧高Rh区域。杆头T6-75mm的肋(X)横穿过跟侧高Mi区域，而不穿过趾侧高 Rh区域。杆头T6-80mm的肋⑴横穿过跟侧高1 区域，而不穿过趾侧高1 区域。考虑到增强打击声音，在本发明中优选满足下列项目(b)和(C)的杆头。(b)在肋⑴的趾侧不存在幅值比Mi大于等于60%的区域。(c)在肋⑴的跟侧不存在幅值比Mi大于等于60%的区域。在模拟1中，杆头T2、杆头T3-10mm、杆头T3-15mm、杆头T3-30mm、杆头T3-35mm、杆 头 T3-40mm、杆头 T4_5mm、杆头 T4_10mm、杆头 T4_15mm、杆头 T5_20mm、杆头 T5_30mm 和杆头 T5-35mm满足项目(b)和(c)。如上所述，可以通过设置肋(X)来使第一阶最大值幅值点从底部移动到冠。这种 移动有助于增大固有频率。此外，可以通过设置肋(X)来使第二阶最大值幅值点从底部移 动到冠。当考虑到结果时，考虑到打击声音，优选下列项目(Xl)，并且更优选下列项目 (x2)。(xl)第一阶最大值幅值点Riil位于冠上。(x2)第一阶最大值幅值点Riil位于冠上，并且第二阶波腹位于底部上。当考虑到结果时，考虑到打击声音，优选下列项目(yl)，并且更优选下列项目 (y2)。(yl)可以通过设置肋(X)来使第一阶最大值幅值点从底部移动到冠。也就是说， 在去除肋(X)的状态下，位于底部上的第一阶最大值幅值点在设置肋(X)之后位于冠上。(y2)可以通过设置肋(X)来使第一阶最大值幅值点从底部移动到冠，并且第二阶 波腹位于底部上。也就是说，在去除肋(X)的状态下，位于底部的第一阶最大值幅值点在设 置肋(X)之后位于冠上，并且第二阶波腹位于底部上。
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[模拟2考虑肋的定向和肋的间断]在下文中，将描述本发明的其他实例。[杆头Rfl]图68和69显示根据另一个实例的杆头Rfl。图68是从冠侧看的杆头Rfl的视 图，图69是从底部侧看的杆头Rfl的视图。准备具有图68和69所示的形状的杆头Rfl的三维数据。杆头Rfl的形状与杆头 观的形状相同。如图68和69所示，杆头Rfl不具有肋。杆头的冠的厚度Tc设为0.55(毫 米)。底部的厚度Ts设为1. 3毫米。杆头的体积设为460立方厘米。钛合金被选为杆头的 材料，并且使用基于该材料的系数进行计算。杆头的重量设为193克。杆头被使用市场上可买到的预处理程序(Hyper Mesh等等)网格划分成有限单 元，以便获得计算模型。接下来，使用市场上可买到的固有值分析软件进行固有值分析，以 便计算固有频率和模态形状(mode shape)。接下来，肋设置在杆头Rfl上，并且准备稍后显示的杆头的数据。每个杆头的规格 将稍后描述。在所有下列杆头中，肋的材料设为与杆头Rfl的材料相同。[杆头Exl]除了作为肋⑴的肋Rbl设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图70)以外，杆 头Exl的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。距离Wb(见图5)设为16(毫米)。进行 杆头Exl的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头Ex2]除了作为肋⑴的肋此2设置在杆头Rf 1的底部的内表面上(见图71)以外，杆 头Ex2的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。距离Wb (见图幻设为沈(毫米)。进行 杆头Ex2的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头Ex3]除了作为肋(X)的肋Rb3设置在杆头Rf 1的底部的内表面上(见图72)以外，杆 头Ex3的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。距离Wb(见图幻设为36(毫米)。进行 杆头Ex3的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头 Ex4]除了作为肋⑴的肋Rb4设置在杆头Rf 1的底部的内表面上(见图73)以外，杆 头Ex4的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。距离Wb(见图幻设为46(毫米)。进行 杆头Ex4的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头 Ex5]除了作为肋(X)的肋Rb5设置在杆头Rf 1的底部的内表面上(见图74)以外，杆 头Ex5的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。距离Wb(见图幻设为56(毫米)。进行 杆头Ex5的固有值分析。结果显示在下表中。图75和76是显示肋Rbl、肋Rb2、肋Rb3、肋Rb4和肋Rb5的位置关系的视图。图 75是显示从冠侧看的位置关系的视图。图76是显示从底部侧看的位置关系的视图。在这 些肋中，肋的宽度BR设为1(毫米)，肋之间的距离LEx设为10(毫米)。每个肋的的固定 长度设置为100(毫米)。[杆头 Ex6]
除了作为肋⑴的肋Rb6和肋Rb7设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图77) 以外，杆头Ex6的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。这些肋Rb6和Rb7沿面-背方 向延伸。进行杆头Ex6的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头Ex7]除了作为肋⑴的肋RbS和肋Rb9设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图78) 以外，杆头Ex7的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。这些肋RbS和Rb9沿面-背方 向延伸。进行杆头Ex7的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头 Ex8]除了作为肋⑴的肋RblO和肋Rbll设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图 79)以外，杆头ExS的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。这些肋RblO和Rbll相对于 面-背方向倾斜地延伸。进行杆头ExS的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头 Ex21]除了间断肋Rb21设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图80)外，杆头Ex21的 三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。如图80所示，间断肋Rb21具有第一部分RD21、第 二部分RD23和第三部分R拟6。间断肋Rb21沿趾-跟方向延伸。进行杆头Ex21的固有值 分析。结果显示在下表中。[杆头 Ex22]除了连续肋Rb22设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图81)以外，杆头Ex22的 三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。连续肋Rb22沿趾-跟方向延伸。进行杆头Ex22 的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头 Ex23]除了间断肋Rb23设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图82)以外，杆头Ex23 的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。如图82所示，间断肋Rb23具有第一部分RD22 和第二部分RD25。间断肋Rb23沿趾-跟方向延伸。进行杆头Ex23的固有值分析。结果显 示在下表中。[杆头 Ex24]除了间断肋RbM设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图83)以外，杆头ExM 的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。如图83所示，间断肋RbM具有第一部分RD21 和第二部分R拟6。间断肋RbM沿趾-跟方向延伸。进行杆头ExM的固有值分析。结果显 示在下表中。在准备间断肋Rb21、连续肋Rb22、间断肋Rb23和间断肋RbM的数据时，肋Rb2被 作为基础。首先肋Rb2的两端稍微缩短，使得距离LWr (见图80等等)被设为90毫米。肋 此2然后在五处被均勻地划分。均分为六份的部分中的两个以上的部分被适当地选择，以便 获得间断肋Rb21、连续肋Rb22、间断肋Rb23和间断肋RbM。[杆头 Ex31]除了间断肋Rb31设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图84)以外，杆头Ex31 的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。如图84所示，间断肋Rb31具有第一部分RD31、 第二部分RD33和第三部分RD36。间断肋Rb31沿趾-跟方向延伸。进行杆头Ex31的固有 值分析。结果显示在下表中。
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[杆头 Ex32]除了连续肋Rb32设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图85)以外，杆头Ex32 的三维数据以与杆头Rf 1相同的方式获得。如图85所示，连续肋Rb32沿趾-跟方向延伸。 进行杆头Ex32的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头 Ex33]除了间断肋Rb33设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图86)外，杆头Ex33的 三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。如图86所示，间断肋Rb33具有第一部分RD32和 第二部分RD35。间断肋Rb33沿趾-跟方向延伸。进行杆头Ex33的固有值分析。结果显示 在下表中。[杆头 Ex34]除了间断肋Rb34设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图87)以外，杆头Ex34 的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。如图87所示，间断肋Rb34具有第一部分RD31 和第二部分RD36。间断肋Rb34沿趾-跟方向延伸。进行杆头Ex34的固有值分析。结果显 示在下表中。在准备间断肋Rb31、连续肋Rb32、间断肋Rb33和间断肋Rb34的数据时，肋Rb3作 为基础。首先肋Rb3的两端稍微缩短，使得距离LWr(见图84)设为90毫米。肋Rb3然后 在五处被均勻地划分。均分为六份的部分中的两个以上部分被适当地选择以便获得间断肋 诎31、连续肋诎32、间断肋诎33和间断肋诎34。[杆头 Ex41]除了间断肋Rb41设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图88)以外，杆头Ex41的 三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。间断肋Rb41具有第一部分RD41、第二部分RD43 和第三部分RD46。间断肋Rb41沿趾-跟方向延伸。进行杆头Ex41的固有值分析。结果显 示在下表中。[杆头 Ex42]除了连续肋Rb42设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图89)以外，杆头Ex42 的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。如图89所示，连续肋Rb42沿趾-跟方向延伸。 进行杆头Ex42的固有值分析。结果显示在下表中。[杆头 Ex43]除了间断肋Rb43设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图90)以外，杆头Ex43 的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。如图90所示，间断肋Rb34具有第一部分RD42 和第二部分RD45。间断肋Rb43沿趾-跟方向延伸。进行杆头Ex43的固有值分析。结果显 示在下表中。[杆头 Ex44]除了间断肋Rb44设置在杆头Rfl的底部的内表面上(见图91)以外，杆头Ex44 的三维数据以与杆头Rfl相同的方式获得。如图91所示，间断肋Rb44具有第一部分RD41 和第二部分RD46。间断肋Rb44沿趾-跟方向延伸。进行杆头Ex44的固有值分析。结果显 示在下表中。在准备间断肋Rb41、连续肋Rb42、间断肋Rb43和间断肋Rb44的数据时，肋Rb4作 为基础。首先，肋Rb4的两端稍微缩短，使得距离LWr (见图88)设为90毫米。肋Rb4然后在五处被均勻地划分。均分为六份的部分中的两个以上部分被适当地选择以便获得间断肋 诎41、连续肋诎42、间断肋Rb43和间断肋诎44。每个杆头的评价结果显示在下表1、2、3、4、5和6中。[表 1]表1模拟2的结果(1)
权利要求
1.一种中空高尔夫球杆头，包括 冠；底部；和连续延伸的肋(X)，其中所述肋(X)设置在所述杆头的内表面上； 所述肋(X)实质上平行于趾跟方向； 并且在去除所述肋(X)的状态下，当第一阶模态的振动的最大幅值定义为Mal，并且相对于 所述最大幅值Mal的幅值比被定义为Mi )，所述肋(X)的配置满足下列项目(a)，(b)和 (c)(a)所述肋(X)横穿过至少一个幅值比Mi大于等于80%的高1 区域；(b)在所述肋(X)的趾侧不存在幅值比Mi大于等于60%的区域；和(c)在所述肋(X)的跟侧不存在幅值比Mi大于等于60%的区域。
2.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，存在多个高Mi区域；并且所述肋 (X)横穿过所有高他区域。
3.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，在去除肋(X)的状态下，第一阶模 态的最大值幅值点Pel位于除所述冠以外的其他位置。
4.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，第一阶模态的最大值幅值点Riil位 于所述冠上。
5.一种高尔夫球杆头，包括 冠；底部；和 肋⑴，其中所述杆头的体积大于等于400立方厘米； 所述肋(X)设置在所述杆头的内表面上；并且 第一阶模态的最大值幅值点Riil位于所述冠上。
6.如权利要求5所述的高尔夫球杆头，其特征在于，在去除所述肋(X)的状态下，第一 阶模态的最大值幅值点Pel位于除所述冠以外的其他位置。
7.如权利要求5所述的高尔夫球杆头，其特征在于，在去除所述肋(X)的状态下，第一 阶模态的最大值幅值点Pel位于所述底部上。
8.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，所述肋(X)设置在所述底部的内表 面上。
9.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，进一步包括侧部，其中所述肋(X) 设置在所述底部的内表面和所述侧部的内表面上。
10.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，其中所述肋(X)的高度HR大于等于2毫米并且小于等于15毫米；和 所述肋(X)的宽度BR的平均值大于等于0. 5毫米并且小于等于3毫米。
11.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，所述杆头的重量小于等于200克；所述杆头的惯性横向矩大于等于5000g · cm2 ；所述底部的厚度小于等于1毫米；并且所述底部的弯曲半径大于等于100毫米。
12.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，第一阶模态的最大值幅值点Riil 位于所述冠上；第二波腹的最大值幅值点位于所述底部上。
13.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，当所述肋(X)去除时，第一阶模态 的最大值幅值点Pel和第二阶固有模态的最大值幅值点Pe2位于所述底部上。
14.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，当所述肋(X)去除时，第一阶模态 的第一波腹的位置是所述底部。
15.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，当所述肋(X)去除时，第一阶模态 的第一波腹的位置和第一阶模态的第二波腹的位置是所述底部。
16.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，当所述肋(X)去除时，第一阶模态 的第一波腹的位置、第一阶模态的第二波腹的位置和第二阶模态的第一波腹的位置是所述 底部。
17.如权利要求1所述的高尔夫球杆头，其特征在于，当所述肋(X)去除时，第一阶模态 的第一波腹的位置、第一阶模态的第二波腹的位置、第二阶模态的第一波腹的位置和第二 阶模态的第二波腹的位置是所述底部。
18.—种中空高尔夫球杆头，包括冠；底部；和连续延伸的肋(X)，其中所述肋(X)设置在所述杆头的内表面上；在去除肋(X)状态下，当第一阶模态的振动的最大幅值定义为Mal，并且相对于所述最 大幅值Mal的幅值比定义为Mi (%)，所述肋(X)的配置满足下列项目(a), (b)和(c)(a)所述肋(X)横穿过至少一个幅值比Mi大于等于80%的高1 区域；(b)在所述肋(X)的趾侧不存在幅值比Mi大于等于60%的区域；和(c)在所述肋(X)的跟侧不存在幅值比Mi大于等于60%的区域。
全文摘要
一种中空高尔夫球杆头，设有冠、底部和连续延伸的肋(X)。肋(X)设置在杆头的内表面上。优选肋(X)实质上平行于趾-跟方向。在去除肋(X)状态下，当第一阶模态的振动的最大幅值定义为Ma1，并且相对于最大幅值Ma1的幅值比定义为Rh(％)时，肋(X)的配置满足下列项目(a)，(b)和(c)(a)肋(X)横穿过至少一个幅值比Rh大于等于80％的高Rh区域。(b)在肋(X)的趾侧不存在幅值比Rh大于等于60％的区域；和(c)在肋(X)的跟侧不存在幅值比Rh大于等于60％的区域。
文档编号A63B53/04GK102107076SQ20101062314
公开日2011年6月29日 申请日期2010年12月29日 优先权日2009年12月29日
发明者大贯正秀, 早濑盛治 申请人:住胶体育用品株式会社