高尔夫球杆的制作方法

高尔夫球杆的制作方法
【专利摘要】一种高尔夫球杆，该球杆包括杆头、杆身和握把。球杆长度(L1)为43英寸以上并且48英寸以下。杆头重量Wh和球杆重量Wc之间的比值Wh/Wc大于或等于0.70。绕着摆动轴线的转动惯量Ix为6.90×103(kg·cm2)以上并且7.50×103(kg·cm2)以下。球杆的静矩Mt(kg·cm)大于或等于16.3(kg·cm)。球杆的振动频率为240(次数/分)以上和280(次数/分)以下。转动惯量Ix(kg·cm2)根据以下等式(1)计算：Ix＝Wc×(Lc+60)2+Ic

(1)。
【专利说明】高尔夫球杆
[0001] 本申请要求2013年7月23日提交的日本专利申请No. 2013-152337和2014年2 月20日提交的日本专利申请No. 2014-030570的优先权，其全部内容通过引用结合在本申 请中。

【技术领域】
[0002] 本发明涉及一种高尔夫球杆。

【背景技术】
[0003] 飞行距离是评估高尔夫球杆的重要项。
[0004] -种以增大飞行距离为目的的高尔夫球杆已经被提出。日本特开专利申请 No. 2004-201911公开了一种木杆，该杆头占商尔夫球杆的总质量的质量比为73%以上和 81%以下。此外，提出一种考虑摆动的稳定性的高尔夫球杆。日本专利No. 3735208公开了 一种高尔夫球杆，其绕着握把端的转动惯量（g ·πι2)为200以上和300以下，弯曲振动的周 期（秒）为〇· 2650以上和0· 340以下。


【发明内容】

[0005] 对增大飞行距离性能的需求越来越强。便于摆动和飞行距离性能极好的高尔夫球 杆被需要。发明人发现利用新的指标评价摆动容易度并且能够提高飞行距离性能。
[0006] 本发明的目的是提供一种飞行距离性能极好的高尔夫球杆。
[0007] 根据本发明的优选高尔夫球杆包括杆头、杆身和握把。球杆长度为43英寸以上并 且48英寸以下。杆头重量Wh和球杆重量Wc之间的比值Wh/Wc大于或等于0. 70。绕着摆 动轴线的转动惯量Ix为6. 90X IO3 (kg · cm2)以上和7. 50X IO3 (kg · cm2)以下。球杆的静 矩Mt (kg· cm)大于或等于16. 3 (kg· cm)。球杆的振动频率为240 (次数/分）以上并且 280(次数/分）以下。转动惯量Ix(kg*cm2)根据以下等式⑴计算，静矩Mt(kg*cm)根 据以下等式（2)计算：
[0008] Ix = WcX (Lc+60)2+Ic (1)
[0009] Mt = WcX (Lc-35. 6) (2)
[0010] 如果球杆重量被定义为Wc (kg)，从握把端到球杆的重心的轴线方向上的距离被定 义为Lc (cm)，并且绕着球杆重心的球杆的转动惯量被定义为Ic (kg · cm2)。
[0011] 优选地，如果从杆身的细端到杆身的重心的轴线方向上的距离被定义为Lg，并且 杆身长度被定义为Ls，比值Lg/Ls为0. 55以上和0. 67以下。
[0012] 优选地，杆头重量Wh大于等于0· 190kg。
[0013] 优选地，握把重量小于等于40g。
[0014] 另一优选的高尔夫球杆包括杆头、杆身和握把。球杆长度为43英寸以上和48英寸 以下。杆头重量Wh和球杆重量Wc之间的比值Wh/Wc大于等于0.70。绕着摆动轴线的转动 惯量 Ix 为 6. 90 X IO3 (kg .cm2)以上并且 7. 50 X IO3 (kg .cm2)以下。球杆的静矩 Mt (kg .cm) 大于或等于16. 3 (kg · cm)。

【专利附图】

【附图说明】
[0015] 图1是根据本发明的实施例的高尔夫球杆；
[0016] 图2是构造图1所示的球杆采用的杆身的预浸料片状物的展开图；
[0017] 图3是绕着摆动轴线的球杆惯性力矩的图；和
[0018] 图4是测量球杆的振动频率的方法的图。

【具体实施方式】
[0019] 在下文中，将适当参考附图基于较优实施方式详细描述本发明。
[0020] 注意，在本申请中，术语"轴线方向"意思是杆身的轴线方向。
[0021] 图1所示的高尔夫球杆2包括杆头4、杆身6和握把8。杆头4被安装在杆身6的 细端部。握把8被安装在杆身6的粗端部。杆头4具有空心结构。杆头4是木制型。高尔 夫球杆2是木杆（1号木）。
[0022] 高尔夫球杆2的飞行距离性能是极好的。考虑到飞行距离性能，优选地，球杆长度 大于或等于43英寸。根据该观点，优选地，杆头4是木型高尔夫球杆头。
[0023] 杆身6由纤维增强树脂层的叠层形成。杆身6具有管状体。杆身6具有空心结 构。如图1所示，杆身6包括细端Tp和粗端Bt。细端Tp位于杆头4中。粗端Bt位于握把 8中。
[0024] 在图1中，双向箭头Ls表示杆身长度。杆身长度Ls是细端Tp和粗端Bt之间的轴 线方向距离。在图1中，双向箭头Lg表示从细端Tp到杆身的重心G的轴线方向距离。杆 身的重心G仅仅指杆身6的重心。重心G位于杆身轴线上。在图1中，双向箭头Ll表示球 杆长度。稍后描述球杆长度Ll的测量方法。
[0025] 杆身6是所谓的碳杆身。优选地，杆身6通过固化预浸料片状物形成。在预浸料 片状物中，纤维大致沿一个方向对齐。纤维大致沿一个方向对齐的预浸料坯也被认为是UD 预浸料坯。"UD"代表方向一致。采用除UD预浸料坯以外的预浸料坯也是可以的。例如，预 浸料片状物可以包括纺织纤维。
[0026] 预浸料片状物包括纤维和树脂。树脂同样被认为是基质树脂。典型地，纤维是碳 纤维。典型地，基质树脂是热固性树脂。
[0027] 杆身6通过所谓的片状物盘绕方法制造。在预浸料坯中，基质树脂处于半固化状 态。杆身6通过盘绕和固化预浸料片状物形成。
[0028] 用于预浸料片状物的基质树脂可以是环氧树脂、或者除环氧树脂以外的热固性树 脂或者热塑性树脂。考虑到杆身强度，优选环氧树脂为基质树脂。
[0029] 制造杆身6的方法没有限制。考虑到减轻重量和设计自由度，通过片状物盘绕方 法制造的杆身是优选的。
[0030] 图2是构成杆身6的预浸料片状物的展开图（片状物的构造图）。杆身6由多个 片状物构造。杆身6由从第一片状物si至第^ 片状物sll的^ 个片状物构造而成。 图2所示的展开图图解了从内侧沿杆身的径向方向依次构造杆身的片状物。片状物从展开 图中位于上侧的片状物开始依次盘绕。在图2中，图中的横向方向对应于杆身的轴线方向。 在图2中，图中的右侧是杆身的细端Tp侧。在图2中，图中的左侧是杆身的粗端Bt侦k
[0031] 展开图不仅图解盘绕片状物的次序，而且图解片状物沿杆身的轴线方向（杆身轴 线方向）的配置。例如，图2中，片状物sl、sl0和Sll的细端位于杆身细端Tp。例如，图2 中，片状物的s4和s5的粗端位于杆身粗端Bt。
[0032] 在本申请中，采用术语"层"和术语"片状物"。"层"已被盘绕，术语"片状物"未被 盘绕。"层"通过盘绕"片状物"形成。S卩，盘绕"片状物"形成"层"。此外，在本申请中，相 同的标号和标记被用于层和片状物。例如，由片状物si形成的层为层si。
[0033] 杆身6包括直层、偏置层和箍层。在本申请的展开图中，纤维的定向角度Af被标 志在片状物上。定向角度Af为相对于杆身轴线方向的角度。
[0034] 具有注释"0度"的片状物构造直层。用于直层的片状物在本申请中也被称为是直 片状物。
[0035] 直层是纤维定向相对于杆身轴线方向的角度大致为0度的层。由于误差，例如，在 盘绕时，纤维定向相对于杆身轴线方向可能不是绝对0度。通常，在直层中，绝对角度0a 小于或等于10度。
[0036] 注意，绝对角度Θ a指定向角度Af的绝对值。例如，绝对角度Θ a小于或等于1〇 度意味着角度Af为-10度以上和+10度以下。
[0037] 偏置层与杆身的抗扭刚度和抗扭强度高度相关。优选地，偏压片状物包括一对双 片状物，其纤维定向在彼此相反的方向上倾斜。考虑到抗扭刚度，偏置层的绝对角度Ga优 选为大于或等于15度，更优选为大于或等于25度，更加优选为大于或等于40度。考虑到 抗扭刚度和抗弯刚度，偏置层的绝对角度Θ a优选为小于或等于60度，更优选为小于或等 于50度。
[0038] 在杆身6中，构造偏置层的片状物为第二片状物s2和第三片状物S3。正如以上的 讨论，在图2中，每个片状物都标志了角度Af。在角度Af中注释的正（+)和负（_)表示偏 置片状物中纤维在彼此相反的方向上倾斜。在本申请中，用于偏置层的片状物也被简称为 偏置片状物。片状物s2和片状物s3构造一对片状物。
[0039] 在图2中，片状物s3的纤维的倾斜方向与片状物s2的纤维的倾斜方向相同。然 而，稍后描述，片状物s3是反向的，并且与片状物s2叠加。因此，片状物s2的倾斜方向（角 Af)和片状物s3的倾斜方向（角Af)在彼此相反的方向上。
[0040] 注意，在图2的实施例中，片状物S2中角度Af是-45度，并且片状物S3中角度Af 是+45度。注意，相反地，片状物s2中角度Af可以是+45度，并且片状物s3中角度Af可 以是-45度。
[0041] 在杆身6中，构造箍层的片状物为第八片状物s8。优选地，在箍层中绝对角度Θ a 被设置成相对于杆身的轴线大致90度。然而，由于误差，例如，在盘绕时，纤维定向相对于 杆身轴线方向可能不是绝对90度。通常，在箍层中，绝对角度0 a为80度以上和90度以 下。在本申请中，用于箍层的预浸料片状物也被称为箍片状物。
[0042] 由单个片状物形成的层数不限制。单个片状物的层数可以为1或2。层数可以不 是整数。考虑到在圆周方向上的一致性，优选地，直片状物的层片状物的数量可以为自然 数。
[0043] 虽然图中未示意，但是使用之前的预浸料片状物被夹在覆盖片状物之间。通常，覆 盖片状物包括剥离纸和树脂膜。即，使用之前的预浸料片状物被夹在剥离纸和树脂膜之间。 剥离纸被堆叠到预浸料片状物的一个表面上，而树脂膜被堆叠到预浸料片状物的另一个表 面上。在下文中，堆叠剥离纸的表面也被称为"剥离纸侧表面"，并且堆叠树脂膜的表面也被 称为"膜侧表面"。
[0044] 本申请的展开图是膜侧表面为前侧的图。即，在图2中，图的前侧为膜侧表面，图 的后侧为剥离纸侧表面。在图2中，表示纤维方向的线在片状物s2和片状物s3中是同一 方向，并且片状物s3在稍后描述的叠加中被反向。因此，片状物s2的纤维方向和片状物s3 的纤维方向与彼此相反。因此，层s2的纤维方向和层s3的纤维方向彼此相反。考虑到这 点，在图2中，片状物s2的纤维方向被称作"-45度"，而片状物s3的纤维方向被称作"+45 度"。
[0045] 为了盘绕预浸料片状物，首先，剥离树脂膜。树脂膜被剥离，并且在膜侧上的表面 露出。露出的表面具有粘合特性（粘合性）。粘合特性由基质树脂引起。即，因为基质树脂 在半固化的状态，粘合性被显露。露出的膜侧表面的边缘部也被称为盘绕开始边缘部。随 后，盘绕开始边缘部被涂覆在盘绕对象上。基质树脂的粘合性允许盘绕开始边缘部顺利地 涂覆。盘绕对象是心轴或是盘绕体，在该盘绕体中其他预浸料片状物被绕着心轴盘绕。接 下来，剥离纸被剥离。接下来，盘绕对象被旋转，并且预浸料片状物被绕着盘绕对象盘绕。 如上所述，树脂膜首先被剥离，然后盘绕开始边缘部被涂覆在盘绕对象上，然后剥离纸被剥 离。S卩，树脂膜首先被剥离，然后盘绕开始边缘部被涂覆在盘绕对象上，然后剥离纸被剥离。 利用这些步骤，抑制在片状物上的折皱和片状物的盘绕失败。这是因为堆叠剥离纸的片状 物，被支承在剥离纸上，并且较小折皱。剥离纸具有比树脂膜高的抗弯刚度。
[0046] 在图2的实施例中，联体片状物被形成。联体片状物通过由两个及以上的片状物 彼此叠加形成。
[0047] 在图2的实施例中，两个联体片状物被形成。第一联体片状物通过在片状物s2上 叠加片状物s3形成。第二联体片状物通过在片状物s9上叠加片状物s8形成。箍片状物 s8在联体片状物的状态下被盘绕。该盘绕方法抑制箍片状物的盘绕失败。盘绕失败包括在 片状物上的裂纹、角度Af的误差、折皱等等。
[0048] 如上所述，在本申请中，片状物和层基于纤维的定向角度分类。此外，在本申请中， 片状物和层基于杆身的轴线方向长度分类。
[0049] 在本申请中，配置在杆身轴线方向的整个长度的层称为全长层。在本申请中，配置 在杆身轴线方向的整个长度的片状物称为全长片状物。被盘绕的全长片状物形成全长层。
[0050] 在本申请中，局部地配置在杆身轴线方向上的层称为局部层。在本申请中，局部地 配置在杆身轴线方向上的片状物称为局部片状物。被盘绕的局部片状物形成局部层。在本 申请中，是直层的全长层称为全长直层。被盘绕的全长直片状物形成全长直层。在图2的 实施例中，全长直片状物为片状物s6、片状物s7和片状物s9。
[0051] 在本申请中，是箍层的全长层称为全长箍层。在图2的实施例中，全长箍层为层 s8。全长箍片状物为片状物s8。
[0052] 在本申请中，是直层的局部层称为局部直层。在图2的实施例中，局部直层为层 si、层s4、层s5、层SlO和层sll。局部直片状物为片状物si、片状物s4、片状物s5、片状物 slO和片状物sll。
[0053] 在本申请中，术语"粗端局部层"被采用。粗端局部层包括粗端直层和粗端箍层。 在图2的实施例中，粗端直层为层s4和层s5。粗端直片状物为片状物s4和片状物s5。
[0054] 在本申请中，术语"细端局部层"被采用。细端局部层包括细端直层。在图2的实 施例中，细端直层为层si、层SlO和层sll。细端直片状物为片状物si、片状物SlO和片状 物 sll。
[0055] 杆身6通过片状物盘绕方法获得。
[0056] 在下文中，将概括地描述杆身6的制造工艺。
[0057][杆身的制造工艺的概括]
[0058] (1)切削工艺
[0059] 在切削工艺中，预浸料片状物被切成期望的形状。在该工艺中，图2所示的片状物 被切出。
[0060] 片状物可以利用刀具切割或者可以手动地切割。对于手工切割，例如采用切刀。
[0061] (2)叠加工艺
[0062] 在叠加工艺则，制造上述两个联体片状物。
[0063] 在叠加工艺中，可以采用加热或按压。更优选地，结合加热和按压。在稍后描述的 盘绕工艺中，片状物可以在联体片状物的盘绕操作中被偏移。该偏移降低盘绕精确度。加 热和按压提高片状物之间的粘附力。加热和按压抑制在盘绕工艺中片状物之间的偏移。
[0064] (3)盘绕工艺
[0065] 在盘绕工艺中，心轴被制造。典型的心轴由金属制成。脱模剂被涂覆于心轴。此 夕卜，具有粘合性的树脂被涂覆于心轴。树脂也称为粘性树脂。切削片状物绕着心轴被缠绕。 粘性树脂有利于将片状物端部涂覆在心轴上。
[0066] 片状物从图2所示的展开图中位于上侧的片状物开始依次盘绕。然而，要被叠加 的片状物以联体片状物的状态被盘绕。
[0067] 在盘绕工艺中，盘绕体可以被获得。盘绕体通过在心轴的外侧盘绕预浸料片状物 形成。例如，盘绕通过在平面上滚动盘绕对象实现。盘绕可以通过手工操作或机器执行。该 机器称为滚皮机。
[0068] (4)胶带缠绕工艺
[0069] 在胶带缠绕工艺中，胶带绕着盘绕体的外周表面盘绕。胶带也称为缠绕胶带。胶 带在张力被施加的同时被盘绕。压力通过胶带被施加于盘绕体。压力减小空隙。
[0070] (5)固化工艺
[0071] 在固化工艺中，盘绕体在胶带被缠绕到盘绕体之后被加热。基质树脂通过加热被 固化。在固化工艺中，该基质树脂暂时被液化。在片状物之间或者片状物中的空气能够通 过基质树脂的流化被排出。缠绕胶带的压力（紧固力）加速空气排出。固化叠层能够通过 该固化获得。
[0072] (6)心轴抽离工艺和缠绕胶带去除工艺
[0073] 在固化工艺之后，执行心轴抽离工艺和缠绕胶带去除工艺。虽然工艺的次序没有 限制，但是考虑到提高缠绕胶带去除工艺的效率，优选地，缠绕胶带去除工艺在心轴抽离工 艺之后执打。
[0074] (7)切割两端的工艺
[0075] 在该工艺中，固化叠层的两端部被切割。细端Tp的端面和粗端Bt的端面通过该 切割被弄平整。
[0076] 为了容易理解，图2所示展开图图解在其两端被切割的状态下的片状物。实际上， 在设置片状物的尺寸时，考虑了切割两端。即，实际上，片状物的两端部增加在切割两端的 工艺中切割的部分。
[0077] (8)研磨工艺
[0078] 在该工艺中，固化叠层的表面被研磨。固化叠层的表面具有作为缠绕胶带的痕迹 的螺旋不平整部分。作为包装胶布的痕迹的不平整部分通过研磨被除去，并且表面被制得 光滑。
[0079] (9)涂覆工艺
[0080] 固化叠层在研磨工艺之后被涂覆。
[0081] 在以上工艺中，杆身6被获得。在杆身6中，比值（Lg/Ls)是大的。杆身6的重量 轻。
[0082] 片状物盘绕方法在设计自由度上是极好的。通过该方法，比值（Lg/Ls)能够被容 易地调整。调整比值（Lg/Ls)的项包括以下（Al)至（A9)。
[0083] (Al)粗端局部层的盘绕数
[0084] (A2)粗端局部片状物的数量
[0085] (A3)粗端局部层的厚度
[0086] (A4)粗端局部层在轴线方向上的长度
[0087] (A5)细端局部层的盘绕数
[0088] (A6)细端局部片状物的数量
[0089] (A7)细端局部层的厚度
[0090] (A8)细端局部层在轴线方向上的长度
[0091] (A9)杆身的锥度比
[0092] 调整杆身弯曲的项包括以下（BI)到（B8)。球杆的振动频率能够通过调整杆身弯 曲而调整。
[0093] (BI)直层中的纤维的弹性模量
[0094] (B2)直层的厚度
[0095] (B3)直层的盘绕数
[0096] (B4)研磨处理中的研磨量
[0097] (B5)粗端局部层在轴线方向上的长度
[0098] (B6)粗端局部层的盘绕数
[0099] (B7)细端局部层在轴线方向上的长度
[0100] (B8)细端局部层的盘绕数
[0101] 在本实施例中，关于摆动容易度的指标，采用转动惯量lx。在本申请中，转动惯量 Ix被认为是绕着摆动轴线的转动惯量。
[0102] 通常，摆动平衡性（球杆平衡性）被认为是摆动容易度的指标。然而，摆动平衡性 是静矩，不是动态指标。另一方面，摆动是动态的。在本实施例中，关于摆动容易度的指标， 采用绕着摆动轴线的转动惯量IX。
[0103] 图3是用于解释球杆惯性力矩Ix等等的示意图。
[0104][转动惯量（惯性力矩）Ix]
[0105] 转动惯量Ix根据以下等式（1)计算。Ix是绕着摆动轴线Zx的惯性动量。
[0106] Ix = WcX (Lc+60)2+Ic (1)
[0107] 在上述等式（1)中，Wc为球杆重量（kg)，Lc为从握把端到球杆的重心之间的轴 线方向距离（cm)，而Ic为绕着球杆重心的转动惯量（kg ?cm2)。转动惯量Ix的单位为 (kg · cm2) 〇
[0108] 在实际摆动中，高尔夫球杆不绕着握把端旋转。高尔夫球杆与高尔夫球员的手臂 一起绕着高尔夫球员的身体旋转。在本申请中，摆动轴线Zx被设置为考虑在摆动时高尔夫 球运动员身体的位置。摆动轴线与握把端远离。为了评价动态摆动的容易度，摆动轴线Zx 和握把端之间设置间距Dx (见图3)。至于间距Dx，分析研究众多高尔夫球员的身形和摆 动。关于高尔夫球员的身形，例如考虑臂长。因此，显示间距Dx优选为大约60cm。如上所 述，考虑到摆动的实际情况，以上等式（1)中采用值[Lc+60]。
[0109] 摆动是动态的。与静态指标比较，动态指标能够精确地反映摆动容易度。此外，如 上所述，转动惯量Ix考虑摆动的实际情况。因此，转动惯量Ix非常精确地反映摆动容易度。 摆动容易有助于改进杆头速度。摆动容易有助于改进甜蜜点击中率。由于摆动容易，飞行 距离能够增加。
[0110] 图3所示的轴线Zc穿过球杆的重心。轴线Zc与摆动轴线Zx平行。转动惯量Ic 是球杆2绕着轴线Zc的转动惯量。摆动轴线Zx垂直于杆身轴线Zl。轴线Zc垂直于杆身 轴线Z1。以上等式（1)中，动量Ix根据平行移轴定理计算。
[0111] 在本申请中，参考状态（未图示）被限定。基准状态是球杆2的底部以规定的杆 头倾角和实际的杆面倾角被放置在水平面上的状态。在基准状态中，杆身轴线Zl被包含在 垂直于水平面的平面VPl中。平面VPl被定义为基准坚直平面。例如，规定的杆头倾角和 实际的杆面倾角在产品目录中描述。如图3所示，在测量每个转动惯量时，杆面表面相对于 杆头轨迹的大致正方形。杆面表面的方向处在理想的击打状态下。摆动轴线Zx被包含在 基准坚直平面中。即，在测量惯性力矩Ix时，摆动轴线Zx被包含在基准坚直平面中。在测 量转动惯量Ic时，轴线Zc被包含在基准坚直平面中。上述转动惯量反映球杆接近击打的 姿态。上述转动惯量反映摆动。因此，这些转动惯量与摆动容易度高度相关。注意，转动惯 量Ic能够利用INERTIA DYNAMICS Inc.(惯性动力公司）的型号RK/005-002来测量。
[0112] 假定球杆的重心位于杆身轴线Zl上。由于杆头的重心位置，球杆的实际重心从杆 身轴线Zl稍微位移。例如，球杆的实际重心能够位于空间中。在本申请中，假定在轴线Zl 上最靠近的球杆的实际重心的点是上述球杆的重心。换句话说，在本申请中球杆的重心是 轴线Zl和从球杆的实际重心到轴线Zl的垂直线之间的交点。球杆的重心的位置的近似值 使转动惯量Ix的值有微小的差。然而，该差值很小以致该差值不会影响本申请所述的效 果。
[0113] 考虑到杆头速度比较高的高级高尔夫球员的摆动容易度，优选地，转动惯量Ix是 比较大的。
[0114] 考虑到高级高尔夫球员的摆动容易度，转动惯量Ix优选大于或等于 6. 90 X IO3 (kg · cm2)，更优选大于或等于7. 15 X IO3 (kg · cm2)，更加优选大于或等于 7. 20 X IO3 (kg ^cm2)。过大的转动惯量Ix可能降低杆头速度。由此来看，转动惯量Ix优选 小于或等于7. 50 X IO3 (kg · cm2)，更优选小于或等于7. 45 X IO3 (kg · cm2)，更加优选小于或 等于 7. 40 X IO3 (kg · cm2)，更加优选小于或等于 7. 35 X IO3 (kg · cm2)。
[0115] 小的惯性力矩Ix能够提高摆动容易度。摆动容易有助于改进杆头速度。关于减 小转动惯量Ix的方法，考虑减小杆头重量Wh。然而，当仅仅杆头重量Wh减小时，杆头的动 能也减小。在这种情况下，球的恢复系数和初速度降低。
[0116] 在本实施例中，比值Wh/Wc增大。即，杆头重量Wh与球杆重量Wc的比值增大。在 球杆重量Wc中，分配给杆头的重量Wh增大，因此杆头的动能可以增大。因此，球的恢复系 数和初速度能够提高。
[0117] 在本实施例中，在比值Wh/Wc增大的同时转动惯量Ix被限制在预定范围内。因此， 虽然杆头重量Wh是大的，但是摆动容易被实现。因此，在杆头重量Wh增大的同时，杆头速 度能够提高。由于杆头重量Wh和杆头速度的协同效应，球的初速度增大，并且杆头的动能 增大。因此，飞行距离性能能够提高。
[0118] 关于摆动容易度的指标，球杆平衡性通常被采用。如果杆头重量Wh增大，也可能 提高球杆平衡性。因此，认为球杆平衡性降低类似于杆头重量Wh减小。随着杆头重量Wh 降低，摆动容易的技术构思（定义为技术构思A)是已知的。通常，该技术构思A是所属技 术领域的专业人员的典型构思。相反地，在本实施例中，大部分重量被分配给杆头而摆动是 容易的。虽然该构造与技术构思A不符，但是该构造对于改进飞行距离性能是有效的。
[0119] 在本申请中，球杆的静矩被定义为Mt。静矩Mt根据以下等式（2)计算。静矩Mt 的单位是kg · cm。
[0120] Mt = WcX (Lc-35. 6) (2)
[0121] 静矩Mt相当于14英寸型摆动平衡。摆动平衡是静矩Mt的象征值。考虑到高 级高尔夫球员的摆动容易度，静矩Mt优选大于或等于16. 3kg · cm，更优选大于或等于 16. 4kg · cm,并且更加优选大于或等于16. 7kg · cm。如果例如球杆长度Ll被设置为优选 值，则静矩Mt优选小于或等于18. Okg · cm，更优选小于或等于17. 5kg · cm，更加优选小于 或等于17. Ikg · cm,越加优选小于或等于17. Okg · cm。
[0122] 优选地，转动惯量Ix相对于静矩Mt是小的。即，优选地，比值（Ix/Mt)是小的。换 句话说，优选地，转动惯量Ix小而静矩Mt大。对于该构造，在球杆的重心位于靠近杆头的 同时，能够限制转动惯量lx。因此，在比值Wh/Wc增大的同时转动惯量Ix能够被限制。
[0123] 比值Ix/Mt降低意味着，在静矩Mt相对大的同时，转动惯量Ix小。换句话说，这 指在球杆平衡性相对高的同时转动惯量Ix小。因此，比值Ix/Mt减小，并且在球杆平衡性 相对高的同时摆动容易度易于提高。如上所述，通常，摆动容易度的指标被定义为球杆平衡 性。通常，如果球杆平衡性大则摆动不容易的技术构思（技术构思B)是已知的。基于该技 术构思B，不能够不管大的球杆平衡性而假定摆动是容易的。
[0124] 如果比值Ix/Mt小，则虽然静矩Mt大但是摆动是容易的。摆动容易有助于改进飞 行距离性能。由此来看，比值Ix/Mt优选小于或等于442,更优选小于或等于441，更加优选 小于或等于440,还更加优选小于或等于437。考虑到杆头、杆身和握把的强度，会限制到转 动惯量Ix的减小。考虑到这点，比值Ix/Mt优选为大于或等于415,更优选为大于或等于 420,更加优选大于或等于425,更优选为大于或等于428。
[0125] [ffh/ffc]
[0126] 为了增大杆头的动能，优选地，分配到杆头的重量的比值增大。由此来看，比值Wh/ Wc优选为大于或等于0. 70,更优选为大于或等于0. 71，更加优选大于或等于0. 72,越加优 选为大于或等于〇. 73。考虑到例如杆身和握把的强度，优选地，杆身重量和握把重量具有预 定值以上。由此来看，比值Wh/Wc优选小于等于0. 80,更小于等于0. 79,更加优选小于等于 0· 78。
[0127] 不必说，在比值Wh/Wc的计算中，杆头重量Wh的单位与球杆重量Wc的单位一致。 例如，如果杆头重量Wh的单位定义为"kg"，则球杆重量Wc的单位也定义为"kg"。如果杆 头重量Wh的单位定义为"g"，则球杆重量Wc的单位也定义为"g"。
[0128] 如果比值Wh/Wc大，则杆身的弯曲增大，并且杆身的性能变得不稳定。该不稳定性 能能够降低甜蚤'点击中率。
[0129] 在摆动期间过大的杆身弯曲可能延迟弯曲回复的时间。该时间的延迟能够降低杆 头速度。使用弯曲恢复慢的球杆不容易摆动。
[0130] 考虑到摆动容易度，优选地，由比值Wh/Wc的增大引起的过大弯曲被抑制。考虑到 甜蜜点击中率，优选地，由比值Wh/Wc的增大引起的杆身的不稳定性能被抑制。
[0131] 考虑球杆的振动频率，因此即使比值Wh/Wc增大也能够确保摆动容易度。考虑球 杆的振动频率，因此即使比值Wh/Wc增大也能够确保杆身的性能稳定。由此来看，球杆的振 动频率优选大于或等于240 (次数/分），更优选大于或等于245 (次数/分），更加优选大 于或等于250(次数/分）。如果弯曲过小，则杆头速度和摆动容易度容易降低。由此来看， 球杆的振动频率优选小于或等于280 (次数/分），更优选小于或等于275 (次数/分）。球 杆的振动频率能够通过杆头重量Wh、杆身弯曲等等来调整。
[0132] [杆头重量Wh]
[0133] 杆头的动能增大，因此击球时球的初速度能够提高。由此来看，杆头重量Wh优 选大于或等于190g(0. 190kg)，更优选大于或等于195g(0. 195kg)，更加优选大于或等 于200g(0. 200kg)，越加优选大于或等于205g(0. 205kg)。考虑到摆动容易度，杆头重量 Wh优选小于等于250g(0. 250kg)，更优选小于等于245g(0. 245kg)，更加优选大于等于 240g(0. 240kg)。
[0134] [杆身重量Ws]
[0135] 考虑到杆身的强度和耐久性，杆身重量Ws优选大于等于35g，更优选大于等于 38g，更加优选大于等于40g。考虑到摆动容易度，杆身重量Ws优选小于或等于65g，更优选 小于或等于61g，更加优选小于或等于60g，还更加优选小于或等于55g。
[0136] [握把重量Wg]
[0137] 考虑到握把的强度和耐久性，握把重量Wg优选大于等于20g，更优选大于等于 23g，更加优选大于等于25g。考虑到摆动容易度，握把重量优选为小于或等于40g，更优选 为小于或等于38g，更加优选为小于或等于35g。握把重量Wg能够通过利用握把的体积、橡 胶的比重，通过利用多孔橡胶等等来调整。
[0138] [杆身长度Ls]
[0139] 考虑到通过增大摆动旋转半径来提高杆头速度，杆身长度Ls优选大于或等于 99cm，更优选大于或等于105cm，更加优选大于或等于107cm，越加优选大于或等于110cm。 考虑到抑制击打点的变化，杆身长度Ls优选小于或等于120cm，更优选小于或等于118cm， 更加优选小于或等于116cm。
[0140] [距离 Lg]
[0141] 重心G接近粗端Bt，并且摆动容易度和杆头速度能够被提高。由此来看，距离 Lg (见图1)优选大于或等于540mm，更优选大于或等于550mm，更优选大于或等于560mm，越 加优选大于或等于570mm，还更加优选大于或等于580mm，还越加优选大于或等于590mm。如 果距离Lg过大，因为能够分配给杆身的细端部的重量减少，所以杆身的细端部的强度容易 降低。由此来看，距离Lg优选小于或等于751mm，更优选小于或等于750mm，更加优选小于 或等于745_，还更优选小于或等于740_。
[0142] [Lg/Ls]
[0143] 考虑到在增大杆头重量Wh的同时减小绕着摆动轴线的转动惯量Ix，比值Lg/Ls优 选大于或等于〇. 55,更优选大于或等于0. 56,更加优选大于或等于0. 57。考虑到提高杆身 的细端部的强度，比值Lg/Ls优选小于或等于0. 67,更优选小于或等于0. 66,更加优选小于 或等于0.65。
[0144] [球杆长度Ll]
[0145] 考虑到提高杆头速度，球杆长度Ll优选大于或等于43英寸，更优选大于或等于44 英寸，更加优选大于或等于45英寸。考虑到抑制击打点的变化，球杆长度Ll优选小于或等 于48英寸，更优选小于或等于47. 5英寸，更加优选小于或等于47英寸。
[0146] 在本申请中的球杆长度Ll根据以下规范测量：R&A(圣安德鲁皇家古典高尔夫球 俱乐部）规定的高尔夫球规范中"附录II.球杆的设计"的"1.球杆"中的"1C.长度"。
[0147] 在木型球杆中，重点易于放在飞行距离性能上。该趋势在木杆上是强烈的。由此来 看，优选地，球杆是木杆。考虑到飞行距离性能，真实杆面倾角优选7度以上和13度以下。 考虑到杆头的转动惯量，杆头的体积优选大于等于350立方厘米，更优选大于等于380立方 厘米，更加优选大于等于400立方厘米，更加优选大于等于420立方厘米。考虑到杆头的强 度，优选地，杆头的体积小于或等于470立方厘米。
[0148] [球杆重量Wc]
[0149] 考虑到提高比值Wh/Wc，球杆重量Wc优选小于或等于315g(0. 315kg)，更优选小 于或等于310g(0. 310kg)，更加优选小于或等于300g(0. 300kg)，还更加优选小于或等于 293g (0. 293kg)。考虑到杆身和杆头的强度，球杆重量Wc优选大于或等于250g (0. 250kg)， 更优选大于或等于260g (0. 260kg)，更加优选大于或等于270g (0. 270kg)。
[0150] 实例
[0151] 在下文中，将通过实例说明本发明的效果。然而，不应理解为本发明限于基于实例 的描述。
[0152] 表1显示可用于根据本发明的杆身的预浸料的实例。
[0153] [表 1]
[0154] 表1可用预浸料的实例
[0155]

【权利要求】
1. 一种高尔夫球杆，包含： 杆头、杆身和握把；其特征在于： 球杆长度为43英寸以上并且48英寸以下； 杆头重量Wh和球杆重量Wc之间的比值Wh/Wc大于或等于0. 70 ; 绕着摆动轴线的转动惯量lx为6. 90 X 103 (kg ? cm2)以上并且7. 50 X 103 (kg ? cm2)以 下； 所述球杆的静矩Mt (kg ? cm)大于或等于16. 3 (kg ? cm);并且 所述球杆的振动频率为240 (次数/分）以上并且280 (次数/分）以下； 其中，所述转动惯量lx (kg ? cm2)根据等式（1)计算，并且所述静矩Mt (kg ? cm)根据 等式⑵计算： lx = WcX (Lc+60)2+Ic (1) Mt = WcX (Lc-35. 6) (2) 所述球杆重量被定义为Wc (kg)，从握把端到所述球杆的重心的轴线方向上的距离被定 义为Lc (cm)，并且绕着所述球杆的所述重心的球杆的转动惯量被定义为Ic (kg ? cm2)。
2. 如权利要求1所述的高尔夫球杆，其特征在于，如果从所述杆身的细端到所述杆身 的重心的轴线方向上的距离被定义为Lg，并且杆身长度被定义为Ls，则比值Lg/Ls为0. 55 以上并且0.67以下。
3. 如权利要求1所述的高尔夫球杆，其特征在于，所述杆头重量Wh大于或等于 0. 190kg。
4. 如权利要求1所述的高尔夫球杆，其特征在于，所述握把的重量小于或等于40g。
5. 如权利要求1所述的高尔夫球杆，其特征在于： 所述比值Wh/Wc小于或等于0. 80 ;并且 所述静矩Mt小于或等于18. 0 (kg ? cm)。
6. -种高尔夫球杆，包括： 杆头、杆身和握把；其特征在于： 球杆长度为43英寸以上并且48英寸以下； 杆头重量Wh和球杆重量Wc之间的比值Wh/Wc大于或等于0. 70 ; 绕着摆动轴线的转动惯量lx为6. 90 X 103 (kg ? cm2)以上并且7. 50 X 103 (kg ? cm2)以 下；并且 所述球杆的静矩Mt (kg ? cm)大于或等于16. 3 (kg ? cm); 其中，所述转动惯量lx (kg ? cm2)根据等式（1)计算，并且所述静矩Mt (kg ? cm)根据 等式⑵计算： lx = WcX (Lc+60)2+Ic (1) Mt = WcX (Lc-35. 6) (2) 所述球杆重量被定义为Wc (kg)，从握把端到所述球杆的重心的轴线方向上的距离被定 义为Lc (cm)，并且绕着所述球杆的所述重心的球杆的转动惯量被定义为Ic (kg ? cm2)。
【文档编号】A63B53/00GK104338298SQ201410352849
【公开日】2015年2月11日 申请日期:2014年7月23日 优先权日:2013年7月23日
【发明者】中村崇 申请人:邓禄普体育用品株式会社