本发明属于建筑工程设备领域，具体涉及一种建筑双叠合梁对接结构切割设备中的分散装置。
背景技术
建筑双叠合梁对接结构中，需要对混凝土进行混合搅拌，有时需要用到不同搅拌方式的搅拌轴进行特殊处理；如果针对不同的物料都配制一套用于更换的搅拌轴，则会大大增加生产成本。因此，研制出一种建筑双叠合梁对接结构处理设备中，根据需要进行调节与变化的搅拌轴是本领域技术人员所急需解决的难题。
技术实现要素：
为了解决上述技术问题，本发明提供一种建筑双叠合梁对接结构切割设备中的分散装置，所述工件夹具4布置于支撑平台5另一侧；所述控制系统6固定安装在固定框架2上；所述滚动切刀7位于推动机构3左侧，两者连接。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述的推动机构3结构。所述调速电机传动轴3-10一端与调速电机3-4连接，另一端穿过油箱3-5、推动盘制动装置3-9、液压缸3-6与推动盘3-7固定连接，调速电机3-4带动推动盘3-7旋转；所述油箱3-5与液压缸3-6一端导管连通；所述液压缸3-6另一端与可拆卸推动盘3-7连接；所述推动盘制动装置3-9位于推动盘3-7与液压缸3-6两者之间；所述调速电机3-4、液压缸3-6、推动盘3-7中心轴线在同一水平线上，推动盘3-7与滚动切刀7连接，推动盘3-7带动滚动切刀7旋转；所述调速电机3-4、液压缸3-6分别通过导线与控制系统6控制连接；所述滑块电机3-8通过导线与控制系统6控制连接。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述滚动切刀7结构。进水管7-7外围设有加热管7-5，加热管7-5螺旋结构，加热管7-5一端通过导线与变压器7-2连通，变压器7-2的另一端通过导线与外部市电连接，加热管7-5对进水管7-7实施加热，变压器7-2对加热温度实施调节；在传动轴7-9外部设有切刀片7-3，切刀片7-3数量为4个，4个切刀片7-3等角度、中心轴对称方式固定在传动轴7-9上；在切刀片7-3根部设有切刀片喷头7-6，切刀片喷头7-6一端敞口设计并指向切刀片7-3刀面，切刀片喷头7-6另一端与进水管7-7连通；从动轮7-1通过传动轴7-9带动切刀片7-3旋转，切刀片7-3对物料实施等距切割；同时，切刀片喷头7-6对切刀片7-3刀面实施清洗。
进一步的，本段讲述的是本发明中为滑道3-2设置的冷却装置结构。位于上部的缓冲处理室3-2-5，其顶部设有冷媒入口3-2-6，上部的缓冲处理室3-2-5与冷媒入口3-2-6连通，位于下部的缓冲处理室3-2-5其底部设有冷媒出口3-2-9，下部的缓冲处理室3-2-5与底部的冷媒出口3-2-9连通；所述药剂混合装置3-2-8与热交换室3-2-3连通；冷媒从冷媒入口3-2-6进入缓冲处理室3-2-5，进而进入到热交换管3-2-2内部，将热交换管3-2-2所产生的热量吸收，并从冷媒出口3-2-9流出；被冷却液从被冷却液入口3-2-1进入热交换室3-2-3，将热量传递给热交换管3-2-2，并从被冷却液出口3-2-7流出；同时，外部药剂通过药剂混合装置3-2-8可控地加入到热交换室3-2-3内部，与被冷却液进行反应。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述的药剂混合装置3-2-8结构。所述搅动球3-2-8-5位于缓冲网3-2-8-4右侧，搅动球3-2-8-5为高分子薄壁中空结构，搅动球3-2-8-5材质密度小于水的密度，搅动球3-2-8-5数量为50个～100个，单个搅动球3-2-8-5质量小于10克，多个搅动球3-2-8-5被限定在缓冲网3-2-8-4与稳定网3-2-8-6之间，所述搅动球3-2-8-5为分散布局，搅动球3-2-8-5相互之间的间隙大于5cm；所述稳定网3-2-8-6位于搅动球3-2-8-5右侧，稳定网3-2-8-6为多孔网状、竖直摆放；药剂从药剂进口3-2-8-1进入，与稀释剂进入管3-2-8-9喷出的稀释剂相遇，在分散网3-2-8-8、扩散喇叭口3-2-8-7的作用下，将稀释剂进一步分散并与药剂混合；扩散剂通过扩散剂入管3-2-8-3从扩散剂喷管3-2-8-2喷出，缓冲网3-2-8-4对喷出的扩散剂实施缓冲，并与药剂、稀释剂一同进入位于缓冲网3-2-8-4与稳定网3-2-8-6之间的搅动球3-2-8-5作用空间，在搅动球3-2-8-5搅动作用下，扩散剂、稀释剂、药剂充分混合，混合物从药剂出口3-2-8-10排出。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述的推动盘制动装置3-9结构。制动牵引索3-9-3的另一端与牵引机构3-9-2连接；在制动卡盘3-9-4上部设有制动冷却系统3-9-1，两者通过导管连接；牵引机构3-9-2转动，收紧制动牵引索3-9-3，进而通过制动卡盘3-9-4将4个摩擦片3-9-6紧贴在调速电机传动轴3-10上，使调速电机传动轴3-10停止转动；与此同时，摩擦片3-9-6因摩擦产生的热量，通过与制动卡盘3-9-4连接的制动冷却系统3-9-1带走。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述的制动冷却系统3-9-1结构。蝴蝶板3-9-1-1设有两个弧形侧翼板，两个弧形侧翼板中心对称，两个弧形侧翼板通过蝴蝶通孔板3-9-1-2连接，蝴蝶通孔板3-9-1-2促进气流在其两侧形成湍流；在摆动板3-9-1-8左侧设有栅栏板3-9-1-7，栅栏板3-9-1-7竖直放置，栅栏板3-9-1-7内部设有大量水平格栅，栅栏板3-9-1-7左右通透；在栅栏板3-9-1-7左侧设有下敞口翼板3-9-1-6，两者间距为10cm，下敞口翼板3-9-1-6竖直排列；下敞口翼板3-9-1-6设有两个直面侧翼板，两个直面侧翼板中心对称，两个直面侧翼板之间敞口设计，两个直面侧翼板之间硬质钢索固定连接；在制动冷却系统3-9-1一侧设有油雾化喷头3-9-1-10；在制冷室出气口3-9-1-9下部设有集油盒3-9-1-11，两者之间设有一定距离；从油雾化喷头3-9-1-10喷出的热油在制动冷却系统3-9-1中与制冷室冷气进口3-9-1-4产生的冷气进行热量交换，冷却后的油汇聚在集油盒3-9-1-11；在制冷室冷气进口3-9-1-4上部设有冷气加速室3-9-1-12。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述的分散装置3-9-1-5结构。所述分散主轴3-9-1-5-3圆柱钢结构，分散主轴3-9-1-5-3一端设有分散主动轮3-9-1-5-2，分散主轴3-9-1-5-3另一端设有分散支撑轮3-9-1-5-4；所述分散主动轮3-9-1-5-2中心轴与分散主轴3-9-1-5-3固定连接，分散主动轮3-9-1-5-2外缘与外部分散电机轮齿啮合连接，分散支撑轮3-9-1-5-4中心轴与分散主轴3-9-1-5-3转动连接，分散支撑轮3-9-1-5-4外缘与支架固定。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述的冷气加速室3-9-1-12结构。在冷气加速室壳体3-9-1-12-2外部设有控制连杆3-9-1-12-9，控制连杆3-9-1-12-9分别于一级加速风机3-9-1-12-6、二级加速风机3-9-1-12-4的关风器控制连接；所述冷气出口3-9-1-12-1喇叭口形状，其上端口与二级加速风机3-9-1-12-4无缝贯通连接，其下端口的口径与冷气加速室壳体3-9-1-12-2口径相等，且无缝焊接；冷气从冷气进口3-9-1-12-10进入冷气加速室3-9-1-12，途经电磁环3-9-1-12-8被磁化，在一级加速风机3-9-1-12-6、二级加速风机3-9-1-12-4的加速作用下，从冷气出口3-9-1-12-1喷出；同时，冷却水从风机进水管3-9-1-12-3进入冷却夹套，为一级加速风机3-9-1-12-6、二级加速风机3-9-1-12-4进行降温，并从风机出水管3-9-1-12-5流出。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述的工件夹具4结构。所述旋转电机4-1固定安装在检修箱4-2一侧，旋转电机4-1与中心齿轮4-5驱动连接；所述工件抓手4-3布置于检修箱4-2另一侧，工件抓手4-3一端与抓手齿轮4-6固定连接；所述圈数计数器4-7固定连接在旋转电机4-1转盘上；所述旋转电机4-1、圈数计数器4-7分别通过导线与控制系统6控制连接；旋转电机4-1驱动中心齿轮4-5旋转，进而带动周边三个抓手齿轮4-6沿着大齿轮4-4内牙做公转运动，同时三个抓手齿轮4-6也做自转运动，抓手齿轮4-6通过工件抓手4-3带动工件公转和自转。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述的圈数计数器4-7结构。在转换头4-7-2水平方向设有备用激光测圈探头4-7-11，其数量为4个，备用激光测圈探头4-7-11与激光测圈探头4-7-1结构相同，激光测圈探头4-7-1和备用激光测圈探头4-7-11为可拆卸式结构；所述旋转轴4-7-7上部设有变速箱4-7-5，变速箱4-7-5内部设有减速轴4-7-3，减速轴4-7-3与旋转轴4-7-7齿轮啮合连接；变速箱4-7-5上部设有旋转电机4-7-10，旋转电机4-7-10与减速轴4-7-3齿轮啮合连接；变速箱4-7-5底部设有温度传感器4-7-4、速度传感器4-7-6；旋转电机4-7-10通过减速轴4-7-3、旋转轴4-7-7带动激光测圈探头4-7-1转动，以调换激光测圈探头4-7-1的工作角度；与此同时，位于变速箱4-7-5底部的温度传感器4-7-4、速度传感器4-7-6实时对工作台4上的物体状态进行监控。
进一步的，本段讲述的是本发明中所述的工件抓手4-3结构。手指牵引夹4-3-3驱动电机、工件夹紧度感应器4-3-4分别通过导线与控制系统6控制连接。所述控制系统6内设置有计时器，所述计时器与调速电机3-4启动线圈导线控制连接。
进一步的，所述分散主轴3-9-1-5-3由高分子材料压模成型，分散主轴3-9-1-5-3的组成成分和制造过程如下：
一、分散主轴3-9-1-5-3组成成分：
按重量份数计净化湖水339.2～564.8份，n-甲基-1,1,2,2,3,3,4,4,5,5,5-十一氟代-1-戊烷磺酰胺131.5～173.6份，1-(甲氧基甲基)-4-甲基苯134.2～243.1份，4-(甲硫基)丁醛130.4～147.4份，金红石133.1～190.3份，4,4'-(1-甲基亚乙基)双[2-(2-丙烯基)]苯酚与(氯甲基)环氧乙烷的聚合物136.9～197.5份，银纳米微粒138.7～193.3份，聚合氧化的1,1,2,3,3,3,-六氟-1-丙烯131.1～173.6份，甲醛与二氰基二酰胺和硫酸乙二胺的聚合物133.6～173.5份，碱式环烷酸锌盐133.9～156.6份，甲乙酮肟封端的[2,4,6-三氧三嗪-1,3,5(2h,4h,6h)-三基]三(环己基)异氰酸盐122.5～158.8份，7-甲基辛醛121.2～164.8份，(2e)-甲酸-2-己烯-1-醇酯130.8～175.4份，聚氨酯的聚合物140.3～184.3份，质量浓度为130mg/l～397mg/l的玫红酸十六烷基酯163.4～217.8份；
二、分散主轴3-9-1-5-3的制造过程，包含以下步骤：
第1步：在搅拌立塔式反应器中，加入净化湖水和n-甲基-1,1,2,2,3,3,4,4,5,5,5-十一氟代-1-戊烷磺酰胺，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，设定转速为132rpm～178rpm，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使温度升至147.2℃～148.8℃，加入1-(甲氧基甲基)-4-甲基苯搅拌均匀，进行反应124.5～135.6分钟，加入4-(甲硫基)丁醛，通入流量为123.5m3/min～164.4m3/min的氦气124.5～135.6分钟；之后在搅拌立塔式反应器中加入金红石，再次启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使温度升至164.2℃～197.1℃，保温124.4～135.4分钟，加入4,4'-(1-甲基亚乙基)双[2-(2-丙烯基)]苯酚与(氯甲基)环氧乙烷的聚合物，调整搅拌立塔式反应器中溶液的ph值为4.1～8.3，保温124.1～364.1分钟；
第2步：另取银纳米微粒，将银纳米微粒在功率为6.64kw～12.08kw下超声波处理0.130～1.197小时后；将银纳米微粒加入到另一个搅拌立塔式反应器中，加入质量浓度为134mg/l～364mg/l的聚合氧化的1,1,2,3,3,3,-六氟-1-丙烯分散银纳米微粒，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使溶液温度在45℃～89℃之间，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，并以4×102rpm～8×102rpm的速度搅拌，调整ph值在4.5～8.8之间，保温搅拌130～197分钟；之后停止反应静置6.64×10～12.08×10分钟，去除杂质；将悬浮液加入甲醛与二氰基二酰胺和硫酸乙二胺的聚合物，调整ph值在1.5～2.8之间，形成沉淀物用净化湖水洗脱，通过离心机在转速4.192×103rpm～9.643×103rpm下得到固形物，在2.407×102℃～3.642×102℃温度下干燥，研磨后过0.192×103～1.643×103目筛，备用；
第3步：另取碱式环烷酸锌盐和第2步处理后银纳米微粒，混合均匀后采用掠入射小角度γ射线漫反射辐照，掠入射小角度γ射线漫反射辐照的能量为121.2mev～149.8mev、剂量为169.2kgy～209.8kgy、照射时间为133.2～158.8分钟，得到性状改变的碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物；将碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物置于另一搅拌立塔式反应器中，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定温度132.8℃～178.4℃，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，转速为124rpm～519rpm，ph调整到4.3～8.3之间，脱水133.3～147.3分钟，备用；
第4步：将第3步得到的性状改变的碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物，加至质量浓度为134mg/l～364mg/l的甲乙酮肟封端的[2,4,6-三氧三嗪-1,3,5(2h,4h,6h)-三基]三(环己基)异氰酸盐中，并流加至第1步的搅拌立塔式反应器中，流加速度为269ml/min～997ml/min；启动搅拌立塔式反应器搅拌机，设定转速为138rpm～178rpm；搅拌4～8分钟；再加入7-甲基辛醛，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，升温至168.4℃～205.8℃，ph调整到4.4～8.8之间，通入氦气通气量为123.118m3/min～164.273m3/min，保温静置158.2～188.8分钟；再次启动搅拌立塔式反应器搅拌机，转速为133rpm～178rpm，加入(2e)-甲酸-2-己烯-1-醇酯，并使得ph调整到4.4～8.8之间，保温静置157.5～197.6分钟；
第5步：启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，设定转速为130rpm～197rpm，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定搅拌立塔式反应器内的温度为1.287×102℃～2.32×102℃，加入聚氨酯的聚合物，反应124.2～135.1分钟；之后加入玫红酸十六烷基酯，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定搅拌立塔式反应器内的温度为208.4℃～264.4℃，ph调整至4.1～8.1之间，压力为1.3mpa～1.31mpa，反应时间为0.4～0.9小时；之后降压至常压，降温至124.2℃～135.1℃出料入压模机，即得到分散主轴3-9-1-5-3；所述银纳米微粒的粒径为138μm～148μm。
进一步的，一种建筑双叠合梁对接结构切割设备中的分散装置的工作方法，该方法包括以下几个步骤：
第1步：处理工序将待切割的对象装入到工件抓手4-3上的工件槽4-3-2中，控制系统6控制手指牵引夹4-3-3工作，将处理对象夹紧；工件夹紧度感应器4-3-4实时监测处理对象夹紧度，当工件夹紧度感应器4-3-4检测到处理对象夹紧度达到系统设定值m时，工件夹紧度感应器4-3-4将反馈信号发送给控制系统6，控制系统6控制手指牵引夹4-3-3停止工作；
第2步：与此同时，控制系统6启动滑块3-3末端的滑块电机3-8，在滑块电机3-8带动下，滑块3-3沿滑道3-2做滑动运动，从而带动推动盘3-7向固定在工件抓手4-3末端的工件靠近；在推动盘3-7距离工件3cm～5cm时，控制系统6停止滑块电机3-8工作，同时控制液压缸3-6工作；在液压缸3-6驱动下，推动盘3-7缓慢向工件靠近，直至推动盘3-7前端刀片与处理对象端面相接触；
第3步：控制系统6同时启动推动机构3中的调速电机3-4和工件夹具4中的旋转电机4-1；在调速电机3-4驱动下，推动盘3-7做顺时针圆周运动；在旋转电机4-1电机驱动下，工件抓手4-3通过抓手齿轮4-6做逆时针圆周运动；
第4步：在旋转电机4-1旋转过程中，圈数计数器4-7实时监测旋转电机4-1旋转圈数；当圈数计数器4-7检测到旋转电机4-1旋转圈数达到系统设定值r时，圈数计数器4-7将反馈信号发送给控制系统6，控制系统6控制旋转电机4-1停止工作；
第5步：在调速电机3-4工作过程中，位于控制系统6中的计时器对调速电机3-4工作时间进行计时；当计时器累计计时时间达到系统设定值t时，控制系统6停止调速电机3-4；
第6步：控制系统6控制手指牵引夹4-3-3松开，处理好的工件进入下一工序。
本发明所述的一种建筑双叠合梁对接结构切割设备中的分散装置，该装置智能化程度高，时间智能可控，品质有大幅提升，稳定性高，运行速度快，对其他设备冲击力小，工作效率高。
附图说明
图1是本发明中所述的一种建筑双叠合梁对接结构切割设备中的分散装置示意图。
图2是本发明中所述的推动机构3结构示意图。
图3是本发明中所述滚动切刀7结构示意图。
图4是本发明中为滑道3-2设置的冷却装置结构示意图。
图5是本发明中所述的药剂混合装置3-2-8结构示意图。
图6是本发明中所述的推动盘制动装置3-9结构示意图。
图7是本发明中所述的制动冷却系统3-9-1结构示意图。
图8是本发明中所述的分散装置3-9-1-5结构示意图。
图9是本发明中所述的冷气加速室3-9-1-12结构示意图。
图10是本发明中所述的工件夹具4结构示意图。
图11是本发明中所述的圈数计数器4-7结构示意图。
图12是本发明中所述的工件抓手4-3结构示意图。
图13是本发明中所述的分散主轴3-9-1-5-3材料耐损耗率随使用时间变化图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明提供的一种建筑双叠合梁对接结构切割设备中的分散装置进行进一步说明。
如图1所示，是本发明中所述的一种建筑双叠合梁对接结构切割设备中的分散装置示意图。所述固定框架2为不锈钢矩形结构，其厚度在3cm～4cm之间；所述减震脚垫1数量为四个，分别固定安装在固定框架2底部四角；所述支撑平台5为矩形镀锌板，支撑平台5固定安装在固定框架2上方；所述推动机构3布置于支撑平台5一侧。
如图2所示，是本发明中所述的推动机构3结构示意图。所述滑道3-2通过滑道固定块3-1与支撑平台5固定连接；所述滑道3-2横截面呈“ω”形状，滑道3-2数量为2个；所述滑块3-3与滑道3-2滑动连接，滑块3-3末端设置有滑块电机3-8，滑块电机3-8驱动滑块3-3在滑道3-2上滑动；所述调速电机3-4为变频电机，调速电机3-4底座与滑块3-3焊接固定。
如图3所示，是本发明中所述滚动切刀7结构示意图。位于一端的从动轮7-1，其与外部的切刀电机连接，同时，从动轮7-1与传动轴7-9固定连接；在从动轮7-1内侧设有支撑滚轴承7-4，所述支撑滚轴承7-4数量为2个，分别位于传动轴7-9的两端；所述传动轴7-9中空结构，内部设有变压器7-2、加热管7-5、进水管7-7；进水管7-7平行于传动轴7-9，进水管7-7的数量为3根，进水管7-7与进水端口7-8连通，进水端口7-8与外部水泵连通。
如图4所示，是本发明中为滑道3-2设置的冷却装置结构示意图。位于一侧的被冷却液入口3-2-1与热交换室3-2-3连通，且被冷却液入口3-2-1位于热交换室3-2-3下部、低位；所述被冷却液出口3-2-7位于热交换室3-2-3上部、高位，且被冷却液出口3-2-7与热交换室3-2-3连通；所述热交换管3-2-2位于热交换室3-2-3中部，热交换管3-2-2中空结构，热交换管3-2-2的数量为20根，多根热交换管3-2-2竖直等距排列；热交换管3-2-2两端分别设有缓冲处理室3-2-5，热交换管3-2-2两端分别与设在其上下两端的缓冲处理室3-2-5连通；所述缓冲处理室3-2-5通过隔板3-2-4与上下两端的缓冲处理室3-2-5分隔。
如图5所示，是本发明中所述的药剂混合装置3-2-8结构示意图。所述药剂混合装置3-2-8为l型管结构、两端贯通，位于一端的药剂进口3-2-8-1，药剂进口3-2-8-1右侧设有稀释剂进入管3-2-8-9，稀释剂进入管3-2-8-9一端与外部的稀释剂瓶连通，稀释剂进入管3-2-8-9另一端为开放式，并插入扩散喇叭口3-2-8-7内部；在扩散喇叭口3-2-8-7中部设有分散网3-2-8-8，其为多孔网状、竖直摆放；扩散喇叭口3-2-8-7为喇叭形结构，其大口径端朝向右侧，扩散喇叭口3-2-8-7大口径端与小口径端的直径比为3:1；所述扩散剂喷管3-2-8-2位于扩散喇叭口3-2-8-7右侧，其为中空环形管结构，扩散剂喷管3-2-8-2的环形管右侧表面设有大量通孔，扩散剂喷管3-2-8-2一端与扩散剂入管3-2-8-3连通；所述缓冲网3-2-8-4位于扩散剂入管3-2-8-3右侧，缓冲网3-2-8-4为多孔网状、竖直摆放。
如图6所示，是本发明中所述的推动盘制动装置3-9结构示意图。位于中轴线上的调速电机传动轴3-10，其四周设有摩擦片3-9-6，摩擦片3-9-6数量为4个，4个摩擦片3-9-6将调速电机传动轴3-10包裹在其中，摩擦片3-9-6的外围设有制动卡盘3-9-4，制动卡盘3-9-4环状、分为四瓣，摩擦片3-9-6固定在制动卡盘3-9-4的内侧；制动卡盘3-9-4左侧设有散热风扇3-9-5，散热风扇3-9-5为制动卡盘3-9-4降温；制动卡盘3-9-4外围设有制动牵引索3-9-3，制动牵引索3-9-3环绕制动卡盘3-9-4四周，且两者铰接。
如图7所示，是本发明中所述的制动冷却系统3-9-1结构示意图。位于顶部的制冷室冷气进口3-9-1-4，与位于底部的制冷室出气口3-9-1-9上下贯通；在制冷室冷气进口3-9-1-4竖轴中心设有分散装置3-9-1-5，分散装置3-9-1-5一端与外部制冷室搅拌电机连接，其另一端与制冷室搅拌叶3-9-1-3固定连接；在制冷室搅拌叶3-9-1-3下部设有摆动板3-9-1-8，所述摆动板3-9-1-8薄板结构，单个摆动板3-9-1-8水平放置，摆动板3-9-1-8数量为20个，20个摆动板3-9-1-8分为两组、竖直排列，同组摆动板3-9-1-8相互之间距离为10cm，同组摆动板3-9-1-8之间软索链串接，并与制动冷却系统3-9-1顶部固定，同组摆动板3-9-1-8悬空在制动冷却系统3-9-1中轴线处，摆动板3-9-1-8随气流左右摆动；在摆动板3-9-1-8右侧设有蝴蝶板3-9-1-1，蝴蝶板3-9-1-1薄板结构、单个蝴蝶板3-9-1-1水平放置，蝴蝶板3-9-1-1数量为20个，20个蝴蝶板3-9-1-1竖直排列。
如图8所示，是本发明中所述的分散装置3-9-1-5结构示意图。在分散主轴3-9-1-5-3表面设有分散齿3-9-1-5-1，分散齿3-9-1-5-1数量为12个，12个分散齿3-9-1-5-1分为四组，每组分散齿3-9-1-5-1以分散主轴3-9-1-5-3为轴心等角度轴向排列；所述分散齿3-9-1-5-1包括分散齿丁3-9-1-5-1-1和分散齿柱3-9-1-5-1-2，分散齿丁3-9-1-5-1-1u型结构；在分散齿丁3-9-1-5-1-1中部设有分散齿柱3-9-1-5-1-2，分散齿柱3-9-1-5-1-2一端与分散齿丁3-9-1-5-1-1固定，其另一端与分散主轴3-9-1-5-3固定；外部分散电机通过分散主动轮3-9-1-5-2带动分散主轴3-9-1-5-3旋转，进而带动四组分散齿3-9-1-5-1转动，实现对物料的分散。
如图9所示，是本发明中所述的冷气加速室3-9-1-12结构示意图。在冷气加速室壳体3-9-1-12-2顶部设有冷气进口3-9-1-12-10，在冷气加速室壳体3-9-1-12-2底部设有冷气出口3-9-1-12-1，冷气进口3-9-1-12-10与冷气出口3-9-1-12-1上下贯通；在冷气进口3-9-1-12-10下部设有电磁环3-9-1-12-8，电磁环3-9-1-12-8通过导线与控制系统6连接；在电磁环3-9-1-12-8下部设有冷气吸入口3-9-1-12-7，冷气吸入口3-9-1-12-7漏斗状，其上端口径大于下端口径，冷气吸入口3-9-1-12-7下部设有一级加速风机3-9-1-12-6，冷气吸入口3-9-1-12-7与一级加速风机3-9-1-12-6二者无缝贯通连接；一级加速风机3-9-1-12-6下部设有二级加速风机3-9-1-12-4，一级加速风机3-9-1-12-6与二级加速风机3-9-1-12-4二者无缝贯通连接；在一级加速风机3-9-1-12-6和二级加速风机3-9-1-12-4外部设有冷却夹套，冷却夹套一端与风机出水管3-9-1-12-5连通，冷却夹套的另一端与风机进水管3-9-1-12-3连通。
如图10所示，是本发明中所述的工件夹具4结构示意图。所述大齿轮4-4布置于检修箱4-2内部，大齿轮4-4为内齿牙式中空结构，内齿牙设在大齿轮4-4内部圆周上，大齿轮4-4内设有中心齿轮4-5和抓手齿轮4-6，中心齿轮4-5、抓手齿轮4-6为外齿结构；所述中心齿轮4-5位于大齿轮4-4中轴线处，在中心齿轮4-5四周设有抓手齿轮4-6，大齿轮4-4、中心齿轮4-5、抓手齿轮4-6三者啮合连接；所述抓手齿轮4-6数量为三个，围绕中心齿轮4-5呈圆周对称分布。
如图11所示，是本发明中所述的圈数计数器4-7结构示意图。位于底部的激光测圈探头4-7-1，其表面还包括辅助光源4-7-8和激光发射接收器4-7-9，所述激光发射接收器4-7-9位于激光测圈探头4-7-1底部中心、方向向下照射，激光发射接收器4-7-9四周设有辅助光源4-7-8，辅助光源4-7-8为12个，辅助光源4-7-8为le光源；所述转换头4-7-2位于激光测圈探头4-7-1的上部，转换头4-7-2与上部的旋转轴4-7-7转动连接，同时，激光测圈探头4-7-1与上部的旋转轴4-7-7固定连接。
如图12所示，是本发明中所述的工件抓手4-3结构示意图。所述工件槽4-3-2布置于手臂4-3-1顶端，工件槽4-3-2为圆形凹槽，其直径大小为8cm～12cm；所述手指牵引夹4-3-3数量为三个，圆周等距分布在工件槽4-3-2周围，手指牵引夹4-3-3末端安装有防滑保护垫和工件夹紧度感应器4-3-4。
以下实施例进一步说明本发明的内容，作为分散主轴3-9-1-5-3，它是本发明的重要组件，由于它的存在，增加了整体设备的使用寿命，它为整体设备的安全、平稳运行发挥着关键作用。为此，通过以下是实施例，进一步验证本发明所述的分散主轴3-9-1-5-3，所表现出的高于其他相关专利的物理特性。
实施例1
按照以下步骤制备本发明所述分散主轴3-9-1-5-3，并按重量份数计：
第1步：在搅拌立塔式反应器中，加入净化湖水339.2份和n-甲基-1,1,2,2,3,3,4,4,5,5,5-十一氟代-1-戊烷磺酰胺131.5份，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，设定转速为132rpm，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使温度升至147.2℃，加入1-(甲氧基甲基)-4-甲基苯134.2份搅拌均匀，进行反应124.5分钟，加入4-(甲硫基)丁醛130.4份，通入流量为123.5m3/min的氦气124.5分钟；之后在搅拌立塔式反应器中加入金红石133.1份，再次启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使温度升至164.2℃，保温124.4分钟，加入4,4'-(1-甲基亚乙基)双[2-(2-丙烯基)]苯酚与(氯甲基)环氧乙烷的聚合物136.9份，调整搅拌立塔式反应器中溶液的ph值为4.1，保温124.1分钟；
第2步：另取银纳米微粒138.7份，将银纳米微粒在功率为6.64kw下超声波处理0.130小时后；将银纳米微粒加入到另一个搅拌立塔式反应器中，加入质量浓度为134mg/l的聚合氧化的1,1,2,3,3,3,-六氟-1-丙烯131.1份分散银纳米微粒，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使溶液温度在45℃，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，并以4×102rpm的速度搅拌，调整ph值在4.5，保温搅拌130分钟；之后停止反应静置6.64×10分钟，去除杂质；将悬浮液加入甲醛与二氰基二酰胺和硫酸乙二胺的聚合物133.6份，调整ph值在1.5，形成沉淀物用净化湖水洗脱，通过离心机在转速4.192×103rpm下得到固形物，在2.407×102℃温度下干燥，研磨后过0.192×103目筛，备用；
第3步：另取碱式环烷酸锌盐133.9和第2步处理后银纳米微粒，混合均匀后采用掠入射小角度γ射线漫反射辐照，掠入射小角度γ射线漫反射辐照的能量为121.2mev、剂量为169.2kgy、照射时间为133.2分钟，得到性状改变的碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物；将碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物置于另一搅拌立塔式反应器中，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定温度132.8℃，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，转速为124rpm，ph调整到4.3，脱水133.3分钟，备用；
第4步：将第3步得到的性状改变的碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物，加至质量浓度为134mg/l的甲乙酮肟封端的[2,4,6-三氧三嗪-1,3,5(2h,4h,6h)-三基]三(环己基)异氰酸盐122.5份中，并流加至第1步的搅拌立塔式反应器中，流加速度为269ml/min；启动搅拌立塔式反应器搅拌机，设定转速为138rpm；搅拌4分钟；再加入7-甲基辛醛121.2份，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，升温至168.4℃，ph调整到4.4，通入氦气通气量为123.118m3/min，保温静置158.2分钟；再次启动搅拌立塔式反应器搅拌机，转速为133rpm，加入(2e)-甲酸-2-己烯-1-醇酯130.8份，并使得ph调整到4.4，保温静置157.5分钟；
第5步：启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，设定转速为130rpm，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定搅拌立塔式反应器内的温度为1.287×102℃，加入聚氨酯的聚合物140.3份，反应124.2分钟；之后加入质量浓度为130mg/l的玫红酸十六烷基酯163.4份，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定搅拌立塔式反应器内的温度为208.4℃，ph调整至4.1，压力为1.3mpa，反应时间为0.4小时；之后降压至常压，降温至124.2℃出料入压模机，即得到分散主轴3-9-1-5-3；
所述银纳米微粒的粒径为138μm。
实施例2
按照以下步骤制备本发明所述分散主轴3-9-1-5-3，并按重量份数计：
第1步：在搅拌立塔式反应器中，加入净化湖水564.8份和n-甲基-1,1,2,2,3,3,4,4,5,5,5-十一氟代-1-戊烷磺酰胺173.6份，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，设定转速为178rpm，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使温度升至148.8℃，加入1-(甲氧基甲基)-4-甲基苯243.1份搅拌均匀，进行反应135.6分钟，加入4-(甲硫基)丁醛147.4份，通入流量为164.4m3/min的氦气135.6分钟；之后在搅拌立塔式反应器中加入金红石190.3份，再次启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使温度升至197.1℃，保温135.4分钟，加入4,4'-(1-甲基亚乙基)双[2-(2-丙烯基)]苯酚与(氯甲基)环氧乙烷的聚合物197.5份，调整搅拌立塔式反应器中溶液的ph值为8.3，保温364.1分钟；
第2步：另取银纳米微粒193.3份，将银纳米微粒在功率为12.08kw下超声波处理1.197小时后；将银纳米微粒加入到另一个搅拌立塔式反应器中，加入质量浓度为364mg/l的聚合氧化的1,1,2,3,3,3,-六氟-1-丙烯173.6份分散银纳米微粒，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使溶液温度在89℃之间，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，并以8×102rpm的速度搅拌，调整ph值在8.8，保温搅拌197分钟；之后停止反应静置12.08×10分钟，去除杂质；将悬浮液加入甲醛与二氰基二酰胺和硫酸乙二胺的聚合物173.5份，调整ph值在2.8，形成沉淀物用净化湖水洗脱，通过离心机在转速9.643×103rpm下得到固形物，在3.642×102℃温度下干燥，研磨后过1.643×103目筛，备用；
第3步：另取碱式环烷酸锌盐156.6份和第2步处理后银纳米微粒，混合均匀后采用掠入射小角度γ射线漫反射辐照，掠入射小角度γ射线漫反射辐照的能量为149.8mev、剂量为209.8kgy、照射时间为158.8分钟，得到性状改变的碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物；将碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物置于另一搅拌立塔式反应器中，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定温度178.4℃，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，转速为519rpm，ph调整到8.3，脱水147.3分钟，备用；
第4步：将第3步得到的性状改变的碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物，加至质量浓度为364mg/l的甲乙酮肟封端的[2,4,6-三氧三嗪-1,3,5(2h,4h,6h)-三基]三(环己基)异氰酸盐158.8份中，并流加至第1步的搅拌立塔式反应器中，流加速度为997ml/min；启动搅拌立塔式反应器搅拌机，设定转速为178rpm；搅拌8分钟；再加入7-甲基辛醛164.8份，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，升温至205.8℃，ph调整到8.8，通入氦气通气量为164.273m3/min，保温静置188.8分钟；再次启动搅拌立塔式反应器搅拌机，转速为178rpm，加入(2e)-甲酸-2-己烯-1-醇酯175.4份，并使得ph调整到8.8，保温静置197.6分钟；
第5步：启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，设定转速为197rpm，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定搅拌立塔式反应器内的温度为2.32×102℃，加入聚氨酯的聚合物184.3份，反应135.1分钟；之后加入质量浓度为397mg/l的玫红酸十六烷基酯217.8份，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定搅拌立塔式反应器内的温度为264.4℃，ph调整至8.1，压力为1.31mpa，反应时间为0.9小时；之后降压至常压，降温至135.1℃出料入压模机，即得到分散主轴3-9-1-5-3；
所述银纳米微粒的粒径为148μm。
实施例3
按照以下步骤制备本发明所述分散主轴3-9-1-5-3，并按重量份数计：
第1步：在搅拌立塔式反应器中，加入净化湖水339.9份和n-甲基-1,1,2,2,3,3,4,4,5,5,5-十一氟代-1-戊烷磺酰胺131.9份，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，设定转速为132rpm，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使温度升至147.9℃，加入1-(甲氧基甲基)-4-甲基苯134.9份搅拌均匀，进行反应124.9分钟，加入4-(甲硫基)丁醛130.9份，通入流量为123.9m3/min的氦气124.9分钟；之后在搅拌立塔式反应器中加入金红石133.9份，再次启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使温度升至164.9℃，保温124.9分钟，加入4,4'-(1-甲基亚乙基)双[2-(2-丙烯基)]苯酚与(氯甲基)环氧乙烷的聚合物136.9份，调整搅拌立塔式反应器中溶液的ph值为4.9，保温124.9分钟；
第2步：另取银纳米微粒138.9份，将银纳米微粒在功率为6.649kw下超声波处理0.1309小时后；将银纳米微粒加入到另一个搅拌立塔式反应器中，加入质量浓度为134.9mg/l的聚合氧化的1,1,2,3,3,3,-六氟-1-丙烯131.9份分散银纳米微粒，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，使溶液温度在45.9℃，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，并以4.9×102rpm的速度搅拌，调整ph值在4.9，保温搅拌130.9分钟；之后停止反应静置6.64×10分钟，去除杂质；将悬浮液加入甲醛与二氰基二酰胺和硫酸乙二胺的聚合物133.9份，调整ph值在1.9，形成沉淀物用净化湖水洗脱，通过离心机在转速4.192×103rpm下得到固形物，在2.407×102℃温度下干燥，研磨后过0.192×103目筛，备用；
第3步：另取碱式环烷酸锌盐133.9和第2步处理后银纳米微粒，混合均匀后采用掠入射小角度γ射线漫反射辐照，掠入射小角度γ射线漫反射辐照的能量为121.9mev、剂量为169.9kgy、照射时间为133.9分钟，得到性状改变的碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物；将碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物置于另一搅拌立塔式反应器中，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定温度132.9℃，启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，转速为124rpm，ph调整到4.9，脱水133.9分钟，备用；
第4步：将第3步得到的性状改变的碱式环烷酸锌盐和银纳米微粒混合物，加至质量浓度为134.9mg/l的甲乙酮肟封端的[2,4,6-三氧三嗪-1,3,5(2h,4h,6h)-三基]三(环己基)异氰酸盐122.9份中，并流加至第1步的搅拌立塔式反应器中，流加速度为269.9ml/min；启动搅拌立塔式反应器搅拌机，设定转速为138rpm；搅拌4.9分钟；再加入7-甲基辛醛121.9份，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，升温至168.9℃，ph调整到4.9，通入氦气通气量为123.9m3/min，保温静置158.9分钟；再次启动搅拌立塔式反应器搅拌机，转速为133rpm，加入(2e)-甲酸-2-己烯-1-醇酯130.9份，并使得ph调整到4.9，保温静置157.9分钟；
第5步：启动搅拌立塔式反应器中的搅拌机，设定转速为130rpm，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定搅拌立塔式反应器内的温度为1.287×102℃，加入聚氨酯的聚合物140.9份，反应124.9分钟；之后加入质量浓度为130mg/l的玫红酸十六烷基酯163.4份，启动搅拌立塔式反应器中的蒸汽式油加热器，设定搅拌立塔式反应器内的温度为208.9℃，ph调整至4.9，压力为1.3mpa，反应时间为0.41小时；之后降压至常压，降温至124.9℃出料入压模机，即得到分散主轴3-9-1-5-3；
所述银纳米微粒的粒径为138μm。
对照例
对照例采用市售某品牌的与本申请分散主轴3-9-1-5-3同样部件，进行性能测试试验。
实施例4
将实施例1～3的分散主轴3-9-1-5-3和对照例所获得的同样部件进行性能测试试验，测试结束后对机械强度提升率、抗压强度提升率、抗屈服强度提升率、磨损率提升率等参数进行分析。数据分析如表1所示。
从表1可见，本发明所述的分散主轴3-9-1-5-3，其机械强度提升率、抗压强度提升率、抗屈服强度提升率、磨损率提升率均高于现有技术生产的产品。
此外，如图13所示，是本发明所述的分散主轴3-9-1-5-3与对照例所进行的，随使用时间变化试验数据统计。图中看出，实施例1～3在试验数据技术指标上，均大幅优于现有技术生产的产品。