一定程度上减少内胆内的制浆液向外辐射热量，使得热量能够集中在内胆内，从而提高加热效率，缩短制浆时间。
[0045]作为可选的实施方式，外壳与内胆之间可以间隔一定距离从而形成空气空腔，由此通过空气进一步阻隔内胆内的制浆液向外辐射热量，从而更进一步提高加热效率，更好地缩短制浆时间。但是，作为另一种可选的实施方式，内胆与外壳也可以紧贴设置，或者内胆与外壳还可以是一体成型件。
[0046]如图1、图2、图13和图14所示，粉碎刀2设在桶体I内，粉碎电机6与粉碎刀2相连用于驱动粉碎刀2转动。粉碎刀2上构造有可在粉碎刀2旋转时用于向下推压浆液的压水结构20，具体地，压水结构20在粉碎刀2旋转时能够将粉碎刀2附近的浆液向下推压。如图12所示的一个具体示例中，粉碎刀2的刀刃21或者刀翼22弯折以构成上述压水结构20，由此压水结构20的制造过程简单，且成本低。
[0047]具体而言，粉碎刀2在粉碎电机6的驱动下高速旋转从而粉碎桶体I内的制浆物料，以获得生浆。其中，关于制浆物料，所述制浆物料也可以为大豆或花生、核桃等，以制备豆浆为例，该制浆物料可以是水与干豆，当然也可以是水与湿豆(泡豆)，但不限于此。具体的豆水比例可以根据用户的喜好以及用户期望获得的制浆浓度、制浆时间等来适应性选择。例如，豆水比可以在1:11左右，但不限于此。在下述描述中，以制备豆浆为例进行描述。
[0048]在一些实施例中，如图1、图2、图11-图14所示，粉碎刀2的刀片数量可以根据不同产品而具体设定，例如刀片的数量可以是2-6个。粉碎刀2应当具有足够的强度以及耐磨性，避免长期使用后刀刃21变形导致粉碎效率降低，在一些实施例中，粉碎刀2具可以选用不锈钢材料制成。
[0049]如图1、图2、图13和图14所示，导流罩3设在桶体I内，且粉碎刀2位于导流罩3内。如图1-图10、图13和图14所示，导流罩3上设置有进料通道31和排浆通道32，进料通道31位于排浆通道32的上方，也就是说，在导流罩3上，进料通道31的高度高于排浆通道32的高度。其中上下方向如图1-图10、图13和图14所示。
[0050]其中，豆浆机100满足下列关系式中的至少一个:
[0051](1)0.3 ( S2/S1 ( 4，其中SI为排浆通道32的总流通面积，S2为进料通道31的总流通面积，S2/S1也就是排浆通道32的总流通面积与进料通道31的总流通面积之比。如果S2/S1比值太小，则排出浆液速度快，且进入导流罩3内的制浆物料少，粉碎效率低；如果S2/S1比值太大，则排出浆液速度慢，且粉碎制浆循环不顺畅。
[0052]经过发明人的大量实验研宄证明，当0.3 < S2/S1 ( 4时，优选地，S2/S1进一步满足关系式:0.5 ( S2/S1 ( 2时，粉碎制浆循环速度快且更顺畅，同时粉碎效率最高。
[0053](2)D2-D1彡1mm，其中Dl为粉碎刀2的最大旋转直径，D2为导流罩3在所述粉碎刀2最大旋转直径所在平面上的直径，D2-D1为导流罩3在粉碎刀2最大旋转直径所在平面上的直径与粉碎刀2的最大旋转直径之差。如果D2-D1太小，则粉碎电机6负载大且转速低，粉碎刀2的切割效率低且粉碎效率差；如图D2-D1太大，则粉碎刀2的切割概率低，粉碎效率差。
[0054]经过发明人的大量实验研宄证明，当D2-D1彡Imm时，优选地，D2、Dl进一步满足关系式:2mm ( D2-D1 ( 1mm时，粉碎电机6负载小，粉碎刀2切割效率高，粉碎效果好。
[0055](3)D3-D1彡1mm，其中D3为导流罩3的最小直径，D3-D1为导流罩3的最小直径与粉碎刀2的最大旋转直径之差。如果D3-D1太小，导流罩3的拆装不方便，D3-D1太大，粉碎刀2有效切割效率低，产生向下的压力小，粉碎循环效率低，粉碎效果差。
[0056]经过发明人的大量实验研宄证明，当D3-D1彡Imm时，优选地，D3、Dl进一步满足关系式:2mm ( D3-D1 < 3mm时，导流罩3拆装方便，粉碎刀2有效切割效率高，粉碎循环效率高，粉碎效果好。
[0057]⑷Hl彡8mm，Hl为导流罩3的底面341与桶体I的内底面11的距离。如果Hl太小，桶内底部的体积较大的制浆物料会顶住豆浆机100的机头5，同时制浆物料也不容易进入导流罩3内。如果Hl太大，粉碎刀2高速旋转产生的压力，在桶体I底部会衰减太多，桶体I底部的体积较大的制浆物料不容易进入导流罩3内。
[0058]经过发明人的大量实验研宄证明，当Hl ^ 8mm时，优选地，Hl进一步满足关系式:15mm ^ Hl ^ 25mm时，桶内底部的体积较大的制浆物料不会与机头5发生干涉，且粉碎刀2高速旋转产生的压力在桶体I底部不会衰减太多，更加利于桶内底部的体积较大的制浆物料会进入导流罩3内。
[0059](5)H2彡2mm，H2为粉碎刀2与导流罩3的底面341的距离。如果H2太小，粉碎电机6负载大，转速低，粉碎刀2高速旋转产生的压力也太小，切割效率低，粉碎效率差；如果H2太大，粉碎刀2高速旋转产生的压力，在桶体I底部会衰减太多，桶体I底部的体积较大的制浆物料不容易进入导流罩3内。
[0060]经过发明人的大量实验研宄证明，当H2 ^ 2mm时，优选地，H2进一步满足关系式:5mm ^ H2 ^ 15mm时，粉碎电机6负载小，转速高，粉碎刀2高速旋转产生的压力适中，切割效率高，粉碎效率好，且粉碎刀2高速旋转产生的压力在桶体I底部不会衰减太多，更加利于桶内底部的体积较大的制浆物料会进入导流罩3内。
[0061](6) L彡8mm，L为导流罩3距离桶体I的内周面12的最小径向距离，如果L太小，桶体I的有效利用率低，并且体积较大的制浆物料容易卡在桶体I与导流罩3之间，不能参与粉碎。如果L太大，粉碎刀2高速旋转产生的压力，无法克服粉碎刀2高速旋转产生的离心力，制浆物料会长时间沿着桶体I高速旋转，进入导流罩3参与粉碎的时间少，粉碎循环效率低，粉碎效果差。
[0062]经过发明人的大量实验研宄证明，当L ^ 8mm时，优选地，L进一步满足关系式:1mm ^ L ^ 45mm时，体积较大的制楽物料不易被卡在桶体I与导流罩3之间，制楽物料更容易进入导流罩3内，且参与粉碎的时间大大提高，粉碎循环效率高，粉碎效果好。
[0063](7)H3彡0mm,H3为粉碎刀2与进料通道31的最低位置(如图13中的Ql处)的距离，如果H3太小，粉碎刀2的离心力阻挡制浆物料进入导流罩3内，影响进料速度，致粉碎循环效率低；如果H3太大，在进料通道31产生压力衰减明显，导致粉碎循环不顺畅，粉碎循环效率低。
[0064]经过发明人的大量实验研宄证明，当H3 ^ Omm时，优选地，H3进一步满足关系式:2mm ^ H3 ^ 15mm时，进料速度快，粉碎循环顺畅，粉碎循环效率高。
[0065](8)-1Omm彡H4彡10mm,H4为粉碎刀2与排浆通道32的最高位置(如图13中的Q3处)的距离，也就是说，粉碎刀2的设置高度可以高于排浆通道32的最高位置，粉碎刀2的设置高度可以低于排浆通道32的最高位置。如果H4太小或者H4太大，粉碎刀2的离心力在排浆通道32处衰减，影响排浆速度，导致粉碎循环不顺畅，粉碎循环效率低。
[0066]经过发明人的大量实验研宄证明，当-1Omm ^ H4 ^ 1mm时，优选地，H4进一步满足关系式:-5mm < H4 < 5mm，浆液排出的速度快、粉碎制浆循环顺畅且效率高。
[0067]通过上述描述可知，导流罩3设在桶体I内，