一种正弦曲线式的落料刃口的制作方法
【专利摘要】本实用新型公开了一种正弦曲线式的落料刃口，由落料上模刀块和落料下模刀块构成，落料上模刀块的刃口和落料下模刀块的刃口互相咬合，其特征在于所述落料上模刀块的刃口呈正弦曲线形，落料下模刀块的刃口呈正弦曲线形，落料上模刀块的刃口和落料下模刀块的刃口咬合时形成落料刃口线，所述落料刃口线呈正弦曲线形。优越性：当冲压工艺需要使用开卷落料线落方形坯料拉延时，使用正弦曲线式的落料刃口，可使每次冲压节约正弦曲线波峰到波谷距离的一半坯料，提高了拉伸成型的汽车覆盖件的材料利用率。
【专利说明】一种正弦曲线式的落料刃口
(一)【技术领域】:
[0001]本实用新型涉及汽车覆盖件开卷落料模的设计生产应用领域，特别是一种正弦曲线式的落料刃口。
(二)技术背景:
[0002]由于冲压件板材的成本一直处于上升状态，汽车覆盖件生产厂家控制板材成本的要求越来越强，要求覆盖件成型的板材越小越好。但随着车型的不断更新，覆盖件的结构越来越复杂，这就使得工艺补充越来越复杂，使用坯料尺寸相应增大。这与生产厂家的要求相矛盾，这就需要模具供应商尽快解决这一难题。
(三)实用新型内容:
[0003]本实用新型的目的在于提供一种正弦曲线式的落料刃口，以提高拉伸成型的汽车覆盖件的材料利用率。当冲压工艺需要使用开卷落料线落方形坯料拉延时，使用正弦曲线式的落料刃口，可使每次冲压节约正弦曲线波峰到波谷距离的一半坯料。正弦曲线波峰到波谷距离由冲压件的材料决定点和成型工艺性确定。
[0004]本实用新型的技术方案:一种正弦曲线式的落料刃口，由落料上模刀块和落料下模刀块构成，落料上模刀块的刃口和落料下模刀块的刃口互相咬合，其特征在于所述落料上模刀块的刃口呈正弦曲线形，落料下模刀块的刃口呈正弦曲线形，落料上模刀块的刃口和落料下模刀块的刃口咬合时形成落料刃口线，所述落料刃口线呈正弦曲线形。
[0005]上述所述正弦曲线的X方向的变量xt=21t, y方向的变量yt=Asin(360t), z方向的变量zt=0，其中，t为Ug系统变量，其取值范围为0≤t≤1，1为正弦曲线半周期长度，A为1/2振幅，振幅为制件拉延最大流入量的80%~160%。
[0006]本实用新型所述一种正弦曲线式的落料刃口的波谷到波峰距离的确定步骤如下(见图2-图4):
[0007](1)使用方形计算坯料进行制件拉延成型模拟计算，并在进行成型模拟计算时，确定冲压件修边线上的冲压件材料决定点，确认在材料决定点区域附近的方形计算坯料拉延后坯料线在拉延筋中心线的外侧，并确认此时方形计算坯料的尺寸；
[0008](2) 一般根据汽车覆盖件成型难易程度，在方形计算坯料边界基础上，以冲压件材料决定点与正弦曲线坯料拉延后坯料线的最小距离为5~IOmm为原则(见图3)，计算此时材料决定点位置的制件拉延流入量，并确定振幅2A，从而确定波峰与波谷的位置(见图4)；振幅2A为材料决定点位置的制件拉延大流入量的80%~160% (由制件成型难度决定)，正弦曲线中心线与方形坯料边重合，并由此确定正弦曲线参数，其表达式为:
[0009]xt=21t ；
[0010]yt=Asin (360t)；
[0011]zt=0 ；
[0012]式中，t为Ug系统变量，取值范围为[0，1]，xt、yt、zt分别为控制正弦曲线x、y、Z方向的变量；A为1/2振幅；1为正弦曲线半周期长度，一般为2.5倍的“A”(见图4)。
[0013](3)波峰和波谷确定后，利用正弦函数绘出正弦曲线式的落料刃口。
[0014](4)制作正弦曲线坯料，重新确认拉延成型过程是否稳定。
[0015]本实用新型的工作过程:将卷料延送料方向B送入后，经过落料上模刀块和落料下模刀块的剪切，得到两侧为正弦曲线式边界的正弦曲线坯料。
[0016]本实用新型的优越性:当冲压工艺需要使用开卷落料线落方形坯料拉延时，使用正弦曲线式的落料刃口，可使每次冲压节约正弦曲线波峰到波谷距离的一半坯料，提高了拉伸成型的汽车覆盖件的材料利用率。 (四)【专利附图】
【附图说明】:
[0017]图1是本实用新型所涉一种正弦曲线式的落料刃口的结构示意图。
[0018]图2是方形坯料与正弦曲线坯料位置的说明图。
[0019]图3是本实用新型所涉一种正弦曲线式的落料刃口确定说明图。
[0020]图4是本实用新型所涉一种正弦曲线式的落料刃口中的正弦曲线参数的说明图。
[0021]其中I为卷料，2为落料下模刀块，3为落料上模刀，4为落料刃口线，5为波谷，6为波峰，7为方形计算坯料，8为冲压件修边线，9为冲压件材料决定点，10为拉延筋中心线，11为正弦曲线坯料，12正弦曲线坯料拉延后坯料线，13为方形计算坯料拉延后坯料线，14为冲压件材料决定点与正弦曲线拉延后坯料线最小距离。
(五)【具体实施方式】:
[0022]实施例:一种正弦曲线式的落料刃口(见图1)，由落料上模刀块3和落料下模刀块2构成，落料上模刀块3的刃口和落料下模刀块2的刃口互相咬合，其特征在于所述落料上模刀块3的刃口呈正弦曲线形，落料下模刀块2的刃口呈正弦曲线形，落料上模刀块3的刃口和落料下模刀块2的刃口咬合时形成落料刃口线4，所述落料刃口线4呈正弦曲线形。
[0023]上述所述正弦曲线的X方向的变量xt=21t, y方向的变量yt=Asin(360t), z方向的变量zt=0，其中，t为Ug系统变量，其取值范围为O≤t≤1，I为正弦曲线半周期长度，A为1/2振幅，振幅为制件拉延最大流入量的80%~160%。
[0024]本实施例所述一种正弦曲线式的落料刃口的波谷到波峰距离的确定步骤如下(见图2-图4):
[0025]( I)使用方形计算坯料7进行制件拉延成型模拟计算，并在进行成型模拟计算时，确定冲压件修边线8上的冲压件材料决定点9，确认在材料决定点区域附近的方形计算坯料拉延后坯料线13在拉延筋中心线10的外侧，并确认此时方形计算坯料7的尺寸；
[0026](2) 一般根据汽车覆盖件成型难易程度，在方形计算坯料7边界基础上，以冲压件材料决定点9与正弦曲线坯料拉延后坯料线12的最小距离14为5~IOmm为原则(见图3)，计算此时材料决定点9位置的制件拉延流入量，并确定振幅2k,从而确定波峰6与波谷5的位置(见图4);振幅2A为材料决定点位置的制件拉延大流入量的80%~160% (由制件成型难度决定)，正弦曲线中心线与方形坯料边重合，并由此确定正弦曲线参数，其表达式为:
[0027]xt=21t ；
[0028]yt=Asin (360t)；[0029]zt=0 ；
[0030]式中，t为Ug系统变量，取值范围为[0，1]，xt、yt、zt分别为控制正弦曲线x、y、z方向的变量；A为1/2振幅；1为正弦曲线半周期长度，一般为2.5倍的“A”(见图4)。
[0031](3)波峰6和波谷5确定后，利用正弦函数绘出正弦曲线式的落料刃口。
[0032](4)制作正弦曲线坯料，重新确认拉延成型过程是否稳定。
[0033]本实施例的工作过程:将卷料I延送料方向B送入后，经过落料上模刀块3和落料下模刀块2的剪切，得到两侧为正弦曲线式边界的正弦曲线坯料11。
【权利要求】
1.一种正弦曲线式的落料刃口，由落料上模刀块和落料下模刀块构成，落料上模刀块的刃口和落料下模刀块的刃口互相咬合，其特征在于所述落料上模刀块的刃口呈正弦曲线形，落料下模刀块的刃口呈正弦曲线形，落料上模刀块的刃口和落料下模刀块的刃口咬合时形成落料刃口线，所述落料刃口线呈正弦曲线形。
2.根据权利要求1所述一种正弦曲线式的落料刃口，其特征在于所述正弦曲线的X方向的变量xt=21t, y方向的变量yt=Asin(360t), z方向的变量zt=0,其中，t为Ug系统变量，其取值范围为O < t < 1，I为正弦曲线半周期长度，A为1/2振幅，振幅为制件拉延最大流入量的80%?160%。
【文档编号】B21D28/14GK203470605SQ201320480718
【公开日】2014年3月12日 申请日期:2013年8月6日 优先权日:2013年8月6日
【发明者】陈鑫, 薄朝军, 杜长平 申请人:天津志诚模具有限公司