加工性优良的耐磨钢板及其制造方法

专利名称：：加工性优良的耐磨钢板及其制造方法
技术领域：
：本发明涉及耐磨钢板(abrasionresistantsteel)及其制造方法，特别是涉及弯曲加工性(bendingformability)优良的耐磨钢板，所述耐磨钢板适合作为在建设(construction)、土木工程(civilengineering)、矿山(mining)等领域中使用的、例如机械铲(powershovels)、推土机(bulldozers)、力口料斗(hoppers)、炉斗(buckets)等工业机械(industrialmachine)、输送机(transportingmachine)等与土砂(earthandsand)接触而产生的磨耗(wearorabrasion)成为问题的部件使用。
背景技术：
：受到土、砂等的磨耗的部件，为了长寿命化而使用耐磨耗性优良的钢材。已知钢材的耐磨耗性(abrasionresistantproperty)是通过高硬度化来提高的，因而要求耐磨耗性的部件，使用对大量添加了Cr、Mo等合金元素的钢材实施淬火等热处理而高硬度化的钢材。例如，日本特开昭62-142726号公报中公开了，将含有C:0.100.19%、含有适量的Si、Mn、限定Ceq在0.350.44%的钢热轧后，直接淬火，或者在再加热至90095(TC后淬火，在30050(TC下退火，使钢板表面硬度为300HV(vickershardness)以上的耐磨钢板的制造方法。日本特开昭63-169359号公报公开了，对含有C:0.100.20%、将Si、Mn、P、S、N、Al调整至适量、或者还含有Cu、Ni、Cr、Mo、B的1种以上的钢，在热轧后直接淬火，或者在轧制、放冷后再加热淬火，赋予其340HB(Brine11hardness)以上的硬度的耐磨厚钢板的制造方法。日本特开平1-142023号公报公幵了，对含有C:0.07~0.17%、将Si、Mn、P、S、N、Al调整至适量、或者还含有Cu、Ni、Cr、Mo、B的1种以上的钢，在热轧后直接淬火，或暂时空冷至室温后、再加热淬火，使其成为表面硬度为321HB以上、弯曲加工性优良的钢板的耐磨钢板的制造方法。日本特开昭62-142726号公报、日本特开昭63-169359号公报及日本特开平1-142023号公报中记载的技术，通过大量地添加合金元素，有效利用固溶石更化(solidsolutionhardening)、相变硬化(transformationhardening)、析出硬化(precipitationhardening)等，进行高硬度化，使耐磨耗特性提高。但是，对于大量地添加合金元素，有效利用固溶硬化、相变硬化、析出硬化等，进行高硬度化的情况，焊接性(weldability)、加工性(formability)降低，而且制造成本提高。但是，要求耐磨耗性的部件的情况下，根据使用条件，存在仅使表面及表面附近高硬度化，即仅使耐磨耗性提高即可的情况，认为用于这种情况的钢材，不需要大量地添加Cr、Mo等合金元素，实施淬火处理等热处理，仅使表面及表面附近成为淬火组织(hardenedstructure)。但是，为了淬火组织的高硬度化，通常，需要使钢材的固溶C量增加，但固溶C量的增加，导致焊接性的降低、弯曲加工性的降低等，特别是弯曲加工性的降低使作为部件所必需的弯曲加工受到限制、使用条件受到限制。因此，无需过度地实现高硬度化，而期望可以使耐磨耗特性提高的耐磨钢板，专利3089882号公报中公开了，含有C:0.10~0.45%，将Si、Mn、P、S、N调整至适量、还含有Ti:0.1~1.0%，含有400个/mm2以上的平均粒径0.5pm以上的TiC析出物或TiC与TiN、TiS的复合析出物，TP为0.05%以上且小于0.4%的表面性状优良的耐磨钢。而且，日本特开平4-41616号公报中公开了，通过含有C:0.05~0.45%、Si:0.1~1.0%、Mn:0,1~1.0%、Th0.05~1.5%，并使表面硬度以布氏硬度(Brinellhardness)计在401以下，使弯曲加工性提高的耐磨钢板的制造方法。根据日本专利3089882号公报、日本特开平4-41616号公报记载的技术，可以在凝固时生成以粗大的TiC作为主体的析出物，从而不过度地高硬度化、廉价地使耐磨耗性提高。但是，日本专利3089882号公报记载的技术，由于实施淬火热处理，使组织成为淬火状态的马氏体组织(martensiticstructure),因此强度提高，其结果，由于弯曲加工时的变形阻力(deformationresistance)提高，因此难以说弯曲加工容易，弯曲加工性上存在问题。日本特开平4-41616号公报记载的技术，为了确保弯曲加工性，以布氏硬度计规定表面硬度为401以下，但由于合金元素的添加量多，因此拉伸强度超过780MPa，从使加工时的载荷降低的观点出发，不一定实现充分的弯曲加工性。并且，日本特开昭62-142726号公报、日本特开昭63-169359号公报、日本特开平1-142023号公报、日本特开平4-41616号公报中任一个记载的耐磨钢板都必须实施热处理，在制造工期、制造成本(productioncost)方面存在问题。因此，本发明的目的在于，可以提供在热轧的状态下，不实施热处理而进行制造，且耐磨耗性及弯曲加工性优良的耐磨钢板及其制造方法
发明内容本发明人为实现上述目的，对影响耐磨耗性和弯曲加工性的各种主要因素进行了反复研究，发现，通过具有含有Ti和C的成分系、使金属组织(microstructureofbasemetal)为轧制状态的铁素体-珠光体组织(ferriteandpearlitestructure)的复合组织(complexstructure)作为基体相(basephase),并且使硬质的第二相(secondphase)(硬质相(hardphase):Ti系碳化物)分散在基体(matrix)中，由此可以在确保耐磨耗性的状态下，降低弯曲加工时的加工载荷，即能够改善弯曲加工性。本发明是基于所得到的见解，进一步进行讨论而完成的，即，本发明为1.一种加工性优良的耐磨钢板，其特征在于，以质量％计，含有C:0.05~0.35%、Si:0.05~1.0%、Mn:0.12.0%、Ti:0.1~1.2%、Al:0.P/o以下，还含有Cu:0.1~1.0%、Ni:0.1~2.0%、Cr:0.1~1.0%、Mo:0.05~1.0%、W:0.05~1.0%、B:0.00030.0030o/o中的1种或2种以上，并且由(l)式表示的DP小于60，余量由Fe及不可避免的杂质构成，DI*=33.85X(0.1XC*)05X(0.7XSi+1)X(3.33XMn+1)X(0.35XCu+l)X(0.36XNi+l)X(2.16XCr+1)X(3XMo*+1)X(1.5XW*+1)……(1)其中，C*=C-l/4X(Ti-48/14N)、Mo*=MoX(1-0.5X(Ti-48/14N))、W*=WX(1-0.5X(Ti-48/14N)),C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、W、Ti、N为含量(质量n/c)。2.如1所述的耐磨钢板，其特征在于，以质量％计，还含有Nb:0.0051.0%、V:0.0051.0。/。中的l种或2种。3.如1或2所述的耐磨钢板，其特征在于，金属组织以铁素体-珠光体相作为基体相，并且所述基体相中分散有硬质相。4.如3所述的耐磨钢板，其特征在于，所述硬质相的分散密度为400个/mm2以上。5.—种加工性优良的耐磨钢板的制造方法，其特征在于，将具有1或2所述的组成的钢片进行热轧后，以2°C/s以下的冷却速度冷却至40(TC以下。6.如5所述的加工性优良的耐磨钢板的制造方法，其特征在于，进一步使热轧中920。C以下时的轧制率为30%以上，并且使轧制结束温度为90(TC以下。而且，这里，优选使上述的硬质相为TiC等Ti系碳化物，可以例示出TiC、(NbTi)C、(VTi)C、或在TiC中固溶了Mo、W的物质。根据本发明，可以在热轧后、不实施热处理而得到不使耐磨耗性变差、提高了弯曲加工性的耐磨钢板，因而可以实现降低热处理成本及縮短制造工期等合理的生产，并在产业上发挥出显著的效果。图1是表示Ti添加量对耐磨耗性的影响的图。图2是表示Ti添加量对拉伸特性(屈服强度(yieldstrength):YS，拉伸强度(tensilestrength):TS)的影响的图。图3是表示DI"寸耐磨耗性的影响的图。图4是表示DP对拉伸特性(屈服强度YS，拉伸强度TS)的影响的图。具体实施例方式对本发明的耐磨钢板规定成分组成、金属组织的理由进行说明。(成分组成)以下的％，均为质量％。C:0.05~0.35%C在金属组织中使基体的硬度提高、使耐磨耗性提高，并且形成作为硬质的第二相(以下，也称为硬质相)的Ti碳化物，在提高耐磨耗性方面是有效的元素，为了得到这样的效果，需要使其含量为0.05%以上。另一方面，C的含量超过0.35%时，作为硬质相的碳化物变得粗大，在弯曲加工时产生以碳化物为起点的裂纹。因此，将C规定在0.05~0.35%的范围内。而且，优选为0.15~0.32%。Ti:0.11.2%Ti与C均为本发明的重要的元素，是形成作为有助于提高耐磨耗性的硬质相的Ti碳化物的必须的元素。为了得到这样的效果，需要使其含量为0.1%以上。图1表示Ti添加量对耐磨耗性的影响，图2表示Ti添加量对拉伸特性(屈服强度YS，拉伸强度TS)的影响。图1中，纵轴表示将橡胶轮磨耗试验(rubberwheelabrasiontest)中的磨耗量与软钢(mildsteel)(SS400)的磨耗损失(abrasionweightloss)相比较的耐磨耗比。Ti添加量为0.1%以上时，可以得到耐磨耗性与普通的耐磨钢相同水平以上的特性，并且，TS降低至S00MPa以下。g卩，能具有与以往的进行了淬火热处理的耐磨钢板相同的磨耗特性，且能改善加工性。橡胶轮磨耗试验的供试钢，是将以质量％计含有0.33%C-0.35%Si-0.82%Mn-0.05~1.2%Ti的钢片轧制至19mmt后，以0.5°C/s的冷却速度进行空冷而制造的。对得到的钢板实施拉伸试验及磨耗试验。拉伸试验根据JISZ2201的规定，采集JIS5号试验片实施拉伸试验，求出拉伸特性(拉伸强度TS，屈服强度YS)。磨耗试验通过根据ASTMG65的橡胶轮磨耗试验来实施，将软钢(SS400)的磨耗量与各供试钢板的磨耗量的比作为耐磨耗比来整理试验结果。耐磨耗比越大，表示磨耗特性越优良。作为比较试验，对通过通常的热处理而制造的耐磨钢板，实施与上述相同的试验。将得到的结果作为现有钢示于图l和图2。这里，通常的耐磨钢板是指，将0.15质量o/oC-0.35质量o/oSi-1.50质量。/。Mn-0.13质量％&-0.13质量y。Mo-0.01质量％11-0.0010质量。/。B的组成的钢板热轧后，再加热至90(TC后，实施了淬火热处理的材料，以布氏硬度计约为400HB的钢板。另一方面，Ti的含量超过1.2%时，硬质相(Ti系碳化物)粗大化，弯曲加工时产生以粗大的硬质相为起点的裂纹。因此，将Ti限定在0.1~1.2%、优选限定在0.10.8%的范围内。Si:0.05~1.0%Si作为脱氧元素(deoxidizingelement)是有效的元素，为了得到这样的效果，需要使其含量为0.05%以上。并且，虽然Si是固溶在钢中，并通过固溶强化而有助于高硬度化的有效的元素，但含量超过1.0%时，使延展性(ductility)、韧性(toughness)降低，而且产生夹杂物量(inclusioncontent)增加等问题。因此，优选将Si限定在0.051.0%的范围内。而且，更优选为0.050.40%。JVfn:0.1~2.0o/oMn是通过固溶强化而有助于高硬度化的有效的元素，为了得到这样的效果，需要使其含量为0.1%以上。另一方面，含量超过2.0%时，使焊接性降低。因此，优选将Mn限定在0.12.0%的范围内。而且，更优选为0.11.60%。Al:0.1%以下Al作为脱氧元素(deoxidizingdement)而发挥作用，为了得到这样的效果，可以使其含量为0.0020%以上，但大量含有而超过0.1%时，使钢的清洁度(cleanness)降低。因此，优选将Al限定在0.1%以下。Cu:0.1~1.0%、Ni:0.1~2.0%、Cr:0.11.0o/o、Mo:0.05~1.0%、W:0.051.0%、B:0.00030.0030。/。中的1种或2种以上Cu:0.11.0%Cu是通过固溶使淬透性(hardenability)提高的元素，为了得到该效果，需要使其含量为0.1%以上。另一方面，含量超过1.0%时，使热加工性降低。因此，优选将01限定在0.11.0%的范围内。而且，更优选为0.1~0,5%。Ni:0.12.0%Ni是通过固溶而使淬透性提高的元素，其含量为0.1%以上时该效果变得显著。另一方面，含量超过2.0%时，使材料成本显著上升。因此，优选将Ni限定在0.1~2.0%的范围内。而且，更优选为0.1~1.0%。Cr:0.1~1.0%Cr具有使淬透性提高的效果，为了得到这样的效果，需要使其含量为().1%以上，但含量超过1.0%时，使焊接性降低。因此，优选将Cr限定在0.11.0。/o的范围内。而且，更优选为0.1~0.8%。进一步优选为0.40.7%。Mo:0.05~1.0%Mo是使淬透性提高的元素。为了得到这样的效果，需要使其含量为0.05%以上。另一方面，若含量超过1.0%，则使焊接性降低。因此，优选将Mo限定在0.05~1.0%的范围内。而且，更优选为0.05~0.40%。W:0.05~1.0%W是使淬透性提高的元素。为了得到这样的效果，需要使其含量为0.05%以上。另一方面，若含量超过1.0%,则使焊接性降低。因此，优选将W限定在0.05~1.0%的范围内。而且，更优选为0.05~0.40%。而且，由于Mo、W固溶在TiC中，因此还具有使硬质相的量增加的效果。B:0.00030.0030%B是在晶界(grainboundary)中偏析，强化晶界、有效地有助于提高韧性的元素，为了得到这样的效果，需要使其含量为0.0003%以上。另一方面，含量超过0.0030%时，使焊接性降低。因此，优选将B限定在0.0003~0.0030%的范围内。而且，更优选为0.00030.0015%。DI*<60本发明中，DP(淬透性指标值(hardenabilityindex))以DI*=33.85X(0.1XC"0.5X(0.7XSi+1)X(3.33XMn+1)X(0.35XCu+1)X(0.36XNi+l)X(2.16XCr+l)X(3XMo*+l)X(1.5XW*+l)，其中C*=C-l/4X(Ti-48/14N)、Mo*=MoX(1-0.5X(Ti國48/14N))、W*=WX(1-0.5X(Ti-48/14N))来定义，使DI*<60。这里，C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V/、Ti、N为含量(质量n/。)。图3中表示DP对耐磨耗性的影响，图4中表示DF对拉伸特性(屈服强度YS，拉伸强度TS)的影响。图3中，纵轴表示将橡胶轮磨耗试验中的磨耗量与软钢(SS400)的磨耗量相比较的耐磨耗比。耐磨耗比越大，表示磨耗特性越优良。根据图3及图4可知，DP小于60时，即使拉伸强度:TS为800MPa以下的低强度，磨耗量也与通常的耐磨钢为相同水平。另一方而，若D卩为60以上，则虽然磨耗性优良，但拉伸强度在800MPa以上吋加工性差。推测其原因在于，DP为60以上时，变为铁素体-贝氏体组织(ferriteandbainitestructure)。橡胶轮磨耗试验的供试钢，是将以质量％计含有0.34%C-0.22%Si-0.55%Mn-0.22%Ti、还含有Cu、Ni、Cr、Mo、W的1种或2种以上、且DP为40-120的钢片轧制至8mmt后，进行空冷(冷速度1.2'C/s)而制造的。对得到的钢板，实施拉伸试验及磨耗试验。拉伸试验根据JISZ2201的规定，采集JIS5号试验片实施拉伸试验，求出拉伸特性(拉伸强度TS，E服强度YS)。橡胶轮磨耗试验根据ASTMG65来实施，试验结果通过将软钢(SS400)的磨耗量与各钢板的磨耗量的比作为耐磨耗比来进行整理。迈过上述成分为基本成分，可以得到优良的耐磨耗性，但在本发明中，为了使耐磨耗性进一步提高，可以含有形成硬质的第二相、有助于耐磨耗性的元素Nb、V作为选择元素。Nb:0.0051.0%Nb与Ti复合添加，由此形成Ti、Nb的复合碳化物((NbTi)C),作为硬质的第二朴l分散，是有效地有助于提高耐磨耗性的元素。为了得到这样的提高耐磨耗性的效果，需要使其含量为0.005%以上。另一方面，含量超过1.0%时，硬质的第二相(Ti、Nb的复合碳化物)粗大化，弯曲加工时产生以硬质的第二相(Ti、Nb的复合碳化物)为起点的裂纹。因此，添加时，优选将Nb限定在0.0051.0。/。的范围内。而且，更优选为0.卜0.5%。V:0.0051.0%V与TiS合添加，由此与Nb同样地形成Ti、V的复合碳化物((VTi)C)，作为硬质的第二相分散，是有效地有助于提高耐磨耗性的元素。为了得到这样的提高耐磨耗性的效果，需要使其含量为0.005%以上。另一方面，含量超过1.0%时，硬质的第二相(Ti、V的复合碳化物)粗大化，弯曲加工时产生以硬质的第二相(Ti、V的复合碳化物)为起点的裂纹。因此，添加时，优选将V限定在0.0051.0。/。的范围内。而且，更优选为0.1~0.5%。而且，对于将Nb和V复合添加的情况，硬质的第二相成为(NbVTi)C,仅ll]此同样地具有使耐磨耗性提高的效果。而且，对于含有N的情况，除碳化物之外，还有形成碳氮化物的情况，可以得到同样的效果。但是，对于N添加量超过0.01。/。的情况，碳氮化物中的N的比例增加，硬质第二相的硬度降低，耐磨耗性有可能变差。因此，优选使N添加f;:在0.01%以下。(金属组织)本发明的耐磨钢板，金属组织为以铁素体-珠光体相作为基体相、并且该基体相中分散有硬质相(硬质第二相)的组织。基体相是指具有90%以上的体积率，本发明的钢板，铁素体和珠光体两相占整体的90%以上。而且，其中，优选铁素体相的体积率为70%以上，并且以圆等效直径计平均粒径20pm的铁素体相。考虑加工性，优选基体相以布氏硬度计为300HB以下。作为硬质相，优选TiC等Ti系碳化物，可以例示TiC、(NbTi)C、(VTi)C、或在TiC中固溶了Mo、W的物质。另外，硬质相的大小没有特别限定，但从耐磨耗性的观点出发，优选为约0.5pm以上、约50nm以下。并且，硬质相的分散密度，从耐磨耗性的观点出发，优选为400个/mi^以上。另外，硬质相的大小如下得到测定各硬质相的面积，由相同面积算出圆等效直径，算术平均所得到的圆等效直径，将平均值作为该钢板的硬质相的大小(平均粒径)。(制造方法)本发明的耐磨钢板，优选用公知的熔炼方法熔炼上述组成的钢水，通过连续铸造法或铸锭-开坯轧制法(ingotmaking-bloomingmethod),得到预定尺寸的钢坯(slab)等钢原材。为了将硬质相调整至预定的大小及个数，例如，在采用连续铸造法时，优选调整冷却，以使厚200400mm的铸片在15001200'C的温度范围内的冷却速度达到0.2~10°C/s的范围。另外，对于采用铸锭法的情况，当然需要调整锭(ingot)的大小及冷却条件，以使硬质相成为所期望的大小及个数。接着，不冷却钢原材，立即热轧或冷却后，再加热至950~1250°C之后，热轧，打到所期望板厚的钢板。热轧后，不进行热处理，以2°C/s以下的平均冷却速度冷却。若冷却速j化大于2°C/s,则不能得到铁素体-珠光体组织，拉伸强度达到800MPn以上，钢板弯曲加工时的加工载荷上升，加工性变差。因此，使冷却iil度为2"C/s以下。另外，热^条件没有特别限定，只要能制成所期望的尺寸形状的钢板即可，但若考虑作为钢板应该具有的性能的韧性，则需要使钢板的表面温度、92(TC以下的轧制率为30%以上，并且使轧制结束温度为卯(TC以下。本发明的耐磨钢板，不需要在热轧后实施热处理，可以使用于热轧状态下需要弯曲加工的各种用途。实施例将表1所示组成的钢水在真空熔炼炉中进行熔炼，形成小型钢锭(50kg)(钢原材)后，加热至1050125(TC来实施热轧，使其成为板厚6100mm的供试钢板。对各供试钢板实施组织观察、拉伸试验(tensiletest)、磨耗试验、夏比冲击试验(Charpyimpacttest)、弯曲试验(bendtest)。(组织观察)将组织观察用试验片研磨后，用硝酸乙醇(nital)腐蚀，对表层下lmm的位置，'使用光学显!敛镜(opticalmicroscope)(^f咅率(magnificationratio):400倍)，鉴定组织，并测定铁素体粒径(ferritegraindiameter)及硬质扣的大小、个数。另外，在观察视野中，以占卯％以上的组织作为基体相，硬质相的大小为通过前述方法求得的平均粒径。(拉伸试验)根据JISZ2201的规定，采集JIS5号试验片，根据JISZ2241的规定实施拉仲试验，求出拉伸特性(屈服强度YS、拉伸强度TS)。将拉仲强度(TS)〈800MPa、屈服强度(YS)〈600MPa设为本发明范围。(磨耗试验)使试验片为t(板厚)X20X75(mm)，根据ASTMG65的规定，使用研磨砂(abrasivesand)来实施橡胶轮磨耗试验。试验后，测定试验片的磨耗m。试验结果以软钢(SS400)板的磨耗量作为标准(1.0)，用耐磨耗比=(软银'!板的磨耗量)/(各钢板的磨耗量)进行评价。耐磨耗比越大表示耐磨耗性越优良，本发明范围设为耐磨耗比4.0以上。(泛比冲击试验)根据JISZ2202的规定，从板厚方向1/4的位置开始沿L方向采集V缺口冲击试验片，根据JISZ2242的规定，在试验温度0t:下实施夏比冲击试验，求出夏比吸收能(Charpyabsorbedenergy)。试验根数设为3根，求出平均值。(1曲试验)报据JISZ2204的规定，在宽为50mm、供试钢板的板厚为45mm以上的情况下，从单面侧进行研磨，采集板厚减少到25mm的试验片；在供试钢板的板厚小于45mm的情况下，采集该板厚的试验片，根据JISZ2248的规定，实施弯曲试验。弯曲试验通过压曲法，以弯曲半径为Fl.5t来实施。:l:f组织观察、拉伸试验、磨耗试验的结果示于表2。本发明例(钢板No.16、钢板No.8、9)尽管拉伸强度(TS;K800MPa、屈服强度(YS)<600:4Pa，却是耐磨耗性非常优良的钢板。Ti':且，S比吸收能在终轧温度为900。C以下时为27J以上。另一方面，比较例与本发明例相比耐磨耗性差，或者即使耐磨耗性相当，但由于YS、TS高，因此弯曲加工性差。<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>表2<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>注1:*标记本发明范围之外注2:耐磨耗比(软钢板的磨耗量)/(各钢板的磨耗量)(本发明范围耐磨耗比为4.0以上)表3<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>注1:耐磨耗比(软钢板的磨耗量)/(各钢板的磨耗量)(本发明范围耐磨耗比为4,0以上)注2:VE。(J):试验温度0。C下的夏比冲击吸收能(J)权利要求1.一种耐磨钢板，其特征在于，以质量％计，含有C0.05～0.35％、Si0.05～1.0％、Mn0.1～2.0％、Ti0.1～1.2％、Al0.1％以下，还含有Cu0.1～1.0％、Ni0.1～2.0％、Cr0.1～1.0％、Mo0.05～1.0％、W0.05～1.0％、B0.0003～0.0030％中的1种或2种以上，并且由(1)式表示的DI*小于60，余量由Fe及不可避免的杂质构成，DI*＝33.85×(0.1×C*)0.5×(0.7×Si+1)×(3.33×Mn+1)×(0.35×Cu+1)×(0.36×Ni+1)×(2.16×Cr+1)×(3×Mo*+1)×(1.5×W*+1)……(1)其中，C*＝C-1/4×(Ti-48/14N)、Mo*＝Mo×(1-0.5×(Ti-48/14N))、W*＝W×(1-0.5×(Ti-48/14N))，这里，C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、W、Ti、N为质量％含量。2.如权利要求1所述的耐磨钢板，以质量％计，还含有Nb:0.005~1.0%、V:0.0051.0。/o中的l种或2种。3.如权利要求1或2所述的耐磨钢板，金属组织以铁素体-珠光体相作为基体相，并且所述基体相中分散有硬质相。4.如权利要求3所述的耐磨钢板，所述硬质相的分散密度为400个/mm2以上。5.—种耐磨钢板的制造方法，将具有权利要求1或2所述的组成的钢片进行热轧后，以2°C/s以下的冷却速度冷却至40(TC以下。6.如权利要求5所述的加工性优良的耐磨钢板的制造方法，其中，进一步使热轧中92(TC以下时的轧制率为30%以上，并且使轧制结束温度为90(TC以下。全文摘要本发明提供适合作为机械铲等与土砂接触的部件使用的弯曲加工性优良的耐磨钢板及其制造方法。具体而言为一种钢板，以质量％计，含有C0.05～0.35％、Si0.05～1.0％、Mn0.1～2.0％、Ti0.1～1.2％、Al0.1％以下，还含有Cu0.1～1.0％、Ni0.1～2.0％、Cr0.1～1.0％、Mo0.05～1.0％、W0.05～1.0％、B0.0003～0.0030％中的1种或2种以上，并且由下式表示的DI^*小于60，而且根据需要，含有Nb0.005～1.0％、V0.005～1.0％中的1种或2种，余量由Fe及不可避免的杂质构成。DI^*＝33.85×(0.1×C^*)^0.5×(0.7×Si+1)×(3.33×Mn+1)×(0.35×Cu+1)×(0.36×Ni+1)×(2.16×Cr+1)×(3×Mo^*+1)×(1.5×W^*+1)其中，C^*＝C-1/4×(Ti-48/14N)、Mo^*＝Mo×(1-0.5×(Ti-48/14N))、W^*＝W×(1-0.5×(Ti-48/14N))。文档编号C21D8/02GK101688283SQ20088001619公开日2010年3月31日申请日期2008年5月26日优先权日2007年5月29日发明者室田康宏,渡边好纪,石川操,铃木伸一,鹿内伸夫申请人:杰富意钢铁株式会社