专利名称：耐酸钢材和燃烧、焚烧设备的排气相关低温构件的制作方法
技术领域：
本发明属于涉及耐酸钢材和燃烧、焚烧设备的排气相关低温构件的技术领域，特 别是属于涉及作为锅炉、垃圾焚烧设备、发动机等的燃烧、焚烧设备的排气配管等的低温构 件，和作为曝露在使用硫酸和盐酸等的酸洗设备或使用酸的各种工厂等的硫酸和盐酸等的 酸中的结构构件所使用的低合金钢材的技术领域。还有，所谓燃烧、焚烧设备是进行燃烧或 焚烧设备。燃烧、焚烧设备的低温构件，详细地说是设于低温部的烟道、套管(casing)、各种 热交换器、空气预热器的篮筐和传热元件、加热器、鼓风机、脱硫设备、除盐设备、电集尘器、 冷却塔、袋滤器(bag filter)、烟囱等所使用的构件。
背景技术：
在以重油和煤炭为燃料的锅炉中，可知在省煤器、空气预热器、集尘器和烟囱等的 烟道的比较低温的部分会发生由硫酸造成的剧烈的腐蚀。这样的腐蚀被称为硫酸露点腐 蚀，指的是由燃料中的硫磺成分生成的so3被包含在排气中，当金属表面温度低于露点时， 气体中的so3和水分就会结合，在金属表面凝结成硫酸，从而产生剧烈的腐蚀。另外，当燃 料中包含盐分时，排气中会含有氯化氢(HC1)，当金属表面温度低于露点时，有盐酸在金属 表面凝结，从而发生露点腐蚀。在垃圾焚烧设施的烟道等的低温构件中，会发生硫酸和盐酸 的混合酸引起的露点腐蚀。这样的硫酸和/或盐酸引起的腐蚀，不仅是上述锅炉和垃圾焚 烧设施中的问题，在使用这些酸的化工厂和酸洗设备等的各种设备中也构成问题。针对酸露点腐蚀，有一种方法是使排气配管等的部件的温度保持在露点以上而不 使酸生成。另外还提出一种耐腐蚀钢材，其通过以Co和Sb等的特殊的添加元素为首进行 化学成分的调整，从而使钢材自身的耐腐蚀性提高(例如专利文献1 2)。但是，这些技术 的耐腐蚀性提高均说不上充分，仍要求更有效的防腐方法。专利文献1特开2007-239095号公报专利文献2特开2007-262558号公报
发明内容
本发明鉴于这样的情况而做，其目的在于，提供一种在曝露于硫酸和/或盐酸的 环境中使用的钢材，在该环境下的耐腐蚀性优异的耐酸钢和燃烧、焚烧设备的排气相关低 温构件。本发明者们为了达成上述目的而锐意研究，其结果完成了本发明。根据本发明能 够达成上述目的。如此完成并能够达成上述目的的本发明，涉及耐酸钢和燃烧、焚烧设备的排气相 关低温构件，其构成如下。S卩，本发明的耐酸钢材，是一种在曝露于硫酸和/或盐酸的环境中使用的钢材，其 中，含有C :0. 04 0. 30 质量％、
Si :0. 05 1. 0 质量％、Mn :() 1 2. 0 质量％、P:0.03 质量％ 以下、S:0. 01 质量％ 以下、A1 :() 005 0. 10 质量％、Cu :0. 05 2. 0 质量％、Ni :0. 05 2. 0 质量％、Cr :0. 05 0. 3 质量％、Ti :0. 005 0.05质量％，余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且C的含量[C]和 Cr的含量[Cr]的比[C]/[Cr]为0. 20 5. 0，并且其组织以面积率计含有铁素体20%以 上，且含有珠光体或贝氏体5%以上。上述耐酸钢材，也可以还含有Mg 0. 0003 0. 005质量％、Ca 0. 0003 0. 005质 量％的一种以上。上述耐酸钢材也可以还含有Nb 0. 001 0. 1质量％、Zr 0. 001 0. 1质 量％、1^ :0. 001 0. 1质量％的一种以上。上述耐酸钢材也可以还含有B :0. 0001 0. 005 质量％、V :0. 001 0. 1质量％的一种以上。另外，本发明的燃烧、焚烧设备的排气相关低温构件，是使用上述任一项所述的耐 酸钢材构成的燃烧、焚烧设备的排气相关低温构件。本发明的耐酸钢材，曝露在硫酸和/或盐酸的环境下的耐腐蚀性优异，因此能够 适合用作在这种环境下使用的钢材，能够实现其耐久性的提高。本发明的燃烧、焚烧设备的 排气相关低温构件，曝露在硫酸和/或盐酸的环境下的耐腐蚀性优异，因此能够适合用作 在这种环境下使用的构件，能够实现其耐久性的提高。
图1是表示本发明的实施例的腐蚀试验片(test piece)的正面图。
具体实施例方式低合金钢曝露在硫酸和盐酸中时，钢中的铁素体成为阳极反应点，渗碳体(Fe3C) 成为阴极反应，腐蚀反应进行。作为耐腐蚀性提高的方法，已知有在钢中添加Cu、Ni、Ti等， 由此使铁素体的活性度减少，使阳极反应得到抑制。本发明者发现，在适量添加有Cu、Ni和Ti的钢中，再适当地调整Cr的添加量和C 与Cr的比，酸溶液中的阳极和阴极反应明显难以发生，腐蚀显著地得到抑制。Cr在钢中有 一部分固溶于铁素体中，一部分发生成生碳化物。这样的腐蚀抑制效果被认为是在如下两 者的协同作用下而显现出来的在适度固溶有Cu、Ni和Ti的铁素体中再微量固溶Cr，由此 带来的阳极反应抑制；在渗碳体中生成Cr碳化物，由此带来的阳极反应抑制。这样的协同 效果通过Cr向铁素体的固溶与Cr碳化物生成的平衡而得以显现，Cu、Ni和Ti的添加量不 当时，Cr向铁素体的固溶与Cr碳化物生成的平衡打破，得不到显著的腐蚀抑制效果。如上这样的耐腐蚀性提高效果除了 C、Cu、Ni、Ti、Cr的添加量以外，还借助适当调 整C与Cr的比而得以显现，但复合添加适量的Mg和Ca则更为有效。这被认为是由于Mg 和Ca使腐蚀前端的pH缓和，即降低氢离子浓度(使pH上升)，由此使阴极反应的抑制效果进一步提高。而且还发现除了上述的添加元素以外，通过复合添加适量的Nb、Zr、Hf，耐腐 蚀性会进一步变大。这被认为是这些元素作为氧化物在表面形成致密的锈皮膜，促进了耐 腐蚀性提高效果。通过运用以上的耐腐蚀性提高效果，发现即使不使用Sb和Sn等这些从环境负荷 的方面出发而不太被推荐的添加元素，也能够解决上述课题。另外，作为结构材料，为了满 足必要的机械特性和焊接性，除了上述的元素以外，还需要适当地调整Si、Mn、Al、P、S的添加量。以下对于本发明的耐酸钢材的成分范围等的限定理由等进行说明。C :0. 04 0. 30 质量％C是生成有助地耐腐蚀性提高的Cr碳化物所需要的元素，除此之外，C还是用于确 保材料的强度所需要的元素。为了得到这样的效果，需要使C含有0.04质量％ (以下将质 量％称为％)以上。但是，若过剩地含有C，则作为酸溶液中的阴极点起作用的渗碳体的生 成量变多，会促进腐蚀反应，耐腐蚀性劣化，此外韧性也劣化。为了避免这样的C的不良影 响，C含量需要为0.30%以下。由此C含量的范围是0.04 0.30%。还有，C含量的优选下 限为0. 045%，更优选为0. 05%以上。另外，C含量的优选上限为0. 29%，更优选为0. 28% 以下。Si :0. 05 1.0%Si是用于脱氧和强度确保所需要的元素，若低于0. 05%，则不能确保作为结构构 件的最低强度。但是，若超过1.0%而过剩地含有，则焊接性劣化。还有，Si含量的更优选 的下限为0.08%，进一步优选的下限为0.10%。另外，Si含量的更优选的上限为0.95%， 进一步优选的上限为0. 90%。Mn:0.1 2.0%Mn与Si —样，是用于脱氧和强度确保所需要的元素，若低于0. 1%，则不能确保 作为结构构件的最低强度。但是，若超过2.0%而过剩地含有，则韧性劣化。还有，Mn含量 的更优选的下限为0. 15%，进一步优选的下限为0. 20%。另外，Si含量的更优选的上限为 1.9%，进一步优选的上限为1.8%。P:0.03% 以下P若过剩地含有，则是使韧性和焊接性劣化的元素，P的允许含量为0. 03%。优选 P含量尽可能地少，更优选的上限为0. 028%，进一步优选为0. 025%以下。S:0.01% 以下S与P—样，若含量多则是使韧性和焊接性劣化的元素，允许的含量截止在 0. 01%。S的更优选的上限为0. 009%，进一步优选为0. 008%以下。A1 :0. 005 0. 10%A1与Si、Mn —样，是用于脱氧和强度确保所需要的元素。为了发挥这些效果，需要 在0. 005%以上。但是若添加超过0. 10%，则破坏焊接性，因此A1添加量的范围是0. 005 0.10%。还有，A1含量的更优选的下限为0.008%，进一步优选为0.010%。另外，A1含量 的更优选的上限为0. 09%，进一步优选的上限为0. 08%。Cu:0.05 2.0%Cu在铁素体中固溶，除了使阳极的活性度降低以外，还具有在钢材表面形成致密的锈皮膜的作用，是耐腐蚀性提高所需要的元素。为了发挥这样的效果，需要使之含有 0. 05%以上，但是若过剩地含有，则焊接性和热加工性劣化，因此使其在2. 0%以下。Cu含 量的优选下限为0. 06%，更优选的下限为0. 07%。另外，Cu的含量的优选上限为1. 95%, 更优选的上限为1.90%。Ni:0.05 2.0%M在铁素体中固溶，除了使阳极的活性度降低以外，还具有在钢材表面形成致密 的锈皮膜的作用，是耐腐蚀性提高所需要的元素。另外，附对于提高母材韧性也有效，此外 也是用于防止由Cu带来的赤热脆性所需要的元素。为了发挥这样的效果，优选使之含有 0.05%以上。但是若添加量过剩，则焊接性和热加工性劣化，因此使其在2.0%以下。使Ni 含有时的更优选的下限为0.06%，进一步优选的下限为0.07%以上。使Ni的含有时的更 优选上限为1.95%，进一步优选为1.90%以下。Cr:0.05 0.3%Cr被认为是这样一种元素，其在铁素体中固溶，抑制阳极反应，在渗碳体中生成 Cr碳化物，抑制阴极反，是提高耐腐蚀性所需要的元素。为了发挥这些效果，需要使之含有 0. 05 %以上，但是若过剩地含有，则招致腐蚀前端的pH降低，反而使腐蚀性劣化，除此之外 不会使焊接性和热加工性劣化。为了避免Cr这样的不良影响，其含量需要在0.3%以下。 Cr含量的更优选的下限为0. 055%,进一步优选在0. 06%以上。Cr含量的更优选的上限为 0. 28%，进一步优选为0. 26%以下。Ti :0. 005 0. 05%Ti与Cu和Ni —样，在铁素体中固溶，除了使阳极的活性度降低以外，还具有在钢 材表面形成致密的锈皮膜的作用，是提高耐腐蚀性所需要的元素。为了发挥这样的效果，优 选使之含有0. 005%以上。但是若添加量过剩，则焊接性和热加工性劣化，因此优选使其在 0.05%以下。使Ti含有时的更优选的下限为0.006%，进一步优选的下限为0.007%。使 Ti的含有时的更优选上限为0. 045%，进一步优选的上限为0. 04%。Mg 0. 0003 0. 005%,Ca 0. 0003 0. 005%在本发明的第二发明的耐酸钢材中，还含有Mg 0. 0003 0. 005%,Ca 0. 0003 0.005%的一种以上。以下对其理由等进行说明。Mg和Ca在具有的作用是，在酸溶液中， 特别是含有氯化物的酸溶液中使锈中的PH上升，抑制阴极反应，是对提高耐腐蚀性有效 的元素。这样的作用通过使之含有0.0003%以上而得到有效地发挥。但是，若添加超过 0. 005%，则使加工性和焊接性劣化。出于这样的理由，其添加量分别以0. 0003 0. 005% 的范围为宜。Mg和Ca添加量的更优选的下限分别为0. 0004%，进一步优选为0. 0005%。 另外，Mg和Ca添加量的更优选的上限分别为0. 0045%，进一步优选的上限分别为0. 004%。Nb 0. 001 0. l%、Zr 0. 001 0. l%、Hf 0. 001 0.在本发明的第三发明的耐酸钢材中，还含有Nb 0. 001 0. 1%、Zr 0. 001 0.1%、Hf:0. 001 0.1%的一种以上。以下对于其理由等进行说明。Nb、&和Hf作为氧 化物在表面形成致密的锈皮膜，是有助于耐腐蚀性的元素，特别是显著提高在含有硫酸盐 酸的酸溶液中的耐腐蚀上是有效的元素。为了发挥这样的效果，优选使之含有0.001%以 上。但是，若添加量过剩，则焊接性和热加工性劣化，因此优选在0. 以下。Nb、&和Hf 的更优选的下限分别0. 003%，进一步优选的下限分别为0. 005%。另外，Nb、&和Hf的更
6优选的上限分别为0. 095%，进一步优选的上限分别为0. 09%。B 0. 0001 0. 005%, V 0. 001 0.在本发明的第四发明的耐酸钢材中，还含有B :0. 0001 0.005%、V 0. 001 0.1%的一种以上。以下对其理由等进行说明。B和V是提高强度有效的元素。为了得到 这样的作用，需要使B含有0. 0001 %以上，使V含有0. 001 %以上。但是，若过剩地含有，则 母材韧性劣化，因此使B含有时需要在0. 005%以下，使V含有时需要在0. 1 %以下。还有， 使B含有时的更优选的下限为0.0002%，进一步优选的下限为0.0003%。另外，B添加量 的更优选的上限为0. 0045%以下，进一步优选的上限为0. 004%。使V含有时的更优选的 下限为0. 002%，进一步优选的下限为0. 003%。另外，V添加量的更优选的上限为0. 095% 以下，进一步优选的上限为0. 09%。本发明的耐酸钢材，含有C 0. 04 0. 30%,Si 0. 05 1. 0%,Mn 0. 1 2. 0%, P 0. 03% 以下、S 0. 01% 以下、A1 0. 005 0. 10%,Cu 0. 05 2. 0%,Ni 0. 05 2. 0%,
Cr 0. 05 0. 3%,Ti 0. 005 0. 05%，余量由Fe和不可避免的杂质构成。另外，本发明的 耐酸钢材也可以还含有(与上述成分一起)Mg 0. 0003 0. 005%,Ca 0. 0003 0. 005%的 一种以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成。另外，本发明的耐酸钢材也可以还含有(与上 述成分一起)Nb 0. 001 0. l%,Zr 0. 001 0. l%,Hf 0. 001 0. 的一种以上，余量 由Fe和不可避免的杂质构成。另外，本发明的耐酸钢材也可以还含有(与上述成分一起) B 0. 0001 0. 005%,V 0. 001 0. 1 %的一种以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成。这 时，不可避免的杂质能够在不损害钢材的诸特性的程度下含有，合计为0. 以下，优选在 0. 09%以下，由此能够使本发明的耐腐蚀性显现效果极大化。[C]/[Cr]为 0. 20 5. 0为了得到本发明的效果，需要适当调整C的含量[C]和Cr的含量[Cr]的比，即 [C]/[Cr]。Cr在钢中一部分固溶于铁素体，一部分形成碳化物。[C]/[Cr]比低于0. 20时， 相对于Cr量的C的量少，因此无法使有助于耐腐蚀性提高的Cr碳化物生成，得不到渗碳体 的阴极反应抑制效果。另外，若[C]/[Cr]比超过5.0，则相对于C量的Cr的量少，因此Cr 全部成为碳化物，向铁素体固溶的Cr量变少，因此得不到由Cr固溶带来的铁素体的阳极反 应抑制效果。从这一理由出发，[C]/[Cr]比需要为0.20 5.0。还有，[C]/[Cr]比的更优 选的下限为0. 22，更优选为上限为4. 8。组织本发明的效果能够通过控制铁素体和渗碳体的腐蚀反应性而获得，在钢材中需要 含有它们。发挥阳极反应抑制效果的铁素体以面积率计需要为20%以上，低于此时，腐蚀抑 制效果不充分。另外，发挥阴极反应抑制效果的渗碳体，需要作为珠光体或贝氏体以面积率 计存在5%以上，低于此时，腐蚀抑制效果不充分。因为渗碳体构成阴极反应点，所以从腐 蚀抑制的观点出发而优选尽可能减少。从这一点出发，作为珠光体或贝氏体优选在35%以 下。铁素体过多时，固溶的Cr浓度变低，因此有难以获得由Cr固溶带来的阴极反应抑制效 果的可能性。从这一点出发，铁素体优选在95 %以下。制造方法本发明的耐酸钢材，例如能够通过以下的方法制造。对于从转炉或电炉出钢到铸 桶中的熔钢，使用RH真空脱气装置，内进包括成分调整、温度调整在内的二次精炼。其后，以连续铸造法、铸锭法等通常的铸造方法使之成为钢锭。还有，作为脱氧形式，从机械特性 和焊接性的观点出发，推荐优选使用脱氧钢，更优选Al脱氧钢。优选将如此得到的钢锭加热到1000 1300°C的温度区域后进行热轧，成为期望 的尺寸形状。这时将热轧结束温度控制在650 850°C，从热轧结束后至500的。C冷却速度 控制在0. 1 15°C /秒以下的范围，由此能够得到规定的强度特性。
本发明的耐酸钢材，由于如前述的成分、[C]/[Cr]比、组织，焊接性和热加工性等 同于通常的机械结构用钢，并且曝露在硫酸和/或盐酸的环境下的耐腐蚀性优异，因此能 够适合用作在这样的环境下使用的部件的构成材料，可实现其耐久性的提高。本发明的燃 烧、焚烧设备的排气相关低温构件因为使用本发明这样的耐酸钢材构成，所以曝露在硫酸 和/或盐酸的环境下的耐腐蚀性优异，因此能够适合用作在这样的环境下使用的部件，可 实现其耐久性的提高。实施例以下说明本发明的实施例和比较例。还有，本发明并不受该实施例限定，在能够符 合本发明的宗旨的范围内也可以适当加以变更实施，这些均包含在本发明的技术范围内。(供试材的制作)用真空熔炉熔炼表1 2所示的各种成分组成的钢材，成为50kg的钢锭。将得到 的钢锭加热至1150°C后进行热轧，成为板厚IOmm的钢原材。这时，进行适宜调整，使热轧结 束温度在650 850°C的范围，从热轧结束后至500°C的冷却速度控制在0. 1 15°C /秒以 下的范围。从如此得到的钢原材上切下大小为50X30X4(mm)的试验片。因为在腐蚀试验时 要悬吊试验片，所以在端部开一个大小为3mmcp的孔。所有的试验片以湿式回转研磨机研 究整个面，直至SiC#600，进行水洗和丙酮清洗后供试验。还有，在热轧后在距表面2. 5mm的 深度下进行组织观察，确认全部的钢材其铁素体的比率为20%以上，并且珠光体或贝氏体 的比率为5%以上。上述试验片(腐蚀试验片)的正面图显示在图1中。(腐蚀试验方法)作为腐蚀试验，实施浸渍在如下三种酸溶液中的浸渍腐蚀试验(1) lmol/L盐酸； (2) lmol/L硫酸；(3) 0. 5mol/L盐酸+0. 5mol/L硫酸。试验溶液全部为30°C，浸渍时间全部 为24小时。用水浴锅(water bath)将放入试验溶液中的烧杯保持在30°C，用尼龙丝悬吊试 验片并使之浸渍在此烧杯中。任意一个试验溶液相对于一个试验片的液量比均为IL(升)。根据各溶液中的浸渍腐蚀试验前后的试验片的重量变化求得腐蚀量，评价耐腐蚀 性。在腐蚀试验中，表1所示的No. 1 50的钢材分别各取5片供试验，计算5片的平均值 作为腐蚀量。对于浸渍后的试验片进行水洗或丙酮清洗，使之干燥后测定试验后的重量。(试验结果)各酸溶液中的浸渍腐蚀试验结果显示在表3中。关于腐蚀速度，以设No. 1的钢材 的腐蚀速度为100时的相对值表示。即，该相对值例如为35，则表示其腐蚀速度为No. 1的 钢材的腐蚀速度的35%。作为综合评价，各酸溶液中的腐蚀速度相对值(No. 1 = 100)全部 在50以下的为〇，全部在30以下的为◎，全部在20以下的◎◎。各酸溶液中的腐蚀速度 相对值超过50、低于100的为Δ，100为X。由表3可知，No. 1 9 (比较例)的情况是，腐蚀速度相对值超过50，耐腐蚀性不充分。No. 2和No. 3的情况被认为分别是Cu和Ni的添加量过少，因此Cr铁素体的固溶量 多，渗碳体中的Cr碳化物生成量变少，腐蚀反应抑制不充分。No. 4的情况被认为是Cr添 加量过少，Cr向铁素体的固溶量或在渗碳体中的Cr碳化物生成量过少，腐蚀反应抑制不充 分。No. 5的情况被认为是因为Cr添加量过多，所以招致腐蚀前端的pH降低，腐蚀被促进， 本发明的耐腐蚀性提高效果受到阻碍。No. 6的情况被认为是因为Ti添加量过少，所以Ti 向铁素体的固溶或致密的表面锈皮膜的形成不充分，耐腐蚀性不充分。No. 7的情况被认为 是[C]/[Cr]比低于0. 20，因此未生成Cr碳化物，得不到渗碳体的阴极反应抑制效果。No. 8 的情况被认为是因为[C]/[Cr]比超过5.0，所以钢中的Cr全部成为碳化物，向铁素体固溶 的Cr消失，所以得不到由Cr固溶带来的铁素体的阳极反应抑制效果。No. 9的情况是，虽然 添加了已知是有助于耐腐蚀性提高的Sb，但因为Cr添加量和[C]/[Cr]比不适宜，所以耐腐 蚀性不充分。相对于此，No. 10 50 (本发明的实施例)的情况是，腐蚀速度相对值均在50以 下，耐腐蚀性优异。其优异的耐腐蚀性是可知以如下两种协同效果为基础而得以显现的适 量添加Cu、Ni、Cr和Ti而带来的阳极反应抑制效果；和适当调整C和Cr的比带来的阴极 反应抑制效果，此外还可知Mg、Ca、Nb等元素的添加对腐蚀抑制也有效。如上，本发明的实 施例的耐酸钢材，其裸露的耐腐蚀性均优异，适合作为曝露在硫酸和盐酸等的酸中的结构 构件。[表 1](质量％) [表 2](质量％) 本发明的耐酸钢材，因为在曝露于硫酸和/或盐酸的环境中的耐腐蚀性优异，所 以能够适合用作在这种环境下使用的构成材料，可有效地实现其耐久性的提高。
权利要求
一种耐酸钢材，是在曝露于硫酸和/或盐酸的环境中使用的钢材，其特征在于，含有C0.04～0.30质量％、Si0.05～1.0质量％、Mn0.1～2.0质量％、P0.03质量％以下、S0.01质量％以下、Al0.005～0.10质量％、Cu0.05～2.0质量％、Ni0.05～2.0质量％、Cr0.05～0.3质量％、Ti0.005～0.05质量％，余量是Fe和不可避免的杂质，并且，C的含量[C]和Cr的含量[Cr]的比[C]/[Cr]为0.20～5.0，并且，所述钢材的组织中以面积率计含有20％以上的铁素体，且含有5％以上的珠光体或贝氏体。
2.根据权利要求1所述的耐酸钢材，其特征在于，还含有Mg0. 0003 0. 005质量％、 Ca 0. 0003 0. 005质量％中的一种以上的元素。
3.根据权利要求1所述的耐酸钢材，其特征在于，还含有Nb0. 001 0. 1质量％、Zr 0. 001 0. 1质量％、Hf 0. 001 0. 1质量％中的一种以上的元素。
4.根据权利要求2所述的耐酸钢材，其特征在于，还含有Nb0. 001 0. 1质量％、Zr 0. 001 0. 1质量％、Hf 0. 001 0. 1质量％中的一种以上的元素。
5.根据权利要求1所述的耐酸钢材，其特征在于，还含有B0. 0001 0. 005质量％、V0. 001 0. 1质量％中的一种以上的元素。
6.根据权利要求2所述的耐酸钢材，其特征在于，还含有B:0. 0001 0.005质量％、V0. 001 0. 1质量％中的一种以上的元素。
7.根据权利要求3所述的耐酸钢材，其特征在于，还含有B:0. 0001 0.005质量％、V0. 001 0. 1质量％中的一种以上的元素。
8.根据权利要求4所述的耐酸钢材，其特征在于，还含有B0. 0001 0. 005质量％、V0. 001 0. 1质量％中的一种以上的元素。
9.一种与燃烧、焚烧设备的排气相关联的低温构件，其特征在于，使用权利要求1 8 中任一项所述的耐酸钢材而构成。
全文摘要
提供一种在曝露于硫酸和/或盐酸的环境中使用的钢材，在该环境下的耐腐蚀性优异的耐酸钢和燃烧、焚烧设备的排气相关低温构件。(1)一种耐酸钢材，其含有C0.04～0.30质量％(以下记为％)、Si0.05～1.0％、Mn0.1～2.0％、P0.03％以下、S0.01％以下、Al0.005～0.10％、Cu0.05～2.0％、Ni0.05～2.0％、Cr0.05～0.3％、Ti0.005～0.05％，余量由Fe和不可避免的杂质构成，并且C的含量[C]和Cr的含量[Cr]的比[C]/[Cr]为0.20～5.0，并且其组织为，以面积率计含有铁素体20％，且含有珠光体或贝氏体5％以上，(2)一种使用该耐酸钢材构成的燃烧、焚烧设备的排气相关低温构件。
文档编号C22C38/50GK101864544SQ201010162228
公开日2010年10月20日 申请日期2010年4月8日 优先权日2009年4月16日
发明者吉田诚司, 阪下真司 申请人:株式会社神户制钢所