一种高抗H2S腐蚀石油油井套管J55的生产方法与流程

本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法。

背景技术

随着我国社会经济的高速发展，对能源需求量不断增加，能源供需矛盾日渐突出，对含有酸性介质的高硫石油和天然气也列入了我国能源开发日程，因此在酸性环境中使用的抗腐蚀管线用钢需求量呈高速增长态势。

石油套管j55在输送酸性油、气时，管道内部接触h2s、co2和cl^-。硫化氢(h2s)是石油和天然气中最具腐蚀作用的有害介质之一，其主要腐蚀破坏形式为氢致裂纹开裂（hic）及硫化物应力腐蚀（sscc），氢致裂纹开裂可使管线在没有任何明显预兆的情况下突然开裂，其破坏性和危害性极大。同时运输管线外壁还与土壤和地下水中的硝酸根离子、氢氧根离子、碳酸根离子和酸式碳酸根离子等酸性介质接触，因而管线的腐蚀问题难以避免。为确保油、气运输的安全性及正常运营，管线必须具备良好的抗腐蚀能力。

高抗h2s腐蚀石油套管j55在井下因腐蚀导致穿孔或者因受到地壳的压力产生破裂，因其使用环境的特殊性，对钢的成分设计、冶炼技术和轧制工艺及冶金装备水平均提出十分严格的要求，目前国内对于输送h2s的石油套管，不论是板卷生产，还是焊管制造，均缺乏实际应用的经验。而国内外大量管道建设工程对抗腐蚀热轧板卷均有较大需求，抗腐管线钢产品具备厚度大、强度高、韧性好和焊接性能等优点，代表了油、气输送管道的发展方向，2017年，仅我国西北地区的长庆油田需求量就达3～4万吨，全国在10万吨以上。因此开发酸性环境中使用的抗腐蚀管线用钢势在必行，市场前景广阔。

技术实现要素：

本发明要解决的技术问题是提供一种高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法。

为解决上述技术问题，本发明所采取的技术方案是：一种高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法，所述生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制、卷取、开卷和制管工序；所述连铸工序，连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：c：0.04～0.07%，si：0.13～0.17%，mn：1.20～1.40%，p≤0.012%，s≤0.002%，als：0.010～0.055%，nb：0.026～0.033%，mo：0.1～0.12%，ti：0.01～0.02%，cr：0.10～0.14%，余量为fe和不可避免的杂质；所述轧制工序，粗轧3+5道次，在最后道次轧制出口温度为1040～1065℃，精轧入口温度941～962℃；所述卷取工序，卷取温度为513～547℃。

本发明所述炼钢工序，钢水中气体t.o≤0.0012%、[h]≤0.00015%、[n]≤0.0045%；精练ca处理工序，添加纯钙线调节钢水中ca含量为0.0035～0.0055%，ca线与钢水中al2o3夹杂及s化物反应，转变成低熔点复合氧化物，有利于其聚合长大从钢水中排除，提高抗hic腐蚀性，出钢钢水中p≤0.012%、s≤0.002%。

本发明所述连铸工序，连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：c：0.04～0.07%，si：0.13～0.17%，mn：1.20～1.40%，p≤0.012%，s≤0.002%，als：0.010～0.055%，nb：0.026～0.033%，mo：0.1～0.12%，ti：0.01～0.02%，cr：0.10～0.14%，余量为fe和不可避免的杂质。

本发明所述加热工序，铸坯加热温度为1180～1220℃，均热时间为180～240min。

本发明所述轧制工序，粗轧3+5道次，在最后道次轧制出口温度为1040～1065℃；精轧入口温度941～962℃，精轧后采用层流冷却装置以40-60℃/s的速率降温至卷取工序所需温度。

本发明所述卷取工序，将钢板卷取成钢带，卷取温度为513～547℃。

本发明所述开卷工序，钢带开平纵剪，得到带钢板材，板材厚度为3.0～12.0mm。

本发明所述制管工序，采用erw高频电阻焊焊接制管工艺，采用1350～1450℃的高频电阻焊接套管母材、830～890℃焊缝热处理，采用21～26℃的水冷却。

本发明所述生产方法所得钢带的性能：屈服强度437～474mpa；抗拉强度581～606mpa；延伸率26～34%。

本发明所述生产方法所得石油油井套管的性能：母材屈服强度455～531mpa，抗拉强度573～602mpa，延伸率34.8～36%；焊缝抗拉强度567～593mpa。

本发明高抗h2s腐蚀石油油井套管j55产品标准参考apispec5ct套管和油管规范；产品性能检测方法标准参考美标astma370；氢致开裂试验依据nacestandardtm0284-2016标准；硫化物应力开裂试验按照nacestandardtm0177-2016标准。

采用上述技术方案所产生的有益效果在于：1、本发明在成分设计上，采用低c、低p、低s降低带状偏析，减少开裂及回火脆性倾向；通过低气体o、n、h含量，提高钢的低温韧性及焊接耐蚀性；通过加入nb、cr、mo以形成钝化膜，防止氢的进入，从而达到有效抑制硫化氢腐蚀速度效果。2、本发明采用tmcp轧制工艺，结合低温卷取技术，保证奥氏体相变在较低温度发生，以获得极细铁素体组织，有效地完成了该产品的抗h2s腐蚀性能特点，从而实现高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产。3、本发明使石油油井套管行业的安全性能得到了更大的提升，具有产品成本低、综合性能优良等特点。

附图说明

图1是实施例1热轧钢带的金相组织图；

图2是实施例1erw套管的金相组织图；

图3是实施例2热轧钢带的金相组织图；

图4是实施例2erw套管的金相组织图；

图5是实施例3热轧钢带的金相组织图；

图6是实施例3erw套管的金相组织图；

图7是实施例4热轧钢带的金相组织图；

图8是实施例4erw套管的金相组织图；

图9是实施例5热轧钢带的金相组织图；

图10是实施例5erw套管的金相组织图；

图11是实施例6热轧钢带的金相组织图；

图12是实施例6erw套管的金相组织图；

图13是实施例7热轧钢带的金相组织图；

图14是实施例7erw套管的金相组织图。

具体实施方式

下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步详细的说明。

实施例1

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制、卷取、开卷和制管工序，钢带厚度为4.5mm，具体工艺步骤如下所述：

（1）炼钢工序：钢水中气体t.o：0.0010%、[h]：0.00012%、[n]：0.0040%；精练ca处理工序，添加纯钙线调节钢水中ca含量为0.0045%，出钢钢水中p：0.010%、s：0.001%；

（2）连铸工序：连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：c：0.045%，si：0.16%，mn：1.30%，p：0.010%，s：0.001%，als：0.010%，nb：0.028%，mo：0.10%，ti：0.012%，cr：0.12%，余量为fe和不可避免的杂质；

（3）加热工序：铸坯加热温度为1220℃，均热时间为200min；

（4）轧制工序：粗轧3+5道次，最后道次轧制出口温度为1050℃；精轧入口温度945℃，精轧后采用层流冷却装置以48℃/s的速率降温至卷取工序所需温度；

（5）卷取工序：将钢板卷取成钢带，卷取温度为521℃；钢带的性能：屈服强度437mpa，抗拉强度581mpa，延伸率26.0%；钢带的金相组织见图1，由图可见其晶粒组织大小通卷分布均匀，结构一致，无混晶组织及偏析出现；

（6）开卷工序：钢带开平纵剪，得到带钢板材，板材厚度为4.5mm；

（7）制管工序：采用erw高频电阻焊焊接制管工艺，采用1350℃的高频电阻焊接套管母材、890℃焊缝热处理，采用26℃的水冷却，即可得到石油油井套管。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的性能：母材屈服强度506mpa，抗拉强度602mpa，延伸率35.3%；焊缝抗拉强度593mpa；满足j55石油油井套管钢级需求；高抗h2s腐蚀石油油井套管的金相组织见图2，由图可见其晶粒组织正常，分布均匀，结构一致。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55氢致开裂试验：

依据nacestandardtm0284-2016标准，对4组j55高频电阻焊管试样进行氢致开裂（hic）试验，经过96小时h2s饱和溶液（a、b溶液）浸泡后，试样表面无氢鼓泡，剖面金相观察无氢致裂纹，测量分析结果见表1。

表1试样内部剖面hic裂纹率测量分析结果

通常以裂纹敏感率csr作为衡量材料抗hic能力的主要依据。因为csr反映了材料在厚度方向上产生hic的情况，同时又体现了材料在轧制方向抵抗hic的能力。材料csr的平均值越大，表示其对hic越敏感；反之，这个值接近或等于零，则材料的抗hic能力就越强。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55硫化物应力开裂试验：

按照nacestandardtm0177-2016标准，对j55高频电阻焊管试样母材和焊缝试样进行硫化物应力开裂试验，应力加载为72%smys，经过720小时h2s饱和溶液（a溶液）浸泡试验后，在放大10倍下检查试样的受拉伸面，所有试样未断裂且无破坏裂纹。

实施例2

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制、卷取、开卷和制管工序，钢带厚度为6.3mm，具体工艺步骤如下所述：

（1）炼钢工序：钢水中气体t.o：0.0009%、[h]：0.00011%、[n]：0.0038%；精练ca处理工序，添加纯钙线调节钢水中ca含量为0.0040%，出钢钢水中p：0.008%、s：0.0009%；

（2）连铸工序：连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：c：0.055%，si：0.14%，mn：1.35%，p：0.008%，s：0.0009%，als：0.055%，nb：0.030%，mo：0.11%，ti：0.015%，cr：0.11%，余量为fe和不可避免的杂质；

（3）加热工序：铸坯加热温度为1215℃，均热时间为195min；

（4）轧制工序：粗轧3+5道次，最后道次轧制出口温度为1065℃；精轧入口温度953℃，精轧后采用层流冷却装置以40-60℃/s的速率降温至卷取工序所需温度；

（5）卷取工序：将钢板卷取成钢带，卷取温度为535℃；钢带的性能：屈服强度443mpa，抗拉强度596mpa，延伸率34.0%；钢带的金相组织见图3，由图可见其晶粒组织大小通卷分布均匀，结构一致，无混晶组织及偏析出现；

（6）开卷工序：钢带开平纵剪，得到带钢板材，板材厚度为6.3mm；

（7）制管工序：采用erw高频电阻焊焊接制管工艺，采用1365℃的高频电阻焊接套管母材、886℃焊缝热处理，采用25.8℃的水冷却，即可得到石油油井套管。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的性能：母材屈服强度531mpa，抗拉强度592mpa，延伸率36%；焊缝抗拉强度587mpa；满足j55石油油井套管钢级需求；高抗h2s腐蚀石油油井套管的金相组织见图4，由图可见其晶粒组织正常，分布均匀，结构一致。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55氢致开裂试验：

依据nacestandardtm0284-2016标准，对4组j55高频电阻焊管试样进行氢致开裂（hic）试验，经过96小时h2s饱和溶液（a、b溶液）浸泡后，试样表面无氢鼓泡，剖面金相观察无氢致裂纹，测量分析结果见表2。

表2试样内部剖面hic裂纹率测量分析结果

通常以裂纹敏感率csr作为衡量材料抗hic能力的主要依据。因为csr反映了材料在厚度方向上产生hic的情况，同时又体现了材料在轧制方向抵抗hic的能力。材料csr的平均值越大，表示其对hic越敏感；反之，这个值接近或等于零，则材料的抗hic能力就越强。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55硫化物应力开裂试验：

按照nacestandardtm0177-2016标准，对j55高频电阻焊管试样母材和焊缝试样进行硫化物应力开裂试验，应力加载为72%smys，经过720小时h2s饱和溶液（a溶液）浸泡试验后，在放大10倍下检查试样的受拉伸面，所有试样未断裂且无破坏裂纹。

实施例3

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制、卷取、开卷和制管工序，钢带厚度为7.8mm，具体工艺步骤如下所述：

（1）炼钢工序：钢水中气体t.o：0.0011%、[h]：0.00010%、[n]：0.0042%；精练ca处理工序，添加纯钙线调节钢水中ca含量为0.0038%，出钢钢水中p：0.009%、s：0.001%；

（2）连铸工序：连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：c：0.061%，si：0.15%，mn：1.25%，p：0.009%，s：0.001%，als：0.025%，nb：0.028%，mo：0.10%，ti：0.013%，cr：0.12%，余量为fe和不可避免的杂质；

（3）加热工序：铸坯加热温度为1218℃，均热时间为215min；

（4）轧制工序：粗轧3+5道次，最后道次轧制出口温度为1052℃；精轧入口温度961℃，精轧后采用层流冷却装置以45℃/s的速率降温至卷取工序所需温度；

（5）卷取工序：将钢板卷取成钢带，卷取温度为532℃；钢带的性能：屈服强度474mpa，抗拉强度606mpa，延伸率26.0%；钢带的金相组织见图5，由图可见其晶粒组织大小通卷分布均匀，结构一致，无混晶组织及偏析出现；

（6）开卷工序：钢带开平纵剪，得到带钢板材，板材厚度为7.8mm；

（7）制管工序：采用erw高频电阻焊焊接制管工艺，采用1380℃的高频电阻焊接套管母材、885℃焊缝热处理，采用24.8℃的水冷却，即可得到石油油井套管。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的性能：母材屈服强度473mpa，抗拉强度593mpa，延伸率34.8%；焊缝抗拉强度583mpa；满足j55石油油井套管钢级需求；高抗h2s腐蚀石油油井套管的金相组织见图6，由图可见其晶粒组织正常，分布均匀，结构一致。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55氢致开裂试验：

依据nacestandardtm0284-2016标准，对4组j55高频电阻焊管试样进行氢致开裂（hic）试验，经过96小时h2s饱和溶液（a、b溶液）浸泡后，试样表面无氢鼓泡，剖面金相观察无氢致裂纹，测量分析结果见表3。

表3试样内部剖面hic裂纹率测量分析结果

通常以裂纹敏感率csr作为衡量材料抗hic能力的主要依据。因为csr反映了材料在厚度方向上产生hic的情况，同时又体现了材料在轧制方向抵抗hic的能力。材料csr的平均值越大，表示其对hic越敏感；反之，这个值接近或等于零，则材料的抗hic能力就越强。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55硫化物应力开裂试验：

按照nacestandardtm0177-2016标准，对j55高频电阻焊管试样母材和焊缝试样进行硫化物应力开裂试验，应力加载为72%smys，经过720小时h2s饱和溶液（a溶液）浸泡试验后，在放大10倍下检查试样的受拉伸面，所有试样未断裂且无破坏裂纹。

实施例4

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制、卷取、开卷和制管工序，钢带厚度为8.9mm，具体工艺步骤如下所述：

（1）炼钢工序：钢水中气体t.o：0.0008%、[h]：0.00010%、[n]：0.0042%；精练ca处理工序，添加纯钙线调节钢水中ca含量为0.0050%，出钢钢水中p：0.010%、s：0.001%；

（2）连铸工序：连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：c：0.058%，si：0.16%，mn：1.38%，p：0.010%，s：0.001%，als：0.035%，nb：0.029%，mo：0.10%，ti：0.018%，cr：0.12%，余量为fe和不可避免的杂质；

（3）加热工序：铸坯加热温度为1200℃，均热时间为210min；

（4）轧制工序：粗轧3+5道次，最后道次轧制出口温度为1059℃；精轧入口温度957℃，精轧后采用层流冷却装置以55℃/s的速率降温至卷取工序所需温度；

（5）卷取工序：将钢板卷取成钢带，卷取温度为528℃；钢带的性能：屈服强度441mpa，抗拉强度592mpa，延伸率33.0%；钢带的金相组织见图7，由图可见其晶粒组织大小通卷分布均匀，结构一致，无混晶组织及偏析出现；

（6）开卷工序：钢带开平纵剪，得到带钢板材，板材厚度为8.9mm；

（7）制管工序：采用erw高频电阻焊焊接制管工艺，采用1350℃的高频电阻焊接套管母材、890℃焊缝热处理，采用26℃的水冷却，即可得到石油油井套管。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的性能：母材屈服强度455mpa，抗拉强度573mpa，延伸率36.0%；焊缝抗拉强度567mpa；满足j55石油油井套管钢级需求；高抗h2s腐蚀石油油井套管的金相组织见图8，由图可见其晶粒组织正常，分布均匀，结构一致。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55氢致开裂试验：

依据nacestandardtm0284-2016标准，对4组j55高频电阻焊管试样进行氢致开裂（hic）试验，经过96小时h2s饱和溶液（a、b溶液）浸泡后，试样表面无氢鼓泡，剖面金相观察无氢致裂纹，测量分析结果见表4。

表4试样内部剖面hic裂纹率测量分析结果

通常以裂纹敏感率csr作为衡量材料抗hic能力的主要依据。因为csr反映了材料在厚度方向上产生hic的情况，同时又体现了材料在轧制方向抵抗hic的能力。材料csr的平均值越大，表示其对hic越敏感；反之，这个值接近或等于零，则材料的抗hic能力就越强。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55硫化物应力开裂试验：

按照nacestandardtm0177-2016标准，对j55高频电阻焊管试样母材和焊缝试样进行硫化物应力开裂试验，应力加载为72%smys，经过720小时h2s饱和溶液（a溶液）浸泡试验后，在放大10倍下检查试样的受拉伸面，所有试样未断裂且无破坏裂纹。

实施例5

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制、卷取、开卷和制管工序，钢带厚度为11.3mm，具体工艺步骤如下所述：

（1）炼钢工序：钢水中气体t.o：0.0012%、[h]：0.00011%、[n]：0.0034%；精练ca处理工序，添加纯钙线调节钢水中ca含量为0.0035%，出钢钢水中p：0.010%、s：0.001%；

（2）连铸工序：连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：c：0.065%，si：0.14%，mn：1.29%，p：0.010%，s：0.001%，als：0.015%，nb：0.032%，mo：0.12%，ti：0.017%，cr：0.10%，余量为fe和不可避免的杂质。

（3）加热工序：铸坯加热温度为1200℃，均热时间为230min；

（4）轧制工序：粗轧3+5道次，最后道次轧制出口温度为1059℃；精轧入口温度958℃，精轧后采用层流冷却装置以50℃/s的速率降温至卷取工序所需温度；

（5）卷取工序：将钢板卷取成钢带，卷取温度为519℃；钢带的性能：屈服强度437mpa，抗拉强度581mpa，延伸率26.0%；钢带的金相组织见图9，由图可见其晶粒组织大小通卷分布均匀，结构一致，无混晶组织及偏析出现；

（6）开卷工序：钢带开平纵剪，得到带钢板材，板材厚度为11.3mm；

（7）制管工序：采用erw高频电阻焊焊接制管工艺，采用1410℃的高频电阻焊接套管母材、840℃焊缝热处理，采用23℃的水冷却，即可得到石油油井套管。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的性能：母材屈服强度506mpa，抗拉强度602mpa，延伸率35.2%；焊缝抗拉强度593mpa；满足j55石油油井套管钢级需求；高抗h2s腐蚀石油油井套管的金相组织见图10，由图可见其晶粒组织正常，分布均匀，结构一致。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55氢致开裂试验：

依据nacestandardtm0284-2016标准，对4组j55高频电阻焊管试样进行氢致开裂（hic）试验，经过96小时h2s饱和溶液（a、b溶液）浸泡后，试样表面无氢鼓泡，剖面金相观察无氢致裂纹，测量分析结果见表5。

表5试样内部剖面hic裂纹率测量分析结果

通常以裂纹敏感率csr作为衡量材料抗hic能力的主要依据。因为csr反映了材料在厚度方向上产生hic的情况，同时又体现了材料在轧制方向抵抗hic的能力。材料csr的平均值越大，表示其对hic越敏感；反之，这个值接近或等于零，则材料的抗hic能力就越强。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55硫化物应力开裂试验：

按照nacestandardtm0177-2016标准，对j55高频电阻焊管试样母材和焊缝试样进行硫化物应力开裂试验，应力加载为72%smys，经过720小时h2s饱和溶液（a溶液）浸泡试验后，在放大10倍下检查试样的受拉伸面，所有试样未断裂且无破坏裂纹。

实施例6

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制、卷取、开卷和制管工序，钢带厚度为3.0mm，具体工艺步骤如下所述：

（1）炼钢工序：钢水中气体t.o：0.0012%、[h]：0.00015%、[n]：0.0045%；精练ca处理工序，添加纯钙线调节钢水中ca含量为0.0055%，出钢钢水中p：0.011%、s：0.002%；

（2）连铸工序：连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：c：0.040%，si：0.13%，mn：1.20%，p：0.011%，s：0.002%，als：0.015%，nb：0.026%，mo：0.10%，ti：0.010%，cr：0.10%，余量为fe和不可避免的杂质；

（3）加热工序：铸坯加热温度为1180℃，均热时间为180min；

（4）轧制工序：粗轧3+5道次，最后道次轧制出口温度为1040℃；精轧入口温度941℃，精轧后采用层流冷却装置以60℃/s的速率降温至卷取工序所需温度；

（5）卷取工序：将钢板卷取成钢带，卷取温度为513℃；钢带的性能：屈服强度442mpa，抗拉强度589mpa，延伸率28%；钢带的金相组织见图11，由图可见其晶粒组织大小通卷分布均匀，结构一致，无混晶组织及偏析出现；

（6）开卷工序：钢带开平纵剪，得到带钢板材，板材厚度为3.0mm；

（7）制管工序：采用erw高频电阻焊焊接制管工艺，采用1450℃的高频电阻焊接套管母材、830℃焊缝热处理，采用21℃的水冷却，即可得到石油油井套管。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的性能：母材屈服强度516mpa，抗拉强度595mpa，延伸率35.7%；焊缝抗拉强度591mpa；满足j55石油油井套管钢级需求；高抗h2s腐蚀石油油井套管的金相组织见图12，由图可见其晶粒组织正常，分布均匀，结构一致。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55氢致开裂试验：

依据nacestandardtm0284-2016标准，对4组j55高频电阻焊管试样进行氢致开裂（hic）试验，经过96小时h2s饱和溶液（a、b溶液）浸泡后，试样表面无氢鼓泡，剖面金相观察无氢致裂纹，测量分析结果见表6。

表6试样内部剖面hic裂纹率测量分析结果

通常以裂纹敏感率csr作为衡量材料抗hic能力的主要依据。因为csr反映了材料在厚度方向上产生hic的情况，同时又体现了材料在轧制方向抵抗hic的能力。材料csr的平均值越大，表示其对hic越敏感；反之，这个值接近或等于零，则材料的抗hic能力就越强。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55硫化物应力开裂试验：

按照nacestandardtm0177-2016标准，对j55高频电阻焊管试样母材和焊缝试样进行硫化物应力开裂试验，应力加载为72%smys，经过720小时h2s饱和溶液（a溶液）浸泡试验后，在放大10倍下检查试样的受拉伸面，所有试样未断裂且无破坏裂纹。

实施例7

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的生产方法包括炼钢、连铸、加热、轧制、卷取、开卷和制管工序，钢带厚度为12.0mm，具体工艺步骤如下所述：

（1）炼钢工序：钢水中气体t.o：0.0010%、[h]：0.00009%、[n]：0.0024%；精练ca处理工序，添加纯钙线调节钢水中ca含量为0.0043%，出钢钢水中p：0.012%、s：0.001%；

（2）连铸工序：连铸坯化学成分组成及其质量百分含量为：c：0.070%，si：0.17%，mn：1.40%，p：0.012%，s：0.001%，als：0.055%，nb：0.033%，mo：0.12%，ti：0.02%，cr：0.14%，余量为fe和不可避免的杂质；

（3）加热工序：铸坯加热温度为1190℃，均热时间为240min；

（4）轧制工序：粗轧3+5道次，最后道次轧制出口温度为1055℃；精轧入口温度962℃，精轧后采用层流冷却装置以40℃/s的速率降温至卷取工序所需温度；

（5）卷取工序：将钢板卷取成钢带，卷取温度为547℃；钢带的性能：屈服强度453mpa，抗拉强度590mpa，延伸率28%；钢带的金相组织见图13，由图可见其晶粒组织大小通卷分布均匀，结构一致，无混晶组织及偏析出现；

（6）开卷工序：钢带开平纵剪，得到带钢板材，板材厚度为12.0mm；

（7）制管工序：采用erw高频电阻焊焊接制管工艺，采用1450℃的高频电阻焊接套管母材、870℃焊缝热处理，采用25℃的水冷却，即可得到石油油井套管。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55的性能：母材屈服强度496mpa，抗拉强度600mpa，延伸率35.0%；焊缝抗拉强度589mpa；满足j55石油油井套管钢级需求；高抗h2s腐蚀石油油井套管的金相组织见图14，由图可见其晶粒组织正常，分布均匀，结构一致。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55氢致开裂试验：

依据nacestandardtm0284-2016标准，对4组j55高频电阻焊管试样进行氢致开裂（hic）试验，经过96小时h2s饱和溶液（a、b溶液）浸泡后，试样表面无氢鼓泡，剖面金相观察无氢致裂纹，测量分析结果见表7。

表7试样内部剖面hic裂纹率测量分析结果

通常以裂纹敏感率csr作为衡量材料抗hic能力的主要依据。因为csr反映了材料在厚度方向上产生hic的情况，同时又体现了材料在轧制方向抵抗hic的能力。材料csr的平均值越大，表示其对hic越敏感；反之，这个值接近或等于零，则材料的抗hic能力就越强。

本实施例高抗h2s腐蚀石油油井套管j55硫化物应力开裂试验：

按照nacestandardtm0177-2016标准，对j55高频电阻焊管试样母材和焊缝试样进行硫化物应力开裂试验，应力加载为72%smys，经过720小时h2s饱和溶液（a溶液）浸泡试验后，在放大10倍下检查试样的受拉伸面，所有试样未断裂且无破坏裂纹。

以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解：依然可以对本发明进行修改或者等同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。