%;两个阶段的乳制总道次控制在13道次。
[0040] 乳后采用ACC冷却，冷却速度为5°C/s，上下水比控制在1:1.5,钢板返红温度678 Γ。
[0041]所得钢板力学性能结果见表2。
[0042] 实施例4 一种低成本160MPa级抗震用钢，厚度70mm，化学成分组成见表1，余量为Fe和不可避免 的杂质。
[0043] 上述抗震用钢生产方法包括：冶炼、连铸、加热、控乳控冷乳制工序，得到低成本 160MPa级抗震用钢，具体工艺过程如下： 按预定成分冶炼钢水，连铸获得350mm厚度规格的连铸坯。
[0044]冷却后的连铸坯进行加热，加热温度为1240°C，加热系数12min/cm，均热段在炉时 间200min。
[0045] 控乳控冷乳制工序：采用Π 阶段乳制：I阶段乳制温度为1090°C，单道次压下率 18%，累计压下率为60%，中间待温厚度(晾钢厚度）140mm; Π 阶段的开乳温度为858°C，终乳 温度为800°C，单道次压下率9%;两个阶段的乳制总道次控制在13道次。
[0046] 乳后采用ACC冷却，冷却速度为6°C/s，上下水比控制在1:1.8,钢板返红温度678 Γ。
[0047]所得钢板力学性能结果见表2。
[0048] 实施例5 一种低成本160MPa级抗震用钢，厚度80mm，化学成分组成见表1，余量为Fe和不可避免 的杂质。
[0049] 上述抗震用钢生产方法包括：冶炼、连铸、加热、控乳控冷乳制工序，得到低成本 160MPa级抗震用钢，具体工艺过程如下： 按预定成分冶炼钢水，连铸获得350mm厚度规格的连铸坯。
[0050] 冷却后的连铸坯进行加热，加热温度为1230°C，加热系数12min/cm，均热段在炉时 间250min。
[0051] 控乳控冷乳制工序：采用Π 阶段乳制：1阶段乳制温度为1150°C，单道次压下率 18%，累计压下率为57%，中间待温厚度(晾钢厚度）150mm; Π 阶段的开乳温度为850°C，终乳 温度为810 °C，单道次压下率9%;两个阶段的乳制总道次控制在13道次。
[0052] 乳后采用ACC冷却，冷却速度为6°C/s，上下水比控制在1:1.8,钢板返红温度670 Γ。
[0053]所得钢板力学性能结果见表2。
[0054] 实施例6 一种低成本160MPa级抗震用钢，厚度80mm，化学成分组成见表1，余量为Fe和不可避免 的杂质。
[0055]上述抗震用钢生产方法包括：冶炼、连铸、加热、控乳控冷乳制工序，得到低成本 160MPa级抗震用钢，具体工艺过程如下： 按预定成分冶炼钢水，连铸获得350mm厚度规格的连铸坯。
[0056]冷却后的连铸坯进行加热，加热温度为1250°C，加热系数12min/cm，均热段在炉时 间30min。
[0057]控乳控冷乳制工序：采用Π 阶段乳制：I阶段乳制温度为112 0 °C，单道次压下率 19%，累计压下率为66%，中间待温厚度(晾钢厚度）120mm; Π 阶段的开乳温度为840°C，终乳 温度为810 °C，单道次压下率9%;两个阶段的乳制总道次控制在8道次。
[0058] 乳后采用ACC冷却，冷却速度为3°C/s，上下水比控制在1:1.3,钢板返红温度675 Γ。
[0059]所得钢板力学性能结果见表2。 「00601 串1欠索偷仿II的ik登成
表2各实施例钢板的综合力学性能
由表2的力学性能检验结果可以看出，通过本方法生产出的160MPa级的低屈服强度抗 震用钢的性能较好。所得钢板板的板厚1/4处和1/2处的力学性能均较好，并且厚度方向的 力学性能差异小，所得屈服强度在140~180MPa，抗拉强度在220~320MPa，屈强比<0.70， 延伸率2 50%，并且板厚1/4和1/2的-20°C冲击功2 150J。
[0061 ] 实施例1、3、5所得钢板的板厚1/4、1/2 (100X)的显微组织见图1~图6。如图1~图6 所示，由于采用合理的乳制工艺，使得组织和性能具有良好的均匀性。其金相组织为均匀的 多边形铁素体组织，钢水较净度，晶粒细小，晶粒度都在6.5级以上。由于低屈服强度钢采用 接近工业纯铁的成分设计，合金添加量很少，钢中少量的C原子被Ti固定，从而没有珠光体 生成。
[0062] 实施例1~6产品除满足国标GB/T28905-2012《建筑用低屈服强度钢板》要求的力 学性能外，抗震钢还必须具有良好的抗低周疲劳特性。实施例1~6产品进行不同频率下的 低周疲劳试验，所得结果见表3。
[0063]表3各实施例钢板的低周疲劳试验
由表3可知:在1~3Hz的频率下，随着应变频率的提高应变循环的持续时间缩短，在不 同频率下试样的失效循环周次都在1600周以上，持续时间大于9min。而一次强震持续时间 为10~30s、频率多为1~3Hz，造成建筑物破坏的载荷交变次数都在200次以下。因此，所开 发的低屈服强度抗震用钢板完全能够抵御强震的破坏。
[0064]本发明并不局限于上述实施例，按照本发明提供的成分要求和生产工艺要求，均 可实施。
[0065]以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案，尽管参照上述实施例对本发 明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，依然可以对本发明进行修改或者等 同替换，而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换，其均应涵盖在本发明的权 利要求范围当中。
【主权项】
1. 一种低成本160MPa级抗震用钢，其特征在于，其由下述重量百分含量的化学成分组 成：0.01%，Si < 0.08%，Mn < 0.50%，P < 0.010%，S < 0.005%，Ti :0.020 ~0.035%，Alt: 0.020~0.050%，余量为Fe和不可避免的杂质。2. 根据权利要求1所述的一种低成本160MPa级抗震用钢，其特征在于，所述成品钢板的 厚度< 80mm。3. 基于权利要求1或2所述的一种低成本160MPa级抗震用钢的生产方法，其特征在于， 其过程包括冶炼、连铸、加热、控乳控冷乳制工序;钢水冶炼后制得连铸坯，所得连铸坯由下 述重量百分含量的成分组成:C < 0·01%，Si < 0·08%，Mn < 0 · 50%，P < 0 ·010%，S < 0·005%，Ti : 0 · 020~0 · 035%，Alt: 0 · 020~0 · 050%，余量为Fe和不可避免的杂质。4. 根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述控乳控冷乳制工序，采用II阶段 乳制：I阶段乳制温度为1050~1200°C ; II阶段的开乳温度为840~870°C，终乳温度为790~ 820。。。5. 根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述控乳控冷乳制工序，I阶段中，单 道次压下率2 15%，I阶段累计压下率为57~89%，晾钢厚度为1.5~2.0Τ，Τ为成品的毫米厚 度。6. 根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述控乳控冷乳制工序，II阶段中，单 道次压下率2 9%;两个阶段的乳制总道次控制在8~12道次。7. 根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述控乳控冷乳制工序，冷却过程，采 用ACC冷却，冷却速度为3~7°C/s，上下水比控制在1:1.2~1:1.9,钢板返红温度660~710 Γ。8. 根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述加热工序中，加热温度为1200~ 1250°C，加热系数10~12min/cm，均热段在炉时间2 30min。9. 根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述连铸工序中连铸坯厚度规格为 350mm〇
【专利摘要】本发明公开了一种低成本160MPa级抗震用钢及其生产方法，所述抗震用钢由下述重量百分含量的化学成分组成：C≤0.01%，Si≤0.08%，Mn≤0.50%，P≤0.010%，S≤0.005%，Ti：0.020～0.035%，Alt：0.020～0.050%，余量为Fe和不可避免的杂质。生产方法包括冶炼、连铸、加热、控轧控冷轧制工序。本发明通过低C+低Mn的基本成分、单加适量Ti的成分设计，配合特殊的轧制工艺和热处理工艺成功生产出厚度达80mm的具有低温韧性的160MPa级抗震用钢，所得钢板的综合力学性能较好，屈服强度为140～180MPa，抗拉强度为220～320MPa，屈强比≤0.70，延伸率≥50%，-20℃的低温下板厚1/4和1/2的冲击功≥150J，可应用于制造耐低温气候下的建筑耗能抗震部件中。
【IPC分类】C21D8/02, C22C38/14
【公开号】CN105568156
【申请号】CN201610050427
【发明人】王晓书, 陈振业, 韦明, 李 杰, 张朋
【申请人】舞阳钢铁有限责任公司
【公开日】2016年5月11日
【申请日】2016年1月26日