适用于使粗陶瓷耐火制品弹性化的耐火尖晶石颗粒，其制备方法和其用途与流程

本发明涉及适用于使粗陶瓷的、特别是碱性的耐火制品弹性化的耐火尖晶石弹性化颗粒(spinellelastifizierergranulate)、其制备方法及其在含有尖晶石弹性体的、粗陶瓷的，特别是碱性的耐火制品中的用途。
背景技术：
：陶瓷耐火制品是以耐火材料为基础的，例如是以碱性耐火材料为基础的。耐火碱性材料是其中氧化物mgo和cao的总和明显占主要部分的材料。它们例如在“平装书耐火材料，geraldroutschka，hartmutwuthnow，vulkan出版社，第5版”中的表4.26和4.27中列出。在粗陶瓷的、具有至少一种耐火的矿物耐火材料颗粒作为所谓的主组分的、例如碱性耐火制品中的弹性尖晶石颗粒(在以下也仅称为“尖晶石弹性体”或“弹性体”，其通常以粗粒状的颗粒的形式使用)，是以各适当的含量被混合到耐火制品中的、随机地分布在耐火制品结构中的、粒状地呈现的、与主组分比较具有不同的矿物组成的耐火材料颗粒，该耐火材料颗粒与主组分比较例如具有不同的热膨胀系数并且通过减小e-模量和g-模量使耐火制品的结构弹性化或降低耐火制品的脆性，并且由此，例如由于微裂纹的形成，提高抗热震性或者说抗热冲击性。通常，它们决定了例如碱性耐火制品的物理或机械和热机械特性，该碱性耐火制品具有至少一种粒状的，例如碱性的耐火矿物材料作为主组分。这种弹性体例如是ma尖晶石、铁铝尖晶石、锰尖晶石、镁铁尖晶石，但也可以是铬铁矿、镁铬矿(pikrochromit)。例如在上面提到的平装书中在第4.2章中与各种各样的例如碱性的粗陶瓷耐火制品一起描述过它们。粒状的尖晶石弹性化颗粒的通常的粒度公知地主要例如介于0和4mm之间，特别是介于1和3mm之间。由耐火的例如碱性材料构成的耐火制品的主组分的粒度公知地主要例如介于0和7mm之间，特别是介于0和4mm之间。术语“粒状的”在下面原则上与术语粉或粉末或细粉或细粉末不同地使用，其中，粉或粉部分或细碎颗粒的粒度应该理解为低于1mm，特别是低于0.1mm。主要地是指，每种弹性体可以具有次要的粉部分和较粗部分。但是每个主组分也可以含有达到例如35重量％，特别是20重量％的粉或粉末部分和次要的较粗部分。因为这些是工业生产的产品，其只能以有限的精度生产。粗陶瓷耐火制品主要是成型的和未成型的陶瓷烧制的或未烧制的制品，它们通过粗陶瓷制造工艺在使用例如直至6mm或8mm或12mm的耐火组分粒度下被制造出来(平装书，第21/22页)。耐火的主组分(也称为抵抗体(resistor))或者说这种类型的例如碱性的耐火制品的耐火的主组分基本上确保具有所期望的耐火性以及机械的或物理的和化学的抵抗力，而弹性体除了它们的弹性化作用外，还应该至少支持地确保机械性能和热机械性能，但也应该必要时确保具有例如抵抗碱和盐的耐腐蚀性以及耐化学性。通常，耐火的主组分的比例占优势，也就是说，它在耐火制品中超过50质量％，因此，弹性体的含量通常低于50质量％。耐火弹性体(也称为微裂纹形成体)例如在de3527789c3，de4403869c2，de10117026b4中被描述用于粗陶瓷耐火制品。因此，它是这样的耐火材料，该耐火材料特别是通过降低e-模量(弹性模量)来提高耐火的、例如碱性制品的结构对机械的和热机械的负荷的抵抗力并且至少不会恶化对化学侵蚀，例如对炉渣侵蚀，以及盐和碱侵蚀的抵抗力。通常，弹性化的原因是显微结构干扰，例如张力和/或微裂纹，它们导致从外部引入的张力可以被减小。已知的是，例如用于在水泥、石灰或白云石工业中使用的、含氧化铝的碱性耐火制品在大约1500℃的高工作温度下通常具有足够的机械和热机械性能。这些制品通常通过将氧化铝和/或镁铝尖晶石(ma尖晶石)加入到烧制的氧化镁或熔融氧化镁中来进行弹性化。这种基于氧化镁的耐火制品需要低的氧化钙含量(cao)，这只能通过良好制备的昂贵的原料来实现。在氧化钙存在下，氧化铝和ma尖晶石形成cao-al2o3熔体并且因此不利地影响陶瓷制品的脆性。附加地，在工业炉机组中，例如在水泥窑中，在氧化铝，原位尖晶石或ma尖晶石和含cao的水泥熟料熔体之间的高温反应期间产生矿物，例如钙铝石(ca12al14o33)和/或硫铝酸钙(ye'elimit，ca4al6o12(so4))，它们可以导致炉衬里过早磨损。此外，作为弹性化组分含有或者烧结或者熔化ma尖晶石(镁铝尖晶石)的致密的和低孔隙的氧化镁尖晶石砖几乎不倾向于形成稳定的附着层，该附着层由水泥熟料熔体在运行期间在耐火衬里上形成并且在水泥回转窑中是期望的。这些缺点已经导致将铁铝尖晶石(feal2o4)作为弹性体使用，并且是在用于水泥回转窑中的燃烧区的耐火制品中使用，其由于弹性体的铁含量而具有显著改善的附着能力并且在合成的铁铝尖晶石(de4403869c2)或氧化铁-氧化铝颗粒(de10117026a1)的情况下被添加到耐火制品的陶瓷充填料中。但是，改变的氧化还原条件，其例如在水泥、白云石、石灰和菱镁矿工业的熔炉中出现，在含有铁铝尖晶石的衬里砖的情况下在高温下导致铝和铁离子的不利的交换。在800℃以上，在铁铝尖晶石晶体中的材料系统feal2o4(铁铝尖晶石)-fe3o4(磁铁矿)内可以发生完全的固溶体，其中，在800℃以下形成具有分离出的磁铁矿的两相系统，这导致在某些氧化还原条件下对在耐火制品中的铁铝尖晶石的不希望的化学和物理的可侵蚀性。在例如水泥，石灰，白云石或菱镁矿工业的现代回转窑中使用替代的燃料和原料在其气氛中产生相当浓度的各种来源的碱和盐。众所周知，在通常的运行温度下，在氧气进入和/或空气进入下，铁铝尖晶石分解成fealo3和al2o3。这些多相的反应产物与碱性化合物和盐反应形成进一步的二次相其又导致耐火制品的脆化并限制其使用。但是，在制备铁铝尖晶石时在烧结或熔化期间，这种多相性也已经出现，并且是在通过氧化进行冷却期间。在冷却之后，存在以铁铝尖晶石为主相的多相产物并且此外存在所谓的副相(nebenphase)。在使用含有作为弹性体的铁铝尖晶石的耐火制品中，也就是说，原位例如在运行的水泥回转窑中，与生产相关的副相也如上面所述的、在运行温度下由铁铝尖晶石形成的副相一样引起脆化作用。为了避免氧化，根据cn101823872a已经提出通过在氮气气氛中实施陶瓷烧制来单相地生产铁铝尖晶石。这种措施非常昂贵并且尽管可以保证铁铝尖晶石的单相，但它仍然是在原位不稳定的并且在炉机组中的氧化条件下具有不足的耐抗性。根据de10117026b4的发明描述了一种针对铁铝尖晶石的替代方案，其中作为弹性体提出一种具有混晶组分(mg2+，fe2+)(al3+，fe3+)2o4和mgo含量为20至60重量％的镁铁尖晶石的尖晶石类型的合成耐火材料。在该文献中描述了在从尖晶石，在严格意义上(ss)mgal2o4一直到铁铝尖晶石(feal2o4)的转化期间mg2+离子和fe2+离子的连续交换，其中，具有mg2+/fe2+比率为1至3的该系列的成员被称为镁铁尖晶石(deer等，1985introductiontotherockformingminerals(形成岩石的矿物的介绍))。与烧结或熔融铁铝尖晶石相比，这种弹性体显示出改善的碱或熟料熔体抵抗力(klischat等，2013，smartrefractorysolutionforstress-loadedrotarykilns(用于应力加载的回转窑的智能耐火溶体)，zkg66，第54-60页)。在由熔体产生的、具有20-60重量％mgo的镁铁尖晶石或镁铁尖晶石类的尖晶石的情况下，例如存在三种矿物相mgfe2o4ss，mgal2o4和方镁石。这些矿物相的存在是由来自具有干扰的副相的三元系(三元材料系统)mgo-fe2o3-al2o3的组分的能量密集的生产过程产生的。在熔化机组中，例如在电弧炉中的烧结或熔化导致大量的副相，如在mgo中溶解的feo(mgoss，镁方铁矿(magnesiowüstit))并且导致由多种矿物相构成的复杂混合物。de10117026b4描述了被研究的耐火砖的弹性模量(e-模量)与其中使用的镁铁尖晶石类的尖晶石的增加的mgo含量成正比。在实例中的mgo从20重量％到50重量％的增加导致e-模量从25.1gpa增加至28.6gpa。在这种情况下选择的镁铁尖晶石类的尖晶石的数量在许多情况下同时决定了矿物相的存在，如方镁石(mgo)，镁方铁矿(mgoss)和镁铁矿(mgfe2o3)，它们作为固有成分可以影响尖晶石的线性膨胀系数和不利地影响含尖晶石的耐火制品的脆性。在根据dineniso26845：2008-06在1025℃下测定灼热损耗时，铁铝尖晶石和镁铁尖晶石具有直至4％或直至2％的灼热增益。在氧化条件和相应的温度下，铁铝尖晶石的晶格破坏。在镁铁尖晶石的情况下，镁方铁矿转化为镁铁矿。技术实现要素：本发明的目的是提供一种具有较低的氧化电势或更抗氧化的，特别是在碱性耐火制品中更好和更持久地弹性化地作用的尖晶石弹性体，该尖晶石弹性体优选除了良好的弹性化作用以外也保证良好的热化学和热机械的抵抗力和在特别是碱性耐火制品中在与例如铁铝尖晶石或镁铁尖晶石含量比较下具有相对较小的含量的情况下保证相同的弹性化作用，特别是在水泥回转窑中使用含有该尖晶石弹性体的耐火制品的情况下，其中，该尖晶石弹性体在此情况下此外应该促使良好的附着物形成。本发明的目的还在于提供粗陶瓷碱性耐火制品和为此的用途，它们由于含有至少一种根据本发明的类型的弹性化颗粒而在抗氧化性以及热化学和热机械抵抗力和在原位形成附着物方面优于已知的粗陶瓷的，特别是碱性的耐火制品。这些目的通过权利要求1，7和12的特征来实现。本发明的有利改进方案在从属于这些权利要求的从属权利要求中表征。本发明涉及通过烧结工艺在中性的，特别是氧化的气氛中，特别是在空气气氛中生产的尖晶石弹性化颗粒，其具有选择的、在三元系mgo-fe2o3-al2o3中的尖晶石的组成。所述烧结工艺相对于熔化工艺可以更加高能效地实施。此外，所述烧结工艺与熔化工艺相比产生惊人的效果，即分别形成实际没有副相的耐氧化的尖晶石单相，其在原位也是具有抵抗性的并且因此稳定地保持在被暴露在氧化气氛中的、含有至少一种根据本发明的例如颗粒形式的尖晶石弹性体的粗陶瓷的，特别是碱性耐火制品中并且确保它的弹性化作用以及还支持它的热化学和热机械稳定性。此外，尖晶石单相导致在水泥回转窑中的非常好的附着物形成。在三元系mgo-fe2o3-al2o3中具有尖晶石单相的区域以复杂的三元混晶形式存在，这已经由w.kwestroo在j.inorg.nucl.chem.，1959，第9卷，第65至70页中基于实验室试验做了描述。因此，根据从上述引文中的图1和图2，在于空气中在烧制温度1250℃和1400℃下燃烧的和粉碎的以及以x射线分析的样品中确定了一个相对大的分子量区域，在该区域中存在稳定的、不同组成的尖晶石单相。在此情况下已经确定，相应的单相的磁饱和或居里温度可以是它的化学组成的函数。单相的其他特性尚未被研究或给出。单相在尖晶石晶体中具有在固溶体中的不同量的(al，fe)2o3。在本发明的范围内，在三元系mgo-fe2o3-al2o3中，在尖晶石单相的已知的宽的范围区域中发现了单相的、稳定的混晶尖晶石的窄的组成区域，其具有根据图1的区域范围的以下组成的、适合作为弹性体的单相烧结尖晶石混晶：mgo：12至19.5重量％，特别是15至17重量％，余量：fe2o3和al2o3，fe2o3/al2o3的量比范围在80重量％/20重量％和40重量％/60重量％之间。根据本发明的ess的范围如下地产生：最小和最大mgo含量在本发明范围内被确定具有12重量％和19.5重量％。ess范围的侧边界分别是fe2o3/al2o3比率(重量％)恒定的线。左边界：fe2o3/al2o3＝80/20右边界：fe2o3/al2o3＝40/60这些边界以图形方式示出了从三角形的顶点(mgo)到三角形的底边的连接线的一部分。上述的比率是三角形的底边的点的坐标。基于在12重量％和19.5重量％之间的mgo含量，混晶在由为此分别给出的限定范围构成的固溶体中分别具有fe2o3和al2o3含量，使得总组成计算为100重量％。因此，这些组成相对于mgo总是位于mgo在12和19.5重量％之间的三元系的尖晶石区域范围内。特别适合作为弹性体的是来自根据本发明的组成范围的尖晶石，其在粒状形式下具有根据dinen993-18测量的、至少2.95，特别是至少2.99，优选至少3.0g/cm3，特别是直至3.2g/cm3，更特别是直至3.7g/cm3的颗粒粗密度。这些弹性体特别是由此最佳地使使用其的被铺砌的粗陶瓷的碱性耐火制品弹性化。在本发明的意义上的单相是指，在根据本发明的技术制备的尖晶石混晶中不存在副相，但是在任何情况下小于5重量％，特别是小于2重量％的副相，其例如源自起始材料的杂质。如果弹性化颗粒的颗粒的颗粒抗压强度在20mpa至35mpa之间，特别是在25mpa至30mpa之间(根据dinen13055测量-附录c)，则是有利的。根据本发明的粒状尖晶石弹性体优选以下列粒度分布来制备和使用(通过筛分测定)：0.5-1.0mm30-40重量％1.0-2.0mm50-60重量％，在此情况下也可以分别存在小于0.5mm和大于2mm的直至5重量％的颗粒组成，该颗粒组成在数量上相应地减小了其它的颗粒组成。这些颗粒组成以正常的、常规的粒度分布，特别是高斯粒度分布，或者以确定的常规的、在其中缺少某些颗粒级分(不连续粒度)的颗粒级分来使用，如通常的做法那样。根据本发明的单相烧结尖晶石弹性体借助于x射线衍射测量可以被清楚地识别为仅仅单相地存在，如在下面进一步所示的那样。此外，于光学显微镜图像中可以分析尖晶石单相是仅仅存在的，通过x射线荧光元素分析，例如借助于x射线荧光光谱仪，例如采用型号brukers8tiger，可以定量地确定混晶或单相的组成。图1在三元的三元系mgo-fe2o3-al2o3中以重量％显示了根据本发明发现的、适合作为弹性体的单相尖晶石混晶的组成区域范围，为限界的ess的四边形，而已知的镁铁尖晶石类的尖晶石弹性体的组成范围被显示为限界的镁铁尖晶石的矩形。此外，在三元系的组成线fe2o3-al2o3上，通常使用的铁铝尖晶石的典型尖晶石弹性体组成被表征为限界的铁铝尖晶石的矩形。因此，本发明涉及富含铁的烧结尖晶石，其位于三元系mgo-fe2o3-al2o3内并且既不属于铁铝尖晶石的尖晶石也不属于镁铁尖晶石组的尖晶石。在烧结相应的高纯度的原材料或起始材料之后，相应的尖晶石产物仅仅由合成的矿物单相构成并且其由于三价铁(fe3+)的占优势的存在而不具有或几乎没有氧化电势。反应性副相，如其例如常常在镁铁尖晶石的或铁铝尖晶石的尖晶石类型中存在的那样，是不存在的或不能以x射线方式检测出其存在，并且根据本发明的尖晶石产物不能够损害含有根据本发明的尖晶石产物的耐火制品的性能。如果根据本发明的尖晶石作为弹性化组分本身在较低的起始重量的情况下在例如用于水泥和石灰工业或白云石工业或菱镁矿工业的炉机组的成型的和未成型的，特别是碱性的耐火材料中使用，那么在应用常规的生产方法下形成对在炉气氛中出现的碱和盐具有高的腐蚀抵抗性的陶瓷耐火制品。此外，这些耐火制品具有优异的热化学和热机械性能以及在高温下在所述工业炉机组中形成附着物的强烈的倾向性，其中，后者性能可能是归因于耐火产品的相对高的近表面的氧化铁含量。根据本发明可作为弹性体使用的尖晶石颗粒处于一个有限的三元系中，该有限的三元系通过用于耐火材料的经济的生产方法引入了耐化学性、易于附着性、弹性化作用以及良好的能量平衡的所有优点。因此，本发明弥合了在铁铝尖晶石弹性化和镁铁尖晶石弹性化之间的缺陷，而不必担心其中的一个或另一个的缺点。根据本发明以颗粒形式使用的、由三元系mgo-fe2o3-al2o3构成的单相烧结尖晶石基本上通过阳离子的化合价和通过较低的mgo含量而与镁铁尖晶石类的尖晶石相区分。仅在高温范围内出现的过量的镁不会出现在根据本发明使用的富含铁的尖晶石的三元系中，而是后者由于缺少副相例如镁铁矿、镁方铁矿而仅由矿物单相组成。因为缺少上述副相，该副相具有与氧化镁的线性膨胀系数接近的线性膨胀系数并且因此仅具有很小的弹性化作用，因此，根据本发明使用的单相尖晶石优于镁铁尖晶石类的尖晶石。在生态和经济上有利的是，根据本发明使用的尖晶石可以通过简单的方法生产，该方法在制备三种原材料组分之后规定一个在与熔化工艺相比较的中等温度下的烧结过程。在本发明的范围内已发现，例如由烧结氧化镁、天然存在的氧化铁和/或轧屑氧化皮(walzenzunder)以及氧化铝的混合物在烧结之后形成一种矿物单相，其中，苛性的氧化镁、熔融氧化镁和冶金铝土矿也可以用作起始材料。根据本发明作为颗粒使用的尖晶石的结构特性允许吸收在晶体中的固溶体中的氧化物如al2o3或fe2o3，由此末项(endglieder)通过γ-al2o3或γ-fe2o3表示。这种情况允许在三元的三元系mgo-fe2o3-al2o3中制备矿物单相，它的电中性通过在尖晶石晶格中的阳离子缺陷来保证。一般地，在烧结过程之后在陶瓷耐火制品冷却期间在陶瓷耐火制品中的两个或更多组分的线性膨胀系数α的差异导致主要沿晶界形成微裂纹并且由此提高它的延展性或降低脆性。在使用常规生产技术将在混合物中的被烧制的氧化镁与根据本发明的尖晶石颗粒混合、成型和烧结导致产生碱性耐火材料，其具有降低的脆性、高的延展性和优异的耐碱性，其特别地优于含有烧结或熔化铁铝尖晶石或烧结或熔化镁铁尖晶石作为弹性化组分的碱性制品。在水泥窑中与水泥熟料熔化相接触时，含有根据本发明的尖晶石颗粒的、根据本发明的耐火制品的富含铁的表面导致形成在1395℃下熔化的钙铁石(brownmillerit)，它导致非常好的附着物形成并且因此有助于非常好地保护耐火材料免受由在炉中的燃烧物引起的热机械应力的影响。在以下，将举例说明地描述根据本发明作为弹性体使用的烧结尖晶石的制备。如上已述，这涉及一种来自在三元系mgo-fe2o3-al2o3中根据图1的组成范围ess的富含铁的烧结尖晶石(在以下该烧结尖晶石也仅称为ess)。起始材料是至少一种氧化镁组分、至少一种氧化铁组分和至少一种氧化铝组分。氧化镁组分特别是高纯度的mgo组分并且特别是熔融氧化镁和/或烧结氧化镁和/或苛性氧化镁。氧化镁组分的mgo含量特别地大于96重量％，优选大于98重量％。氧化铁组分特别地是高纯度的fe2o3组分并且特别是天然或洗矿的磁铁矿和/或赤铁矿和/或轧屑氧化皮，一种来自钢铁生产的副产物。氧化铁组分的fe2o3含量特别地大于90重量％，优选大于95重量％。氧化铝组分特别地是高纯度的al2o3组分并且特别是α和/或γ氧化铝。铝组分的al2o3含量特别地大于98重量％，优选大于99重量％。这些起始材料优选具有粒度≤1mm，特别是≤0.5mm的粉末细度。它们被紧密地混合，直到在混合物中存在起始材料的均匀的至几乎均匀的分布。有利的是，将这些粉在粉碎机组中进行混合并且加载粉碎能量，其提高细度和由此提高用于烧结工艺的粉粒子的反应性。例如粉碎和/或混合可以在例如容纳一吨粉碎物料的球磨机或辗磨机中在例如20至40分钟内进行。通过简单的粉碎-混合试验可以确定用于烧结工艺的起始材料的反应活化作用的粉碎-混合过程的最佳化。粉碎时间例如为15至30分钟，特别是20至25分钟。但是，起始材料的用于烧结反应的最佳粉末细度和混合也可以有利地在粉碎机组中通过粉碎产生，其中使用至少一种具有例如大于1mm，例如1至6mm的粒度的粒状起始材料，该粒状起始材料在粉碎期间被粉碎成细粉。在混合或粉碎之后，例如90重量％的混合物的细度应该为<100μm，特别是<45μm。起始材料的混合物接着在中性的或氧化的气氛中，特别是在通风的情况下，例如在1200℃和1700℃之间，特别是在1450℃和1550℃之间被烧结例如3至8小时，特别是4至6小时，直至达到期望的单相，其中，形成个ess固体或形成多个固体。然后冷却并将固体粉碎，例如借助于锥式或辊式破碎机或类似的粉碎机组，由此形成可作为弹性体使用的粉碎的颗粒。随后，被粉碎的粒状物质例如通过筛分被分成一定的粒状的ess颗粒级分。对于烧结，例如可以使用回转窑、转向架炉窑(herdwagen)，竖炉或隧道窑。在烧结之前例如通过造粒、压制或振动对混合物进行压实是有利的。优选地，由混合物制造出被压实的，特别是压制的成型体，例如片状体、团块、球形的或有棱角的成型体。这些颗粒有利地具有在10至20cm3之间，特别是在12至15cm3之间的体积和在2.90至3.20g/cm3之间，特别是在3.00至3.10g/cm3之间的粗密度。该粗密度根据dinen993-18测定。被压制的成型件例如具有在1600至2000cm3之间的体积。对混合物的压实加速了烧结反应并且有利于可实现的ess的单相的无副相化。在烧结和冷却后，在相应的单相中，从矿物学上看，具有fe2o3存在于固溶体中的混晶，其中，铁优选仅仅或至少90摩尔％，特别是95摩尔％以三价氧化态fe3+存在。相反，在使用来自根据本发明的范围的混合物的通过熔化进行的合成方法的情况下，通常存在不可忽略的二价铁fe2+以及不希望的矿物副相。为了与根据de10117029b4的镁铁尖晶石区分开地说明本发明，作为示例，根据一种上述的、根据本发明的相同的方法，由相同起始材料制备了不同组成的混合物，其组成的特征在于在图1中的划分开的区域中的画入的点。在点1，2，2-1处的组成对应于用于本发明的ess的组成(在以下也称为根据本发明的组成或根据本发明的尖晶石或根据本发明的范围)。在点5，5-1以及在点6-1，6-2，6-3，6-4(它们在画入的“6”的圆圈中)处的组成，对应于根据de10117029b4的镁铁尖晶石的组成。在相应的点处的化学组成如下：起始材料是铁精矿(磁铁矿)以及优质熔融氧化镁和氧化铝。氧化物mgo，fe2o3和al2o3的总和为98重量％。下表包含以重量％计的粉状起始材料的化学分析：氧化镁氧化铝磁铁矿总样品sio20.090.80.27al2o30.0899.50.2848.06fe2o30.49101.1432.06cao0.810.020.23mgo98.3319.86称重的起始材料在圆盘振动碾磨机中在1000转/分钟下被研磨和混合4分钟，其中，产生的研磨料具有<45μm的细度。然后用变性酒精湿润并且将研磨料压制成片状体，其具有2.54cm的直径和为1cm的厚度(5.1cm3)。在100℃下干燥后，将这些片状体在空气气氛中于电加热炉中在1250℃下焙烧12小时。然后将焙烧的片状体粉碎并且制备成用于显微镜研究和借助于x射线粉末衍射测量进行相分析的样品。在根据本发明的富含铁的尖晶石与根据de10117029b4的镁铁尖晶石类的尖晶石的多个区分标准中，单相性是一个特征性的特征，该单相性可以借助于x射线粉末衍射测量或光学显微术来说明。图2显示了组成1，2，5和6-2彼此的x射线衍射图。所有反射在组成1和2的情况下可以归于单个的ess-矿物相或者说ess-单相，而组成5和6-2可清楚识别地具有至少一个第二结晶矿物相。由于x射线衍射仪成像是使用相同的参数实施的，因此可以清楚地根据峰高和峰形看到，在组成5和6-2情况下存在多相，而组成1和2的图像显示了清楚地显示了单相性。图3至6显示组成1，2，5和6-2的光学显微镜图片。在图3和图4中的图像仅仅显示了来自三元系mgo，fe2o3，al2o3的根据本发明的烧结尖晶石范围的组成1和2的尖晶石单相“s”。在图5和6中的图片显示了作为主相的尖晶石相“s1”以及在较小范围上尖晶石相“s2”。因此不存在唯一的单相。使用了panalyticalx'pertpro公司的具有x'cellerator检测器的x射线粉末衍射仪。使用铜-x射线管进行测量，其中，使用45kv和40ma来激发x射线管。图7a和7b显示了根据本发明的ess的抗氧化性。图7a显示了在用组成1制备ess之后的x射线衍射图。图7b示出了在电热炉中的空气气氛中在1250℃下和在12小时中处理ess之后的x射线衍射图。可以看出，尽管有温度的影响和氧气的存在，原始的尖晶石结构仍然得以保持。矿物相的新的形成不能借助于x射线粉末衍射测量法确定。为了比较，熔化了一个根据de4403869a1的铁铝尖晶石样品并制出了x射线衍射图(图8a)。此后，将铁铝尖晶石样品同样在1250℃下在电热炉中于空气气氛中处理12小时。图8b显示了结果。可以清楚地看出，原始的尖晶石结构已经通过温度的影响和二价铁(fe2+)的氧化而被干扰。对于铁铝尖晶石的晶格所需的二价阳离子不再可供使用。新形成的相是赤铁矿(fe2o3)和刚玉(al2o3)。本发明还涉及碱性耐火制品，例如，碱性耐火成型体和碱性耐火物料的制备。例如根据本发明的碱性耐火制品具有以下的组成：50至95重量％，特别是60至90重量％的至少一种粒状的、碱性耐火材料，特别是氧化镁，特别是熔融氧化镁和/或烧结氧化镁，其具有例如在1mm至7mm之间，特别是在1mm至4mm之间的粒度，0至20重量％，特别是2至18重量％的至少一种粉状的碱性耐火材料，特别是氧化镁，特别是熔融氧化镁和/或烧结氧化镁，其具有≤1mm，特别是≤0.1mm的粒度，5至20重量％，特别是6至15重量％的至少一种根据本发明的粒状的ess，其具有例如在0.5至4mm之间，特别是在1至3mm之间的粒度，0至5重量％，特别是1至5重量％的至少一种根据本发明的粉状的ess作为添加剂，其具有≤1mm，特别是≤0.1mm的粒度，0至5重量％，特别是1至2重量％的至少一种用于耐火制品的已知的粘合剂，特别是至少一种有机粘合剂，如木质素磺酸盐、糊精、甲基纤维素。可用于何种耐火制品的何种粘合剂由上述平装书，第28/29页中得出。下面的示例显示，根据本发明的耐火产品与具有铁铝尖晶石和镁铁尖晶石的添加量相比具有较低的弹性体添加量，但是通过根据本发明的耐火产品仍然可以实现非常好的固体材料性能。示例组成如下：43.1重量％的烧结氧化镁，其具有在1mm至4mm之间的粒度，44.4重量％的烧结氧化镁粉，其具有小于1mm的粒度，10.5重量％的具有组成1的ess，其具有在1mm和3mm之间的粒度，2重量％的有机粘合剂。由该混合物用180mpa的压力压制出砖并且将这些砖在隧道窑中在空气气氛中在1520℃下烧制6小时。烧制的耐火制品的化学组成由下表得出：氧化物[重量％]sio20.8al2o35.0fe2o34.7cao1.4mgo87.9下表包括物理和热化学性能：烧制的制品的粗密度[g/cm3]2.95弹性模量[gpa]24.5冷压强度[mpa]75.8孔隙率[体积％]16.2在1200℃下的抗热震性[裂纹，剥落，循环]3/-/>30荷重软化温度(耐火度)[t0.5℃]＞1700通过在相同的处理下的相同的组成，制备出具有尖晶石的组成6-2的镁铁尖晶石颗粒的样品，该镁铁尖晶石颗粒作为弹性体取代ess弹性体。该烧制的样品具有明显更高的弹性模量，这由下表得出：烧制的制品的粗密度[g/cm3]2.98弹性模量[gpa]27.6冷压强度[mpa]86.3孔隙率[体积％]14.7在1200℃下的抗热震性[裂纹，剥落，断裂]2/5/7荷重软化温度(耐火度)[t0.5℃]＞1700上面示例的结果显示，利用较小量的ess弹性体可以保证在以镁铁尖晶石作为弹性体时只有用显著更高的添加量才能实现的弹性模量。基于含有ess的碱性氧化镁成型体，下面将表明，这种耐火制品比具有铁铝尖晶石颗粒或镁铁尖晶石颗粒的相同的耐火制品更耐碱。为此，按照坩埚法在1400℃下(停留时间3小时)用碳酸钾作为反应剂进行试验。该试验是按照“用于致密耐火制品的试验方法–用于检测通过液体引起的对耐火制品的腐蚀的指南；德文版cen/ts15418：2006”进行的。图9显示了结果。与“铁铝尖晶石样品”(右图)和“镁铁尖晶石样品”(中间)相比，含有ess的成型体(左图)显示了在组分ess(左图)、镁铁尖晶石(中间)和铁铝尖晶石(右图)的相同的初始重量下显著改善的耐碱性。最后，图10也显示了根据本发明的具有ess的耐火产品相对于具有镁铁尖晶石的相同组成的耐火产品的优越性。在图10中的左图显示了用8.5％ess制成的样品。在此情况下分别使用了相同粒度分布的主组分，即熔融氧化镁和尖晶石组分。此外烧制条件也是相同的。在陶瓷烧制后，样品经受了1200℃下的标准化的抗热震性试验(根据dinen993-11，30个循环每30分钟)。可以清楚地看到左边的含有ess的未被破坏的样品的抗热震性，而右边的含有镁铁尖晶石的样品则已破裂。在以下给出根据本发明的有利特征，其中，所有特征都可以与它们在各自的从属权利要求中的列举相独立地单独或不同组合地与主权利要求的特征组合。本发明的特征尤其在于一种用于耐火制品，特别是用于碱性耐火制品的、破碎的颗粒形式的粒状弹性体，其在矿物上分别由来自以下组成范围的三元系mgo-fe2o3-al2o3的单相烧结的混晶尖晶石组成，mgo：12重量％至19.5重量％，特别是15重量％至17重量％，余量：fe2o3和al2o3，fe2o3/al2o3的量比范围在80重量％/20重量％和40重量％/60重量％之间。其中，基于在12重量％至19.5重量％之间的mgo含量，各混晶在由为此分别给出的限定范围的固溶体中分别如此地具有fe2o3和al2o3含量，使得得到100％的总组成。此外有利的是，弹性体具有：根据dinen993-18测量的颗粒粗密度≥2.95g/cm3，特别是≥2.99g/cm3，优选≥3.2g/cm3，更优选直至3.7g/cm3或少于5重量％，特别是少于2重量％的副相或根据dinen13055(附录c)测量的在20mpa至35mpa之间，特别是在25mpa至30mpa之间的颗粒抗压强度或在8.5·10-6k-1至9.5·10-6k-1之间，特别是在8.8·10-6k-1至9.2·10-6k-1之间的线性膨胀系数α或在0至6mm之间，特别是在0和4mm之间的粒度分布，优选具有以下的粒度分布，分别具有正常的常规的粒度分布，特别是高斯粒度分布的粒度，或具有确定的选择的颗粒级分或颗粒带。0.5-1.0mm30-40重量％1.0-2.0mm50-60重量％。本发明的特征尤其还在于一种用于制备单相的烧结尖晶石的方法，其中，以确定的、处于根据权利要求1所述的组成范围内的、基于氧化物的量来混合-至少一种高纯度的，特别是粉状的mgo组分，-至少一种高纯度的，特别是粉状的fe2o3组分，-至少一种高纯度的，特别是粉状的al2o3组分，并且将混合物在中性的或氧化的气氛中在陶瓷烧制工艺中进行烧结直至达到相应的单相的烧结尖晶石混晶形成，接着将烧结的材料冷却，由此产生一个烧结的固体或多个烧结的固体，将这个或这些烧结的固体粉碎成颗粒，由此由所述颗粒例如通过筛分制备出具有预先确定的颗粒组成的弹性化颗粒。此外有利的是，使用以下的工艺参数：-作为mgo组分，使用来自以下组中的至少一种起始材料：烧结氧化镁，苛性氧化镁，其特别是具有高于96重量％，优选高于98重量％的mgo含量，-作为fe2o3组分，使用来自以下组中的至少一种起始材料：赤铁矿或磁铁矿，其特别是具有高于90重量％，优选高于95重量％的fe2o3含量，-作为al2o3组分，使用来自以下组中的至少一种起始材料：α和/或γ氧化铝，其特别是具有高于98重量％，优选高于99重量％的al2o3含量，优选α和γ氧化铝。替代纯的通常使用的高质量的初始原材料，至少在部分数量上也可以使用由再生材料，如轧屑氧化皮(fe2o3)或再生氧化镁砖(mgo)或氧化镁尖晶石砖(al2o3，mgo)制成的颗粒。此外有利的是，将这些组分通过粉碎能量在粉碎机组中进行粉碎和混合，优选直到细度≤0.1mm，特别是≤0.05mm，或将所述混合物在1200℃和1700℃之间，特别是在1400℃和1600℃之间，优选在1450℃和1550℃之间的温度下烧结特别是5至7小时，或将所述混合物在烧结之前例如通过造粒或压制进行压实，特别是优选以在40mpa和130mpa之间，特别是在60mpa和100mpa之间的压力压实成颗粒，其例如具有根据dinen993-18确定的在10和20cm3之间，特别是在12和15cm3之间的体积，以及例如在2.96和3.20g/cm3之间，特别是在3.0和3.10g/cm3之间的粗密度。压制的成型体例如具有在1600和2000cm3之间的体积。本发明还涉及一种碱性的、陶瓷烧制的或未烧制的、耐火成型体形式的，特别是压制的耐火成型体或非成型的耐火物料形式的耐火制品，其具有以下组成，特别是由以下组分组成：50至95重量％，特别是60至90重量％的至少一种粒状的、碱性耐火材料，特别是氧化镁，特别是熔融氧化镁和/或烧结氧化镁，其具有例如在1mm至7mm之间，特别是在1mm至4mm之间的粒度，0至20重量％，特别是2至18重量％的至少一种粉状的碱性耐火材料，特别是氧化镁，特别是熔融氧化镁和/或烧结氧化镁，其具有≤1mm，特别是≤0.1mm的粒度，5至20重量％，特别是6至15重量％的至少一种根据本发明的粒状的弹性化颗粒，其具有例如在0.5mm至4mm之间，特别是在1mm至3mm之间的粒度，0至5重量％，特别是1至5重量％的至少一种例如来自根据本发明制备的粉状烧结尖晶石的粉状添加剂，其具有≤1mm，特别是≤0.1mm的粒度，0至5重量％，特别是1至2重量％的至少一种用于耐火制品的已知粘合剂，特别是具有至少一种有机粘合剂，如木质素磺酸盐，糊精，甲基纤维素，等等。根据本发明的、含有根据本发明的弹性化颗粒的耐火制品特别适合用作以中性的或氧化的炉气氛运行的工业大容量炉机组的向火侧衬里，特别是用于水泥回转窑的衬里。当前第1页12