venting)所述围堰，且所述气体可具有高于零的温度。
[0056]可通过将所述气体连续地注入到所述围堰中以及从所述围堰排放所述气体而增加所述围堰的所述温度，以提供工人进入所述围堰的环境。
[0057]所述气体供应器可将气体供应到被控制为低于零的温度的箱舱甲板空间(trunkdeck space)和接触箱舱甲板(trunk deck)的侧面通路(side passage way)中的至少一个中，且所述气体的露点温度可低于箱舱甲板空间和侧面通路的温度。
[0058]所述气体可包含干燥空气(dry air)。
[0059]所述隔壁可不延伸直到外部船体，而是可仅连接到内部船体，且连接于所述外部船体与所述内部船体之间的强度部件可设置为不与所述隔壁连续，以减小通过所述隔壁与储存在所述多个LNG储存罐中的LNG之间传递热而产生的所述B0R(Boil-off Rate)。
[0060]所述隔壁可被控制为从-163°C到_50°C的温度且可由包含铝或不锈钢的极低温材料制成。[0061 ]所述漂浮结构可进一步包含:密封和绝热单元，其设置于所述多个LNG储存罐中以使所述LNG密封且绝热，其中所述密封和绝热单元可不设置于其中所述多个LNG储存罐和所述隔壁彼此接触的区的所述隔壁中。
[0062]空间部分可设置于安置于船首的最前侧和船尾的最后侧处的所述隔壁与所述内部船体之间且可具备绝热材料。
[0063]所述绝热材料可包含以下各个中的至少一个:使储存在所述多个LNG储存罐中的L NG绝热的绝热壁、面板类型绝热材料、泡沫类型绝热材料、真空绝热或颗粒类型绝热材料以及无纺织物类型绝热材料。
[0064]所述内部船体可由极低温材料制成。
[0065]所述漂浮结构可为选自LNG运输船、LNG FPS0、LNG RV以及LNG FSRU中的任一个。
[0066]根据本发明的另一个示范性实施例，提供一种漂浮结构的温度控制方法，包含:将围堰控制于特定零下温度以减小B0R;将所述围堰的温度控制为除高于零的温度之外的特定温度以使得工人可以进入被控制为所述零下温度的所述围堰；以及当所述工人从所述围堰出来时再次将所述围堰的所述温度控制为所述特定零下温度。
[0067]可将所述围堰的所述温度控制为从-55°C到70°C的范围。
[0068]可将设置于所述多个LNG储存罐之间的围堰控制为低于零的温度，以减小通过从所述围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的B0R(Boil-off Rate)，且可由设置于船体中的加热器加热以将围堰的低于零的温度改变为除高于零的温度之外的特定温度。
[0069]所述气体可供应到设置于所述多个LNG储存罐之间且被控制为低于零的温度的围堰，且所述气体的露点温度可低于所述围堰的隔壁的温度。
[0070]可将设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的所述多个LNG储存罐之间的围堰控制为低于零的温度，以减小通过从围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的BOR(Boil-off Rate)ο
[0071]可将设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的所述多个LNG储存罐之间的围堰控制为低于零的温度以减小通过从围堰传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的BOR(Boil-off Rate)，且所述围堰可具备绝热材料。
[0072]设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的所述多个LNG储存罐之间的围堰可具备绝热材料。
[0073]设置于所述多个LNG储存罐之间的隔壁可不延伸直到外部船体，而是可仅连接到内部船体，且连接于外部船体与内部船体之间的强度部件可设置为不与所述隔壁连续，以减小通过从所述隔壁传递热到所述多个LNG储存罐中而产生的B0R(Boil-off Rate)。
[0074]分隔所述多个LNG储存罐的隔壁可由极低温材料制成，所述一对隔壁可安置于船首的最前侧和船尾的最后侧处，同时彼此间隔开，且除接触LNG储存罐的隔壁外的空间部分可具备绝热材料。
[0075]有利作用
[0076]本发明的示范性实施例可将围堰的温度控制为低于零的温度，进而减小通过在围堰与储存在所述多个LNG储存罐中的LNG之间传递热而产生的B0R(Boil-off Rate)。
[0077]即，本发明的示范性实施例并不通过使复杂且昂贵的LNG货舱变形来减小B0R，而是通过降低LNG货舱周围的温度而根本上减小进入LNG货舱的热侵袭，进而减小B0R，同时维持LNG货物的运输效率。
[0078]此外，本发明的一些示范性实施例可执行控制以当产生较少BOG时增加控制温度以产生更多B0G，且当产生较多BOG时降低控制温度以产生较少B0G，且当工人需要进入围堰以检查围堰的内部时可将围堰控制为高于零的温度以允许工人进入所述围堰。
【附图说明】
[0079]图1是示意性地说明根据本发明的第一示范性实施例的漂浮结构中安装围堰的状态的侧视图。
[0080]图2是沿着图1的线I1-1I取得的横截面图。
[0081 ]图3是沿着图1的线II1-1II取得的横截面图。
[0082]图4是说明图1中说明的漂浮结构中在两行中安置的LNG储存罐之间设置围堰的状态的平面横截面图。
[0083]图5是沿着图4的线IV-1V取得的横截面图。
[0084]图6是示出IGC中界定的钢等级(steel grade)的表。
[0085]图7是示出通过控制本发明的第一示范性实施例中围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。
[0086]图8是示意性地说明根据本发明的第一示范性实施例的漂浮结构中设置加热器的状态的图。
[0087]图9是示意性地说明根据本发明的第二示范性实施例的漂浮结构的绝热系统中的围堰中设置绝热材料的状态的图。
[0088]图10是示意性地说明图9的区“A”中设置绝热材料的状态的透视图。
[0089]图11是示意性地说明图9的区“B”中设置绝热材料的状态的透视图。
[0090]图12是示意性地说明在图10的区“C"中设置绝热材料损坏防止部件以防止绝热材料损坏的图。
[0091]图13是说明通过使用图9中说明的绝热材料控制围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。
[0092]图14是示意性地说明根据本发明的第三示范性实施例的漂浮结构中的围堰的隔壁未延伸到外部船体而是仅连接到内部船体的状态的图。
[0093]图15是图14的经修改实例，其中替代于图14中说明的隔壁，设置围堰且在围堰中设置绝热材料。
[0094]图16是说明通过使用极低温材料制造图13中说明的隔壁且控制围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。
[0095]图17是示意性地说明根据本发明的第四示范性实施例的漂浮结构中的气体供应器的图。
[0096]图18是说明通过控制图17中说明的围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表。
[0097]图19是示意性地说明根据本发明的第五示范性实施例的漂浮结构中取决于LNG储存罐的压力改变而控制围堰的温度的图。
[0098]图20是示意性地说明根据本发明的第六示范性实施例的漂浮结构的绝热系统中在箱舱甲板空间和侧面通路中设置绝热材料的状态的图。
[0099]图21是示出通过控制图20中说明的接触箱舱甲板空间和侧面通路的内部船体的温度而产生的BOR的计算结果的表。
[0100]图22是示意性地说明根据本发明的第七示范性实施例的漂浮结构的绝热系统中在压载舱中设置绝热材料的状态的图。
[0101]图23是说明通过控制接触压载舱的内部船体的温度而产生的BOR的计算结果的表。
[0102]〈主要元件的详细描述〉
[0103]1、200、300、400:漂浮结构
[0104]100、500、600:漂浮结构的绝热系统
[0105]10:围堰30:加热器
[0106]120:绝热材料220:强度部件
[0107]320:气体供应器
【具体实施方式】
[0108]为了充分理解本发明、本发明的操作优点以及本发明的示范性实施例实现的目标，应参考示出本发明的示范性实施例的附图以及附图中描述的内容。
[0109]下文中将参考附图详细描述本发明的示范性实施例。每个图中所提出的类似参考标号表示类似组件。
[0110]在本说明书中，一种漂浮结构包含船只和在大海上漂浮时使用的各种结构，包含用于储存LNG的储存耀，且可包含LNG FPSO(Floating，Product1n，Storage andOffloading)、LNG FSRU(Floating Storage and Regasificat1n Unit)、LNG 运输船以及LNG RV(LNG Regasificat1n Vessel)。
[0111]图1是示意性地说明根据本发明的第一示范性实施例的漂浮结构中安装围堰的状态的侧视图，图2是沿着图1的线I1-1I取得的横截面图，图3是沿着图1的线II1-1II取得的横截面图，图4是说明在图1中说明的漂浮结构中在两行中安置的LNG储存罐之间设置围堰的状态的平面横截面图，图5是沿着图4的线IV-1V取得的横截面图，图6是示出IGC中界定的钢等级(steel grade)的表，图7是示出通过控制本发明的第一示范性实施例中的围堰的温度而产生的BOR的计算结果的表，且图8是示意性地说明根据本发明的第一示范性实施例的漂浮结构中设置加热器的状态的图。
[0112]根据本示范性实施例，将围堰(10)控制为低于零的温度，以减小通过从围堰(10)传递热到多个LNG储存罐(T)中产生的B0R(Boil-off Rate)。
[0113]如图中所说明，根据本示范性实施例的漂浮结构(I)包含围堰(10)，所述围堰设置于在船体的长度方向上安置于至少一行中的多个LNG储存罐(T)之间，且被控制为低于零的温度。
[0114]围堰(1)设置于在船体的长度方向上在至少一行中安装的多个LNG储存罐(T)中，且如图1到图3中所说明，可设置于在船体的长度方向上在多行中安装的多个LNG储存罐(T)之间，或如图4和图5中所说明，设置于在船体的宽度方向和长度方向上在两行中安装的多个LNG储存罐(T)之间。
[0115]不同于现有技术，根据本示范性实施例，将围堰(10)控制为低于零的温度以减小BOR(Boil-off Rate)。
[0116]详细地说，现有技术始终维持围堰的温度在5°C以上。原因是当将围堰的温度控制为低于5°C时，使用IGC中界定的钢等级(steel grade)A的围堰的隔壁(11)的温度降低到低于0°C，且隔壁可能经受脆性破裂(brittle fracture)。
[0117]当如上文所描述围堰的温度维持在5°C以上时，由于围堰与储存在LNG储存罐(T)中的LNG之间的温差所致的热传递产生B0R。举例来说，对于在造船厂中建置的实际船只，如图6的表中所说明，计算出0.1282的BOR。
[0118]然而，根据本示范性实施例，当将围堰(10)的温度控制为低于零的温度时，LNG与围堰(10)之间的温度差减小，且因此LNG与围堰(10)之间的热传递比现有技术减小更多，这导致BOR的减小。
[0119]根据本发明的示范性实施例，当围堰的隔壁由可承受从-30°C到0°C的温度的材料制成时，围堰的温度可在从_30°C到70°C的范围内改变，且当围堰的隔壁由可承受多达-55°C的温度，详细地说从_31°C到_55°C的温度的低温钢(LT)制成时，围堰的温度可在从-55°C到70°C的范围内改变。
[0120]详细地说，如图7的表中所说明，当将围堰(10)的隔壁(11)的温度控制为_25°C时，围堰(10)的温度可维持在-20.8°C。在此情况下，BOR变成0.1236，