一种直流锅炉滑参数停炉的方法与流程

本发明涉及电厂生产技术领域，具体涉及一种直流锅炉滑参数停炉的方法。

背景技术：

在电厂生产过程中，一台发电机组(主要由直流锅炉、汽轮机、发电机及相关旁路组成)产生经济利润是建立在长期稳定运行的基础之上的，为使发电机组能够长期稳定地运行，需要使发电机组按计划停机检修，相应地，就需要使直流锅炉按计划停炉。

目前，行业内主要采用滑参数停炉的方式，具体为：保持汽轮机所有调节阀全部开启，使直流锅炉燃烧逐渐减弱，从而逐渐减少输出至汽轮机的蒸汽，直至停炉。

采用现有滑参数停炉方式的直流锅炉的降温曲线如图1所示，从图1中可以看出，需要耗费72小时才能使直流锅炉的温度从初始温度(例如420℃左右)降至检修温度(例如60℃左右)，耗时较长，因而既浪费了电力资源，也影响了正常生产。

可见，设计一种能够在更短时间内使直流锅炉的温度降至检修温度的滑参数停炉方法成为目前亟待解决的技术问题。

技术实现要素：

本发明所要解决的技术问题是针对现有技术中所存在的上述缺陷，提供一种相比于现有技术能够在更短时间内使直流锅炉的温度降至检修温度的直流锅炉滑参数停炉方法。

解决本发明技术问题所采用的技术方案是：

本发明提供一种直流锅炉滑参数停炉的方法，其包括如下步骤：

1)在发电机组停运后，保持直流锅炉不熄火；

2)将直流锅炉的燃烧量控制在10％-20％，以及在直流锅炉的汽水分离器满足第一预设条件时，打开汽轮机的高、低压旁路，以使直流锅炉快速降温。

优选地，在步骤2)中，所述第一预设条件为：直流锅炉的汽水分离器的出口压力为其额定压力的30％，出口温度为其额定温度的70％。

优选地，在步骤2)中，将直流锅炉的燃烧量控制在15％。

优选地，在步骤2)中，使直流锅炉的蒸发量为其额定蒸发量的15％-30％。

优选地，在步骤2)中，使直流锅炉从降温28小时后到降温至检修温度期间的降温速率小于0.03℃/min，和/或，使直流锅炉从降压16小时后到降压至0MPa期间的降压速率小于0.02MPa/min。

优选地，所述方法还包括：

3)在直流锅炉的汽水分离器满足第二预设条件时，使直流锅炉熄火，且熄火后关闭汽轮机的高、低压旁路。

优选地，在步骤3)中，所述第二预设条件为：直流锅炉的汽水分离器的出口压力为0.8-1.2MPa，出口温度为180-250℃。

优选地，步骤3)还包括：在汽轮机高、低压旁路关闭后，使直流锅炉直接进行带压放水，且放水过程中使直流锅炉保持闷炉状态。

优选地，步骤3)还包括：在直流锅炉的炉水放尽后，使直流锅炉继续保持闷炉状态6小时，然后使直流锅炉自然通风冷却6小时。

优选地，步骤3)还包括：在直流锅炉的汽水分离器的出口温度降至100℃以下时，开启送、引风机对直流锅炉进行强制冷却6小时。

有益效果：

经实验验证，本发明所述直流锅炉滑参数停炉的方法只需48小时就能使直流锅炉的温度降至检修温度，而现有技术的直流锅炉滑参数停炉的方法需要72小时才能使直流锅炉的温度降至检修温度，可见，本发明相比于现有技术能够使直流锅炉更加快速地降至检修温度，从而缩短发电机组的停运检修时间，以在更短时间内为汽轮机设备检修提供检修作业条件，进而提高机组发电效益。

附图说明

图1为采用现有滑参数停炉方式的直流锅炉的降温曲线图；

图2为本发明实施例提供的直流锅炉滑参数停炉的方法流程图；

图3为采用本发明实施例提供的滑参数停炉方式的直流锅炉的降温曲线图；

图4为分别采用现有滑参数停炉方式和本发明实施例提供的滑参数停炉方式的直流锅炉的降温曲线对比图。

具体实施方式

为使本领域技术人员更好地理解本发明的技术方案，下面结合附图和实施例对本发明作进一步详细描述。

如图2所示，本发明实施例提供一种直流锅炉滑参数停炉的方法，所述方法应用于采用直流锅炉的发电机组，具体地，该发电机组包括直流锅炉、汽轮机、发电机以及相关旁路。其中，直流锅炉包括汽水分离器，而汽水分离器是直流锅炉的重要部件(附件)，其作用是将饱和蒸汽中含有的水有效地分离出来，提高蒸汽干度，以保证直流锅炉运行的可靠，并满足用户的需要。具体地，直流锅炉产生的蒸汽进入汽轮机，使汽轮机做功，进而使汽轮机带动发电机转动发电。

所述方法包括如下步骤：

S101.在发电机组停运后，保持直流锅炉不熄火。

S102.将直流锅炉的燃烧量控制在10％-20％，以及在直流锅炉的汽水分离器满足第一预设条件时，打开汽轮机的高、低压旁路，使直流锅炉产生的蒸汽流经汽轮机的高、低压旁路，从而使直流锅炉快速降温。

本领域技术人员可根据发电机组的实际情况来决定打开汽轮机的高、低压旁路的时机，本实施例中，该时机，即第一预设条件，具体为：直流锅炉的汽水分离器的出口压力为其额定压力的30％，出口温度为其额定温度的70％。此时，汽轮机已解列，且汽轮机主汽门已经关闭，为使直流锅炉燃烧产生的蒸汽得到凝结，保持热力循环的延续，此时应打开汽轮机的高、低压旁路，从而使直流锅炉产生的蒸汽不经过汽轮机而直接排入凝汽器。其中，上述额定压力和额定温度与直流锅炉的型号有关，可由本领域技术人员根据直流锅炉的实际型号来确定。

在步骤S102中，使直流锅炉的燃烧量维持在10％-20％之间，从而既不会使直流锅炉易灭火(燃烧量大于10％)，又能使直流锅炉快速降温(燃烧量小于20％)。优选地，将直流锅炉的燃烧量控制在15％；在步骤S102中，还可以使直流锅炉的蒸发量为其额定蒸发量的15％-30％，从而既不会使直流锅炉局部管壁超温(蒸发量大于额定蒸发量的15％)，也不会使直流锅炉排入排气装置的蒸汽量过大(蒸发量小于额定蒸发量的30％)而过分增加排气装置的负荷。优选地，使直流锅炉的蒸发量为其额定蒸发量的20％。

进一步地，通过对直流锅炉的燃烧量、减温水量的控制，以及调节汽轮机的高、低压旁路的开度，可使直流锅炉从降温28小时后到降温至检修温度期间的降温速率小于0.03℃/min，以及使直流锅炉从降压16小时后到降压至0MPa期间的降压速率小于0.02MPa/min，从而在满足直流锅炉最终检修时间的前提下，使直流锅炉的后期降温、降压速度较慢，以使直流锅炉各处金属能够得到充分的、缓慢的、均匀的降温和降压，有利于延长锅炉的使用寿命，并使直流锅炉的前期降温、降压的速度较快(通过前述 特征实现)，从而缩短直流锅炉所需降温时间，使直流锅炉更加快速地降至检修温度。

此外，上述方法还可以包括：

S103.在直流锅炉的汽水分离器满足第二预设条件时，使直流锅炉熄火，且熄火后关闭汽轮机的高、低压旁路。

本领域技术人员可根据发电机组的实际情况来决定使直流锅炉熄火的时机，本实施例中，该时机，即第二预设条件，具体为：直流锅炉的汽水分离器的出口压力为0.8-1.2MPa，出口温度为180-250℃。此时直流锅炉的实际情况达到了满足锅炉厂允许的放水参数，故可以使直流锅炉熄火，而在直流锅炉熄火后关闭汽轮机的高、低压旁路可以防止直流锅炉的余热产生的蒸汽通过汽轮机的高、低压旁路漏掉，进而避免锅炉本体各处金属的温度下降过快而造成的伤害。

此外，在步骤S103中，在汽轮机高、低压旁路关闭后，可使直流锅炉直接进行带压放水，且放水过程中使直流锅炉保持闷炉状态，以使得直流锅炉满水时锅炉本体各部分的金属能够均匀的冷却。这里，“闷炉”指的是：关闭锅炉本体上所有人孔门、看火孔门，关闭锅炉所有烟气挡板，和引、送、一次风机出入口挡板，使捞渣机不放水，从而保持锅炉密闭。

进一步地，在步骤S103中，在直流锅炉的炉水放尽后，可使直流锅炉继续保持闷炉状态6小时，以使直流锅炉放水后，锅炉本体各部分的金属能够均匀的冷却，然后使直流锅炉自然通风冷却6小时，即：打开锅炉本体上所有人孔门、看火孔门，打开锅炉所有烟气挡板，和引、送、一次风机出入口挡板，使捞渣机放水，从而使锅炉不密闭，进而加速直流锅炉的降温。

此外，在步骤S103中，在直流锅炉的汽水分离器的出口温度降至100℃以下时，可开启送、引风机对直流锅炉进行强制冷却6小时。因为直流锅炉的汽水分离器的出口温度降至100℃以下时，直流锅炉各处金属的温度已经下降至安全范围内，不会发生因金属温度降温过快而造成的收缩不均，更不会引起直流锅炉泄漏， 此时，可以启动送、引风机进行炉膛通风，从而加速直流锅炉各处金属的冷却，一般通风冷却6小时后锅炉本体的温度就降至检修温度，工作人员可以进入锅炉本体内进行工作了。

经实验验证，采用本发明实施例的滑参数停炉方式的直流锅炉的降温曲线如图3所示，而分别采用现有滑参数停炉方式和本发明实施例提供的滑参数停炉方式的直流锅炉的降温曲线对比图如图4所示，在图4中，点划线表示采用现有滑参数停炉方式的直流锅炉的降温曲线，实线表示采用发明实施例提供的滑参数停炉方式的直流锅炉的降温曲线。从图3和图4可以看出，采用本发明实施例提供的滑参数停炉的方法只需48小时(从发电机组停运开始计时)就可完成直流锅炉的降温工作，即从420℃降至60℃，相比于采用现有的滑参数停炉的方法需要72小时(从发电机组停运开始计时)才能完成直流锅炉的降温工作，本发明在更短时间内为锅炉设备检修提供检修作业条件。此外，由于单词停炉检修时间相比于现有技术可节约72小时-48小时＝24小时，按两台发电机组平均每年正常停炉检修4次计算，可节约停炉时间24小时×4＝96小时，按每台发电机组每小时350MW的发电量计算，每年至少可多发3360万度电。

可以理解的是，以上实施方式仅仅是为了说明本发明的原理而采用的示例性实施方式，然而本发明并不局限于此。对于本领域内的普通技术人员而言，在不脱离本发明的精神和实质的情况下，可以做出各种变型和改进，这些变型和改进也视为本发明的保护范围。