专利名称：可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法
技术领域：
本发明涉及锅炉燃烧褐煤的方法。
背景技术：
氮氧化物(NOx)是燃煤锅炉排放的主要大气污染物之一，氮氧化物除了形
成酸雨，破坏生态环境，还能形成光化学烟雾，直接危害人类健康。目前，氮 氧化物在我国已经成为仅次于二氧化硫的大气污染物，对酸雨、空气质量和地
面臭氧浓度的影响越来越大。2004年1月1日开始实施了新的《火电厂大气 污染物排放标准》(GB13223-2003)，此排放标准比过去的标准更加严格。2004 年7月1日起国家对氮氧化物按每一污染当量(氮氧化物的排污当量为0.95 千克)0.6元直接向排放污染物的单位收费，因此需要在保证煤炭燃烧效率的 同时降低氮氧化物的排放量。
我国是世界上最大的煤炭消费国，褐煤资源丰富，根据世界能源理事会 (WEC)统计的2004年底数据，我国煤炭资源中褐煤探明可采储量占我国煤炭 可采储量的16%。所以，褐煤锅炉的燃烧技术成为目前研究的重点。
褐煤具有挥发分高、水分高、灰熔点低，容易发生结渣的特点。采用目前 最为常用的空气分级燃烧技术，主燃区过量空气系数为0.8 0.9，虽然可以有 效地降低NOx的生成，但由于空气分级燃烧技术中主燃区为较强的还原气氛， 而褐煤在较强还原气氛中容易发生结渣，所以采用空气分级燃烧技术锅炉燃烧 褐煤效果不理想。采用选择性催化还原(SCR)技术脱硝效率较高，可使锅炉 NOx排放量降低90%以上，但需要催化剂，系统投资巨大，且运行成本高， 很难大面积推广。采用选择性非催化还原(SNCR)技术不需要催化剂，系统 投资和运行费用也远低于SCR技术；但SNCR反应存在"温度窗口"，温度高 于110(TC，氨基还原剂生成的NH3被氧化生成NOx (增加的氮氧化物的排放 量)，当温度低于90(TC， NH3与NOx的反应速率很低，因此只有在温度窗口 (900~1100°C)范围内才能保证较高的脱硝效率。由于锅炉炉内烟气温降速度 大，满足SNCR反应温度窗口的区间非常有限， 一般仅在炉膛折焰角附近到水平烟道的有限空间可满足要求;而且采用SNCR技术还存在氨基还原剂在锅炉 炉膛内难以与烟气均匀混合的问题；所以，虽然SNCR技术小型机理试验的脱 硝效率可以达到80% 90%，但在实际运行中脱硝效率一般只能达到30% 50%。
发明内容
本发明的目的是为了解决目前采用空气分级燃烧技术锅炉燃烧褐煤容易 发生结渣，采用选择性催化还原技术锅炉燃烧褐煤需要催化剂、系统投资巨大、 运行成本高，以及采用选择性非催化还原技术脱硝效率低的问题，而提供的可 降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法。
可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主 燃区和燃尽区的褐煤锅炉，主燃区和燃尽区之间以燃尽风喷口为界；褐煤燃烧 过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区、燃尽区和水平烟道；其中通过配风 控制主燃区过量空气系数为0.9 1，燃尽区过量空气系数为1.15 1.2;主燃 区中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区烟气中氮氧化物的摩尔比为 0.5 1.1 : 1;燃尽区和水平烟道中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区 及水平烟道烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.6 1.5: 1，并控制锅炉出口的氨 漏失量小于5ppm。
可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主 燃区和燃尽区的褐煤锅炉，主燃区和燃尽区之间以燃尽风喷口为界；褐煤燃烧 过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区和燃尽区；其中通过配风控制主燃区 过量空气系数为0.9 1，燃尽区过量空气系数为L15 1.2;主燃区中喷入的 氨基还原剂所产生的NH3与主燃区烟气中氮氧化物的摩尔比为0.5 1.1 : 1; 燃尽区中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区烟气中氮氧化物的摩尔比 为0.6 1.5: 1，并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm。
本发明两种方法均可降低氮氧化物排放量达60%以上，而且褐煤燃烧效率 高达98%以上。本发明两种方法中褐煤在燃烧过程中不发生结渣，不需要催化 剂，运行成本仅为选择性催化还原(SCR)法运行成本的30%左右。
本发明方法与常规空气分级燃烧技术相比，主燃区采用弱还原气氛，有效 地避免燃用褐煤时发生结渣；同时主燃区喷入氨基还原剂，利用煤粉还原气氛200910071378.X
下燃烧时产生的还原组分(CHi、 NH3、 HCN、 CO等)与氨基还原剂分解产生 的NH3协同脱除烟气中的NOx，主燃区的弱还原气氛和氨基还原剂的给入降 低了主燃区出口烟气的NOx浓度。
由于褐煤水分高，在燃烧时烟气中有大量水蒸气存在，使得SNCR反应的 温度窗口向高温区移动，因此扩大了 SNCR反应温度窗口的区域；加之褐煤采 用低温燃烧技术，所以燃尽风引入锅炉炉膛之后炉内温度还在SNCR反应的温 度窗口内，主燃区出口未反应的NHi和引入燃尽区和水平烟道的氨基还原剂在 氧化性气氛下可以进一步和NOx发生选择性反应(SNCR反应)降低NOx排 放；因此本发明方法充分利用整个炉膛空间进行脱氮反应，在烟气流向下游的 空间可以利用上游空间未反应的氨基还原剂进一步还原NOx，氨基还原剂得 到有效的利用，另一方面氨基还原剂喷入位置提前于常规SNCR方法，有利于 氨基还原剂与烟气的混合，增加了氨基还原剂与NOx的SNCR反应时间，提 高脱硝率。
本发明方法运行可靠性高，而且所使用的褐煤锅炉构造简单，也可使用现 有煤粉锅炉。
图1是本发明可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法所使用的锅炉 的结构示意图。
具体实施例方式
本发明技术方案不局限于以下所列举具体实施方式
，还包括各具体实施方 式间的任意组合。
具体实施方式
一结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐煤
锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉，主燃
区1和燃尽区2之间以燃尽风喷口 4为界；褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后 分级喷入主燃区1、燃尽区2和水平烟道6;其中通过配风控制主燃区1过量
空气系数为0.9 1，燃尽区2过量空气系数为1.15 1.2;主燃区1中喷入的
氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为0.5 U : 1;
燃尽区2和水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平 烟道6烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.6 1.5 : 1，并控制锅炉出口的氨漏失
6量小于5ppm。
本实施方式通过配风装置控制炉内各区域的过量空气系数。本实施方式中 各级氨基还原剂的喷入量可根据实际情况中NOx的排放量、氨的漏失量和运 行成本进行调整。 具体实施方式
二本实施方式与具体实施方式
一的不同点是氨基还原剂
分三级喷入，第一级氨基还原剂从一级还原剂喷口或燃烧器3的二次风喷口喷 入主燃区1，第二级氨基还原剂从燃尽风喷口 4和/或炉膛折焰角喷口 8喷入燃 尽区2，第三级氨基还原剂从氨基还原剂三级喷口 9喷入水平烟道6。其它步 骤及参数与实施方式一相同。
具体实施方式
三本实施方式与具体实施方式
一或二的不同点是通过配
风控制主燃区1过量空气系数为0.95，燃尽区2过量空气系数为1.16 1.17。 其它步骤及参数与实施方式一或二相同。
具体实施方式
四本实施方式与具体实施方式
一、二或三的不同点是氨
基还原剂为质量浓度为5% 20%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸氢铵溶液。其它
步骤及参数与实施方式一、二或三相同。
具体实施方式
五本实施方式与具体实施方式
四的不同点是氨基还原剂
为质量浓度为8% 19%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸氢铰溶液。其它步骤及参
数与实施方式四相同。
具体实施方式
六本实施方式与具体实施方式
四的不同点是氨基还原剂 为质量浓度为10%~15%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸氢铵溶液。其它步骤及 参数与实施方式四相同。
具体实施方式
七本实施方式与具体实施方式
一、二、三或四的不同点是 主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩
尔比为0.6 0.99: 1。其它步骤及参数与实施方式一、二、三或四相同。
具体实施方式
八本实施方式与具体实施方式
一、二、三或四的不同点是
主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩 尔比为0.7 0.9: 1。其它步骤及参数与实施方式一、二、三或四相同。
具体实施方式
九本实施方式与具体实施方式
一、二、三或四的不同点是-
燃尽区2和水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平
7烟道6烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.7 1.4 : 1。其它步骤及参数与实施方 式一、二、三或四相同。
具体实施方式
十本实施方式与具体实施方式
一、二、三或四的不同点是:
燃尽区2和水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平 烟道6烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.9 1.2 : 1。其它步骤及参数与实施方 式一、二、三或四相同。
具体实施方式
十一本实施方式与具体实施方式
二的不同点是第一级氨 基还原剂从一级还原剂喷口喷入主燃区1，在主燃区1水冷壁上布置2 3层 一级还原剂喷口，每面水冷壁每层分别设置4 6个一级还原剂喷口。其它步 骤及参数与实施方式二相同。
本实施方式不需要对现有锅炉燃烧器进行改造，可降低氮氧化物排放量 60% 65%。
具体实施方式
十二本实施方式与具体实施方式
二的不同点是第一级氨 基还原剂雾化后从燃烧器3的二次风喷口喷入主燃区。其它步骤及参数与实施 方式二相同。
本实施方式第一级氨基还原剂雾化后与高速的二次风混合喷入主燃区，第 一级氨基还原剂在锅炉内分解产生的NH3随着二次风与锅炉内的烟气发生剧 烈混合，混合效果好，可降低氮氧化物排放量65% 80%。
具体实施方式
十三结合图1说明本实施方式与具体实施方式
一至十二的 不同点是水平烟道6内设有屏式过热器10-1，高温过热器10-2。其它步骤
及参数与实施方式一至十二相同。
具体实施方式
十四结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐
煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉，主
燃区1和燃尽区2之间以燃尽风喷口 4为界；褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化 后分级喷入主燃区1、燃尽区2和水平烟道6;其中通过配风控制主燃区1过 量空气系数为1，燃尽区2过量空气系数为1.2;主燃区1中喷入的氨基还原
剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为0.6 : 1;燃尽区2和 水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平烟道6烟气 中总氮氧化物的摩尔比为0.8 : 1，并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm;氨基还原剂分三级喷入，第一级氨基还原剂从燃烧器3的二次风喷口喷入主燃区
1，第二级氨基还原剂从燃尽风喷口 4喷入燃尽区2，第三级氨基还原剂从氨 基还原剂三级喷口 9喷入水平烟道6。
本实施方式中氨基还原剂为质量浓度为10%的氨水溶液。
本实施方式可降低氮氧化物排放量68%，褐煤燃烧效率高达99%，而且 在燃烧过程中不发生结渣。本实施方式不需要催化剂，运行成本仅为选择性催 化还原(SCR)法运行成本的30%左右。
具体实施方式
十五本实施方式与具体实施方式
十四的不同点是氨基还 原剂为质量浓度为15%的尿素溶液。其它步骤及参数与实施方式十四相同。
具体实施方式
十六本实施方式与具体实施方式
十四的不同点是氨基还 原剂为质量浓度为10%的碳酸氢铵溶液。其它步骤及参数与实施方式十四相 同。
具体实施方式
十七本实施方式与具体实施方式
十四的不同点是氨基还 原剂为质量浓度为12%的氨水溶液。其它步骤及参数与实施方式十四相同。
具体实施方式
十八结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐 煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉，主 燃区1和燃尽区2之间以燃尽风喷口 4为界；褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化 后分级喷入主燃区1、燃尽区2和水平烟道6;其中通过配风控制主燃区1过 量空气系数为1,燃尽区2过量空气系数为1.2;主燃区1中喷入的氨基还原
剂所产生的NHs与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为0.6 : 1;燃尽区2和 水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平烟道6烟气 中总氮氧化物的摩尔比为0.8 : 1，并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm;氨 基还原剂分三级喷入，第一级氨基还原剂从燃烧器3的二次风喷口喷入主燃区 1，第二级氨基还原剂从炉膛折焰角喷口 8喷入燃尽区2，第三级氨基还原剂 从氨基还原剂三级喷口 9喷入水平烟道6。
本实施方式可降低氮氧化物排放量65%,褐煤燃烧效率高达99%，而且 在燃烧过程中不发生结渣。本实施方式不需要催化剂，运行成本仅为选择性催 化还原(SCR)法运行成本的30%左右。
具体实施方式
十九结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉，主 燃区1和燃尽区2之间以燃尽风喷口 4为界；褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化 后分级喷入主燃区1、燃尽区2和水平烟道6;其中通过配风控制主燃区1过
量空气系数为0.9，燃尽区2过量空气系数为1.2;主燃区1中喷入的氨基还原 剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为0.6 : 1;燃尽区2和 水平烟道6中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2及水平烟道6烟气 中总氮氧化物的摩尔比为0.8 : 1，并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm;氨 基还原剂分三级喷入，第一级氨基还原剂从燃烧器3的二次风喷口喷入主燃区 1，第二级氨基还原剂从炉膛折焰角喷口 8和燃尽风喷口 4喷入燃尽区2，第 三级氨基还原剂从氨基还原剂三级喷口 9喷入水平烟道6。
本实施方式可降低氮氧化物排放量80%，褐煤燃烧效率高达98%以上， 而且在燃烧过程中不发生结渣。本实施方式不需要催化剂，运行成本仅为选择 性催化还原(SCR)法运行成本的30%左右。
具体实施方式
二十结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的褐 煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉，主 燃区1和燃尽区2之间以燃尽风喷口 4为界；褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化 后分级喷入主燃区1和燃尽区2;其中通过配风控制主燃区1过量空气系数为 0.9 1，燃尽区2过量空气系数为1.15 1.2;主燃区1中喷入的氨基还原剂所 产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为0.5 1.1 : 1;燃尽区2中 喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2烟气中氮氧化物的摩尔比为0.6 1.5 : 1，并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm。
具体实施方式
二十一本实施方式与具体实施方式
二十的不同点是氨基
还原剂分二级喷入，第一级氨基还原剂从燃烧器3的二次风喷口或一级还原剂 喷口喷入主燃区1，第二级氨基还原剂从燃尽风喷口 4和炉膛折焰角喷口 8喷 入燃尽区2。其它步骤及参数与实施方式二十相同。
具体实施方式
二十二本实施方式与具体实施方式
二十或二十一的不同点
是通过配风控制主燃区1过量空气系数为0.95，燃尽区2过量空气系数为 1.16 1.17。其它步骤及参数与实施方式二十或二十一相同。
具体实施方式
二十三本实施方式与具体实施方式
二十、二十一或二十二
10的不同点是氨基还原剂为质量浓度为5% 20%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸 氢铵溶液。其它步骤及参数与实施方式二十、二十一或二十二相同。
具体实施方式
二十四本实施方式与具体实施方式
二十至二十三的不同点 是第一级氨基还原剂从一级还原剂喷口喷入主燃区1，在主燃区l水冷壁上
布置2 3层一级还原剂喷口、每面水冷壁每层分别设置4 6个一级还原剂喷
口。其它步骤及参数与实施方式二十至二十三相同。
本实施方式不需要对现有锅炉燃烧器进行改造，可降低氮氧化物排放量
60%~70%。
具体实施方式
二十五本实施方式与具体实施方式
二十的不同点是主燃 区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比 为0.6 1 : 1。其它步骤及参数与实施方式二十相同。
具体实施方式
二十六本实施方式与具体实施方式
二十的不同点是主燃 区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比
为0.8 0.9: 1。其它步骤及参数与实施方式二十相同。
具体实施方式
二十七本实施方式与具体实施方式
二十的不同点是燃尽
区2中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区2烟气中氮氧化物的摩尔比 为0.7 1.4: 1。其它步骤及参数与实施方式二十相同。
具体实施方式
二十六本实施方式与具体实施方式
二十的不同点是主燃
区1中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比 为1 1.2 : 1。其它步骤及参数与实施方式二十相同。
具体实施方式
二十七结合图1说明本实施方式可降低氮氧化物排放量的 褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区1和燃尽区2的褐煤锅炉，
主燃区1和燃尽区2之间以燃尽风喷口 4为界；褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾 化后分级喷入主燃区1和燃尽区2;其中通过配风控制主燃区1过量空气系数
为0.9，燃尽区2过量空气系数为1.2;主燃区1中喷入的氨基还原剂所产生的 NH3与主燃区1烟气中氮氧化物的摩尔比为1 : 1;燃尽区2中喷入的氨基还 原剂所产生的NH3与燃尽区2烟气中氮氧化物的摩尔比为1.2 : 1，并控制锅 炉出口的氨漏失量小于5ppm;氨基还原剂分二级喷入，第一级氨基还原剂从 燃烧器3的二次风喷口，第二级氨基还原剂从燃尽风喷口 4和炉膛折焰角喷口8喷入燃尽区2;氨基还原剂为质量浓度为15%的尿素溶液。
本实施方式可降低氮氧化物排放量80%，褐煤燃烧效率高达98%，而且
在燃烧过程中不发生结渣。本实施方式不需要催化剂，运行成本仅为选择性催
化还原(SCR)法运行成本的30°/。左右。
权利要求
1、可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法，其特征在于可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区(1)和燃尽区(2)的褐煤锅炉，主燃区(1)和燃尽区(2)之间以燃尽风喷口(4)为界；褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区(1)、燃尽区(2)和水平烟道(6)；其中通过配风控制主燃区(1)过量空气系数为0.9～1，燃尽区(2)过量空气系数为1.15～1.2；主燃区(1)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区(1)烟气中氮氧化物的摩尔比为0.5～1.1∶1；燃尽区(2)和水平烟道(6)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与燃尽区(2)及水平烟道(6)烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.6～1.5∶1，并控制锅炉出口的氨漏失量小于5ppm。
2、 根据权利要求1所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法， 其特征在于氨基还原剂分三级喷入，第一级氨基还原剂从一级还原剂喷口或燃 烧器(3)的二次风喷口喷入主燃区(1)，第二级氨基还原剂从燃尽风喷口 (4) 和/或炉膛折焰角喷口 (8)喷入燃尽区(2)，第三级氨基还原剂从氨基还原剂 三级喷口 (9)喷入水平烟道(6)。
3、 根据权利要求1或2所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方 法，其特征在于通过配风控制主燃区(1)过量空气系数为0.95，燃尽区(2) 过量空气系数为U6 1.H。
4、 根据权利要求2所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法， 其特征在于氨基还原剂为质量浓度为5% 20%的氨水溶液、尿素溶液或碳酸氢 铵溶液。
5、 根据权利要求1、 2或4所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧 方法，其特征在于主燃区(1 )中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区(1) 烟气中氮氧化物的摩尔比为0.6 0.99 : 1。
6、 根据权利要求1、 2或4所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧 方法，其特征在于主燃区(1)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区(1) 烟气中氮氧化物的摩尔比为0.7 0.9 : 1。
7、 根据权利要求1、 2或4所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法，其特征在于燃尽区(2)和水平烟道(6)中喷入的氨基还原剂所产生的 NHg与燃尽区(2)及水平烟道(6)烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.7 1.4 : 1。
8、 根据权利要求1、 2或4所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧 方法，其特征在于燃尽区(2)和水平烟道(6)中喷入的氨基还原剂所产生的 ,3与燃尽区(2)及水平烟道(6)烟气中总氮氧化物的摩尔比为0.9 1.2 : 1。
9、 根据权利要求2所述的可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法， 其特征在于第一级氨基还原剂从一级还原剂喷口喷入主燃区(1)，在主燃区(1) 水冷壁上布置2 3层一级还原剂喷口 ，每面水冷壁每层分别设置4 6个一级 还原剂喷口。
10、 可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法，其特征在于可降低氮氧 化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区(1)和燃尽 区(2)的褐煤锅炉，主燃区(1)和燃尽区(2)之间以燃尽风喷口 (4)为界； 褐煤燃烧过程中氨基还原剂雾化后分级喷入主燃区(1)和燃尽区(2);其中 通过配风控制主燃区(1)过量空气系数为0.9 1，燃尽区(2)过量空气系数 为1.15 1.2;主燃区(1)中喷入的氨基还原剂所产生的NH3与主燃区(1) 烟气中氮氧化物的摩尔比为0.5 1.1 : 1;燃尽区(2)中喷入的氨基还原剂所 产生的NH3与燃尽区(2)烟气中氮氧化物的摩尔比为0.6 1.5 : 1，并控制锅 炉出口的氨漏失量小于5ppm。
全文摘要
可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法，它涉及锅炉燃烧褐煤的方法。它解决了目前采用空气分级燃烧技术锅炉燃烧褐煤容易发生结渣，采用选择性催化还原技术锅炉燃烧褐煤需要催化剂、系统投资巨大、运行成本高，以及采用选择性非催化还原技术锅炉燃烧褐煤脱硝效率低的问题。可降低氮氧化物排放量的褐煤锅炉燃烧方法采用炉膛内从下至上分为主燃区(1)和燃尽区(2)的褐煤锅炉；褐煤燃烧过程中氨基还原剂分级喷入。本发明两种方法均可降低氮氧化物排放量达60％以上，而且褐煤燃烧效率高达98％以上。本发明两种方法中褐煤在燃烧过程中不发生结渣，不需要催化剂，运行成本仅为选择性催化还原(SCR)法运行成本的30％左右。
文档编号F23B60/00GK101482262SQ200910071378
公开日2009年7月15日 申请日期2009年2月4日 优先权日2009年2月4日
发明者辉 刘, 刘敦雨, 刘欢鹏, 吴少华, 曹庆喜, 朱舒扬, 峰 焦, 辉 王, 建 陈 申请人:哈尔滨工业大学