专利名称：用于发热器的燃烧器的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种依照权利要求1前序部分的燃烧器。
作为纯粹预混合燃烧器工作的所有燃烧器可实现在非常接近贫化熄火极限的工作点上的最低的NOx辐射。故在用带有预混合燃烧室的燃气蜗轮机工作时的空气分配的设计应实现尽可能贫化的、但仍可可靠工作的工作点。当以减少燃料量的方式使负荷降到低于最大功率时，由于超过了贫化熄火极限，因而在对压缩机不进行调节干予的情况下将导致熄火。如果在此情况时采用在现代燃气蜗轮机中的方式，对压缩机的空气量进行调整，则以保持绝热火焰温度大致恒定不变的方式，基本上可以避免由于空气量的减少而出现的熄火。但一般由于变小的涡轮机压缩比，则会造成蜗轮机低压部分中温度的不允许的升高。通常，避免该问题出现的方法是a)燃烧室内的空气旁通；b)降低工作燃烧器一部分中的燃料量；c)采用作为标准的方法加以实现的方式，切换到扩散级。
根据a)和b)的前两种方法造成燃烧室结构或燃料分配系统特别复杂。根据c)的第三种方法将会导致NOx辐射突然升高，因而使该NOx辐射落入立法者规定的最大值的较高的排放范围内。
在EP-B1-0321809记载了一种由多个套件构成的锥形燃烧器，即所谓的双锥燃烧器，该燃烧器用于在锥顶端形成闭合的涡流，该涡流由于沿锥轴涡旋的增强，因而是不稳定的，并过渡成一个带有在涡旋心回流的圆环状涡流。通过在被作为火焰稳定器加以应用的回流区或回流泡的滞流点上点火投入燃烧之前，使诸如气体燃料等燃料沿由各个相邻的壳体构成的，也被称作送风缝的通道喷入，并与空气均匀地混合。选用液体燃料通过一位于燃烧器顶端的中心喷嘴喷入，并接着在锥形空腔内被汽化。在燃气蜗轮机型的情况下，对这种液体燃料的点火由于过早地在燃料喷嘴附近进行，因而正是由于这种不充分的混合不可避免地使得NOx值剧增，这势必导致必须喷水。另外经确认，与天燃气相类似对含氢煤气的燃烧的尝试将会导致在煤气孔的过早点火问题的产生以及与此伴随的燃烧器过热。为避免此点，人们探寻补救措施，对这种气体燃料采用专用的喷射方法，但其结果并不令人完全满意。
本发明将提出相应的补救手段。在权利要求中加以限定的本发明的目的在于，应用本说明书引言部分中所述方式时的辅助设备，通过这些辅助设备可实现各种燃料的均匀的混合，并可达到在所希望位置的工作可靠的和最佳的火焰定位。
所提议的燃烧器包含有辅助设备，该辅助设备在燃烧器端侧和后置的混合段的逆流侧具有一涡流发生器，该涡流发生器选用的设计如下，应用了依照EP-A1-0321809的所谓双锥燃烧器空气动力基本原理。但原则上讲，也可以采用轴向或径向的涡流发生器。混合段选用由一管形的混合件构成，该混合件在下面被称作混合管，该混合管可以实现各种燃料的显著改善了的预混合。
涡流发生器输出的流体被引入无缝混合管内此点是通过过渡几何形状实现的，该几何形状件由过渡通道构成，该过渡通道在该混合管的初始段具有特殊的结构并将流体引入相连接的混合管有效穿流截面。在涡流发生器和混合管间的这种低损耗的流体输送首先避免了在涡流发生器输出端直接形成回流区。
首先通过其几何形状对涡流发生器中的涡旋强度进行选择，应使涡流的断脱不是在混合管，而是远在顺流侧的燃烧室入口处发生，其中该混合管的长度的确定应能达到各种燃料的充分高的混合质量。例如，当采用的涡流发生器是根据双锥燃烧器原理配置构成时，则可根据相应锥角的设计、送风孔隙及其数量来求出涡旋强度。
轴向速度断面图在混合管内拥有一个在轴线上的突出的最大速度值，并因此可以防止在该范围内的回火。在朝壁方向上轴向速度降低。为了也可以抑制住在此范围中的回火，备有各种辅助措施例如一方面可以通过采用一个其直径相当小的混合管提高整体速度水平。另外也可以仅提高混合管外范围的速度，其中一小部分燃烧用空气通过环缝或通过在过渡通道顺流侧的气膜孔流入混合管内。
就用于由涡流发生器将流体导入混合管内的所述的过渡通道而言，可以说，该过渡通道的形状可以根据混合管的有效连接的穿流截面螺旋形收缩或扩展。
可以通过在混合管端设置的扩散器对在某种情况下产生的一部分压力损耗进行补偿。在此范围或逆流侧也可以设置一文杜里段。
燃烧室采用截面突变的方式连接在混合管的端部。在这里构成一中心回流区，该区起着火焰稳定器的作用。
稳定的回流区的生成要求在混合管内要有相当高的旋转速度。但，如果在刚开始时并不需要这样高的旋转速度，则可以通过加入小的、高变旋转的空气量，它是总空气量的5-20％，在管端形成一稳定的回流区。
与所述截面突变结合，构成带有点火棱的混合管端，该点火棱将赋予回流区以极高的空间稳定性。总之，通过采取所述措施可以实现如下优点a)稳定的火焰位置；b)低有害物辐射(CO、UHC、NOx)；c)最大限度地减少波动；d)充分燃烧；e)工作范围覆盖宽；f)各个燃烧器间的良好的横向点火，尤其是在负载分级设置时，在该设置中燃烧器相互关联运行；g)火焰与相应的燃烧室几何形状适配；h)结构紧凑；i)改善了流体介质的混合；j)改善了燃烧室内温度分配的“模式系数”(等于经补偿的燃烧室流体的温度断面图)。
另外，对该燃烧器还可以进行如下扩展，在截面突变范围内，与混合管同心设置有一定数量、自我闭合的混合件，其中，只要对空气系数选择适当，每个混合件都会呈现辅助燃烧器的特性。由主空气流分流出一小部分燃烧用空气，并且该部分空气流入所述混合件内，其中采用2％至10％的燃烧用空气是足够的。每个混合件至少配属有一个燃料喷嘴，其中在这里形成的混合气通过侧壁上的喷入孔喷入燃烧室内。在燃烧用空气送风范围内过载时，混合件与在通常的扩展级时的情况相同，实际上仅输送燃料。由于可以满足空载和卸载时最低的NOx辐射和高的火焰稳定范围等燃烧器的总体要求，因而不必向机器输送燃料，这一点是很重要的。这种采用混合件的扩展也能提高依照EP-B1-0321809燃烧器的质量。
在从属权利要求中对本发明解决方案的有益的和适宜的进一步设计做了限定。
下面将对照附图对本发明的实施例做进一步的说明。图中略去了所有对于直接理解本发明不必要的特征。对不同图中的相同部件用相同的的附图标记加以标示。用箭头说明介质的流向。
图1是带有连接的燃烧室的燃烧器，图2是部分剖开的涡流发生器透视图，图3是图2的双壳涡流发生器截面图，图4是四壳涡流发生器截面图，图5是外壳为铲形的一种涡流发生器的截面图，图6是涡流发生器和混合管间的过渡段的几何形状，图7是用于空间稳定回流区的点火棱。
图1示出燃烧器的总结构。在始端有一起作用的涡流发生器100，在下面的图2-5中还将对其设计进一步示出和说明。这种涡流发生器100涉及的是一种锥形结构，该结构的切向上重复被一个切向流入的燃烧用空气流115加载。在此形成的气流利用设置涡流发生器100顺流侧的过渡几何形状顺流地被导入过渡件200，过渡件的结构应使在此处不会产生分离区。对该过渡件几何形状的配置将在图6中做进一步的说明。该过渡件200在过渡几何形状的顺流侧由管件20加长，其中由两部分构成燃烧器固有的混合管220，该混合管也被称作混合段。当然混合管220也可以仅有一个件构成，即，当过渡件200和管件20被熔焊成一个结合在一起的结构件，其中保留每个件的特性不变时，就是此情况。当过渡件200和管件20由两个件构成时，这两个件被一个套环10连接在一起，其中套环10的一个端侧起着涡流发生器100的固定面的作用。另外，该套环的优点在于，可以采用各种各样的混合管。在管件20的顺流侧是固有的燃烧室30，该燃烧室30在这图中仅由火管示意出。混合管220满足下述条件，在涡流发生器100的顺流侧形成所定义的混合段，在该混合段将实现对各种燃料的最佳预混合。该混合段，即混合管220另外还实现无损耗的气流导向。因而，即使与过渡几何形状相配合也不会首先形成回流区，因而在混合管220的长度上都可以对各种燃料的混合物料施加影响。但该混合管220还有另外一个特性，该特性在于，在混合管220内，甚至轴向速度断面也具有在轴上的突出的最大值，因而由燃烧室的回火是不可能的。当然，在此种配置时，该轴向速度在朝壁的方向上会降低，此点也是事实。为了对该范围内的回火进行抑制，混合管220在流向上和圆周向上，对应于燃烧器轴60备有一定数量的各种截面和方向的均匀或非均匀分布的孔21，通过这些孔，空气量流入混合管220的内部，并沿壁以气膜方式造成速度的提高。另外一种可实现相同效果的方案在于，混合管220的穿流截面在构成所述过渡几何形状的过渡通道201的顺流侧有所收缩，因而可提高在混合管220内的整体速度水平。在图中，该孔21与燃烧器轴60所夹的角为锐角。另外过渡通道201的出口与混合管220的最窄的穿流截面吻合。因此，所述过渡通道201起着可跨接截面差的作用，而不会对形成的气流造成不利的影响。如果对沿混合管220的管流40的导向所选用的手段将引起不能容许的压力损耗，则可以采取补救措施，其中在混合管的端部设置一个在图中未示出的扩展器。燃烧室30接在混合管220的端部，其中在两个穿流截面间有一个由端壁80构成的截面突变70。只有在这里才形成中央回流区50，该回流区50具有火焰稳定器的特性。当气流在该截面突变70内运行时形成一连续的边缘区，在该边缘区内，由于在其中占主导地位的负压产生涡流分离时，这将导致回流区50的加强的环稳定。为产生稳定的回流区50，则要求在有关管内有相当高的扭转速度。如果在开始时并不希望有这样高的扭转速度，则可以在管端输入稍强一些扭转的气流，例如通过切向孔，形成稳定的回流区。其中，这样运行的基础是，所采用空气量约占总空气量的5-20％。
有关设置在混合管220端部的点火棱的设计的情况，请参见图7的说明。
与端壁80垂直或准垂直并与混合管20同心设置有一定数量的混合件300，所述混合件由管状气流通道构成，其中该通道被一部分燃烧用空气115a穿流，通常这部分燃烧用空气115a占总燃烧用空气115的2-10％。混合件在相应的位置至少有一个加入燃料303的入口301。在采用混合件300、混合件送风入口几何形状以及燃料喷嘴的相应的设计时，应既可以使用液体燃料，又可以使用气体燃料。送风入口几何形状和燃料喷嘴尺寸的设计应使对于整个负荷范围上作为依据运行必要的、充足的燃烧用空气量或充足的燃料量被送入混合件300内。在满负荷时，主级(100)与辅助级(300)间燃料量的选择与空气分配成比例。在燃烧室侧的在混合件300内构成的混合气体304的输出由喷嘴31承担，该喷嘴31与端壁80结成一体。环形的围绕混合管20设置的混合件300的数量应与燃烧器当时的配置以及其工作参数适配。
由混合件300可见，当一强的点火电源位于紧靠燃烧器的位置时，可以把建立在预混合基础上运行的燃烧器的空气过剩系数范围朝贫混合气的方向扩展一段，而不必以增大一氧化碳的辐射为代价。这样形成的火焰前沿可通过混合气传播。故优选随着负荷的降低只减少主级的燃料量，其中适度增大辅助级的燃料量，在NOx辐射的极限范围内，是允许的，其设计应实现在此种配置时点火效应的提高。
在高于一定的过剩燃烧用空气系数，即在燃烧室30的一极限负荷的情况下，火焰前沿不再能充分迅捷地扩展，从而使未燃烧的燃料被辐射。对此所采取的补救措施是，将燃料303，越来越多地仅输送给作为辅助级运行的混合件300。由于在这里的空气过剩系数非常迅速地只增加一个很小的值(＜＜1)，并且由于燃料量大，流经通道的气流被部分阻塞，所以辅助级的这种运行方式与通常的扩散燃烧级没有太大的区别。
原则上讲，只要对空气过剩系数相应地进行选择，混合件300就具有辅助燃烧器相同的特性。当着眼于燃烧用空气量的过负荷时，混合件300实际上仅输送燃料，通常的扩散燃烧级也是如此做的。此点是非常重要的，这是因为随之可以满足对燃烧室高的负荷范围内保持火焰的尽可能低的NOx辐射的要求，以及对空载和卸载时保持火焰的极高的稳定范围内的尽可能低的NOx辐射的要求，而不必单独对燃烧室30输送燃料。
配备所述的混合件300并不仅仅局限在这里所述的燃烧器。在依照EP-0321809B1的燃烧器中也可以以类似的方式将这些部件设置在所述和所示的端壁区域内。故该文件是本说明书的不可缺少的组成部分。
为便于对涡流发生器100的结构的了解，对图2同时至少参照图3是有益的。另外，为了使图2不致造成不必要的繁琐，在图2仅示出图3中表述的导向极121a、121b。下面在对图2说明的过程中将视需要参见所述附图。
图1中的燃烧器的第一部分构成图2中所示的涡流发生器100。该涡流发生器100由两个中空的锥形分体101、102构成，这两个分体相互错位套装在一起。当然，锥形分体的数量，如图4和图5所示，也可以多于两个；对此点在下面还要详述，这分别取决于整个燃烧器的运行方式。在特定的运行配置时，也并不排除配备一个由唯一一个螺旋构成的涡流发生器。锥形分体101、102的中轴或纵向对称轴101b、102b的相互错位，在相邻的壁上以镜象配置分别形成切向通道，即送风缝119、120(图3)，通过该送风缝，燃烧用空气115流入涡流发生器100的内室，即涡流发生器的锥形腔114内。所述分体101、102在流向上的锥形具有某个固定的角。当然，按照运行应用的不同，分体101、102在流向上具有类似于喇叭或郁金香花的呈增加的或减少的锥度。对后两种所述的形状，图中未示出，这是因为对于专业人员来说可以直接联想出。两个锥形分体101、102分别具有一圆筒的起始部分101a，102a，它们与锥形分体101，102类同，同样相互错位伸展，因而，在涡流发生器100的整个长度上都有切向送风缝119，120。在圆筒起始部分的范围内，优选为液体燃料112设置一个喷嘴103，其喷口104与由锥形分体101，102构成的锥形空腔114的最窄截面吻合。该喷嘴103的喷入量和种类，将视燃烧器预给定的参数而定。当然，涡流发生器100也可以是纯锥形的，即没有圆筒形的起始部分101，101a，102a。此外，锥形分体101，102分别具有一条燃料管道108，109，该燃料管道沿切向送风缝119，120设置，并备有喷孔117，优选气体燃料113通过所述喷孔，如箭头116所示，喷入穿流的燃烧用空气115中。该燃料管道108，109最好选用设置在切向入口端，在空气进入锥形空腔114前的位置上，以实现最佳的空气/燃料混合。就通过喷嘴103送入的燃料112而言，如上所述，在正常情况下选用的是液体燃料，当然，送入与其它介质的混合物也是可以的。该燃料112以锐角喷入锥形空腔114中。由喷嘴103开始形成一锥形燃料射流105，该燃料射流被切向流入的旋转的燃烧用空气115环包。喷入的浓缩的燃料112顺轴向持续地通过流入的燃烧用空气115形成具有汽化质量的混合气。当气体燃料113经由喷孔117被送入时，在送风缝119，120的端部直接形成燃料/空气混合气。如果对燃烧用空气115附加预热，或例如添加循环的烟气或尾气，则将有助于在混合气流入后置级前对液体燃料112的持续汽化。如果通过管道108，109输入液体燃料，此构思也是适用的。在着眼于锥角和切向送风缝119，120对锥形分体101，102进行设计时，必须遵守窄的限制，以便在涡流发生器100的出口上可以通过调整实现所希望的流场100。一般地说，缩小切向送风缝119，120，将有助于在涡流发生器范围内更迅速的实现回流区。通过相应的送入轴向燃烧用空气流(图中未示出)，可以改变涡流发生器100范围内的轴向速度。相应涡流的形成可以避免在后置于涡流发生器100的混合管内流体分离的出现。另外，涡流发生器100的结构有益于对切向送风缝119，120尺寸的改变，因而无需改变涡流发生器100的结构长度，就可实现相对大的工作带宽。当然，分体101，102也可以在另一平面做相互移动，因而两个分体甚至可以相互重叠。另外，也可以通过相互反向旋转实现分体101，102的相互套装。因而，可以任意改变切向送风缝119，120的形状、尺寸和配置，从而实现在不改变涡流发生器100的结构长度情况下涡流发生器的多功能应用。
图3示出导向片121a，121b的几何配置。它们具有流体导入功能，其中导向片与其长度相符在逆燃烧用空气的流入方向加长了锥形分体101，102的端部。燃烧用空气115进入锥形空腔114的通道可通过导向片121a，121b围绕位于该通道进入锥形空腔114的入口范围内的旋转点123的开启和闭合最佳地得以实现，基于必须不断改变切向送风缝119，120的原始开缝尺寸，故此点尤为必要。当然，也可以固定设置这种动态附件，其中符合要求的导向片构成锥形分体101，102的固定构件。同样，涡流发生器100也可以不用导向片工作，或可用有其它的用于此目的的辅助手段。
图4对应于图3，示出的是由四个分体130，131，132，133构成的涡流发生器100。分属于每个分体的纵向对称轴用字母a加以标示。对于此种配置，由于所产生的涡旋强度较小并与相应较大的开缝宽度配合，因而最适用于防止在涡流发生器顺流侧的混合管内涡流的断脱，从而可以使混合管起到交付给其的作用。
图5与图4的区别在于，在图5中，分体140，141，142，143是铲形的，这种铲形结构是为提供一定的流体设置的。在其它方面涡流发生器的工作方式保持不变。燃料116对燃烧用空气流115的混合是从铲形内部实现的，即燃料管道108与各个铲形件构成一体。而且在这里各个分体的纵向对称轴也用字母a标示。
图6示出过渡件200的立体侧视图。该过渡件的几何形状结构针对的是图4或图5的带有四个分体的涡流发生器。据此，过渡几何形状具有作为在逆流侧起作用分体的自然延长的四条过渡通路201，因而所述分体的四分之一锥面被延长，直至锥面与管20，确切地说与混合管220的壁相交。如果涡流发生器是根据不同于图2所述的另一种原理构成的，则此构思同样也是适用的。各个过渡通路201的向下顺流向伸展的面具有一顺流向成螺旋状伸展的形状，该形状为镰刀形，造成过渡件200的穿流截面顺流向成锥形延伸。对顺流向的过渡通路201的螺旋角的选择应使与管流吻合，直至位于燃烧室入口的截面突变70仍有足够大的距离，以便实现与喷入的燃料的最佳混合。另外，通过上述措施还提高了涡流发生器顺流侧的混合管壁上的轴向速度。过渡几何形状和混合管范围内的措施将促使向混合管中点的轴向速度断面的明显提高，因而可以大大防止提前点火危险的出现。
图7示出已提及的点火棱，该点火棱是在燃烧器出口处形成的。管20的穿流截面在此范围的过渡半径为R，R的大小主要由管20内的流体而定。该半径R的选择应使流体紧贴壁并使其旋转速度得到大幅度提高。该半径尺寸的数量级的确定应使其大于管20内径d的10％。对应于无半径的流体，这时回流区50急剧增大。该半径R一直延伸到管20的出口平面，其中弯曲部分始端与终端间的夹角β＜90°。沿角β的一边，点火棱A延伸到管20的内部，并因此对应于点火棱A前面的点构成点火阶S，点火阶的深度大于3毫米。当然在这里平行于管20出口平面延伸的棱利用一弯曲的形状又可置于出口平面阶上。角β’是点火棱A切线与管20的出口平面垂线的夹角，它与角β大小相同。在上面的“发明描述”一节中，已对此结构的优点做了进一步的说明。
附图标记对照表10 套环20 混合管、混合段21 孔、开孔30 燃烧室31 混合料喷嘴40 流体、混合管内的管流50 流区、回流泡60 燃烧器轴70 截面突变80 端壁100 涡流发生器101，102 分体101a，102b 圆筒状起始部分101b，102b 纵向对称轴103 燃料喷嘴104 燃料喷口105 燃料射流(燃料喷入轮廓分布)108，109 燃料管道112 液体燃料113 气体燃料114 锥形空腔115 燃烧用空气(燃烧用空气流)115a 部分燃烧用空气116 由管道108，109的燃料喷入117 燃料喷嘴119，120 切向送风缝121a，121b 导向片123 导向片的旋转点130，131，132，133 分体131a，131a，132a，133a纵向对称轴140，141，142，143铲形分体140a，141a，142a，143a纵向对称轴200 过渡件201 过渡通道220 混合管300 合件，辅助级301 燃料管道303 燃料304 由115a和303构成的混合料d 管20的内径R 过渡半径T 点火棱的切线A 点火棱S 点火阶B R的过渡角B’ T和A的夹角
权利要求
1.一种用于发热器的燃烧器，主要由供燃烧用空气的涡流发生器、用于将至少一种燃料喷入燃烧用空气的器件和与涡流发生器配合的混合段构成，该混合段设置在燃烧室的逆流侧，其特征在于在由一截面突变(70)限定的、涡流发生器和混合段(100，220)与燃烧室(30)之间的过渡范围内与混合段同心或准同心地设置有一定数量的混合体(300)，在混合件内形成一定分量的燃烧用空气(115a)与燃烧(303)的混合物，并且所述混合件是与混合段配合的燃烧室的辅助级。
2.依照权利要求1的燃烧器，其特征在于涡流发生器同时是燃烧器的混合段。
3.依照权利要求1的燃烧器，其特征在于混合段(220)设置在涡流发生器(100)的顺流侧，该混合段为将涡流发生器(100)中形成的流体(40)导入过渡通道(201)顺流侧后置的混合管(20)内，在第一段部分(200)内具有顺流向延伸的过渡通道(201)。
4.依照权利要求3的燃烧器，其特征在于混合管(20)在至燃烧室(30)的出口范围内备有一用于稳定和放大在顺流侧形成的回流区(50)的点火棱(A)。
5.依照权利要求4的燃烧器，其特征在于点火棱(A)由一在混合管(20)出口范围内的过渡半径(R)和一由混合管出口回缩的点火阶(S)构成。
6.依照权利要求5的燃烧器，其特征在于过渡半径(R)大于混合管(20)内径的10％，并且点火阶(S)的深度大于3毫米。
7.依照权利要求3的燃烧器，其特征在于在混合段(220)的过渡通道(201)的数量与由涡流发生器(100)构成的分流的数量相应。
8.依照权利要求3的燃烧器，其特征在于后置于混合段(201)的混合管(20)在流向和圆周向上备有将空气流喷入混合管(20)内部的开孔(21)。
9.依照权利要求8的燃烧器，其特征在于开孔(21)与混合管(20)的燃烧器轴(60)的夹角为锐角。
10.依照权利要求3的燃烧器，其特征在于在过渡通道(201)顺流侧的混合管(20)的穿流截面小于、等于或大于在涡流发生器(100)中形成的流体(40)的截面。
11.依照权利要求1的燃烧器，其特征在于在截面突变(70)范围内回流区(50)起作用。
12.依照权利要求1的燃烧器，其特征在于在截面突变(70)逆流侧有一扩散器和/或一文杜里段。
13.依照权利要求1的燃烧器，其特征在于涡流发生器(100)由至少两个空的、锥形的、顺流向相互套装的分体(101，102；130，131，132，133；140，141，142，143)构成，这些分体的纵向对称轴(101b，102b；130a，131a，132a，133a；140a，141a，142a，143a)相互错位延伸，其结构应使分体的相邻的壁在其纵向延伸上形成燃烧用空气流(115)的切向通道(119，120)，并且在由分体构成的锥形腔室(114)上至少设置有一个燃料喷嘴(103)。
14.依照权利要求13的燃烧器，其特征在于在切向通道(119，120)范围内的纵向延伸方向上设置有其它的燃烧喷嘴(117)。
15.依照权利要求13的燃烧器，其特征在于分体(140，141，142，143)的截面为铲形。
16.依照权利要求13的燃烧器，其特征在于分体顺流向具有一固定的锥角，或一逐渐增大的锥度，或一逐渐减少的锥度。
17.依照权利要求13的燃烧器，其特征在于分体成螺旋形相互套装在一起。
全文摘要
本发明涉及一种燃烧器,该燃烧器主要由供燃烧用空气流(115)的涡流发生器(100)和将燃料喷入燃烧用空气流(115)的器件构成。在所述涡流发生器的顺流侧设置有一混合段(220)。与所述混合段同心设置有一定数量的混合件(300),在混合件内形成一定分量的燃烧用空气(115a)与燃料(303)的混合物料(304),并且混合件是与混合段配合的辅助级。
文档编号F23C99/00GK1174960SQ9711342
公开日1998年3月4日 申请日期1997年3月20日 优先权日1996年3月20日
发明者T·沙特尔梅尔, M·瓦尔克 申请人:Abb研究有限公司