专利名称：变频空调器的制作方法
技术领域：
本实用新型涉及具有利用桥式整流电路整流方式变频器的变频空调器。
图21示出从交流电源1来的交流在正半周期间的电流流动。电流如箭头所示，按照二极管2，平滑电容器7，二极管5的顺序流动，在平滑电容器7上产生正的电压V0。
图22示出从交流电源1来的交流在负半周期间的电流流动。电流如箭头所示，按照二极管4，平滑电容器7，二极管3的顺序流动，在平滑电容器7上产生正的电压V0。
即，对从交流电源1来的交流输入电压进行全波整流，产生正的直流输出电压。
图23示出在图21，图22示出的变频空调器的直流输出电压和压缩机12的转数以及向脉宽调制方式(以下称为PWM)的变频部11的流通率的关系。由于直流输出电压是通过交流电压和负荷决定的固定值，所以压缩机12的转数通过向变频部11的流通率可变进行控制。从而，向变频部11的流通率达到上限值的时间点是压缩机12的最高转数。
可是，在具有前述现有的变换器的变频空调器，由于只在交流电源1的电压比直流输出电压高的期间有输入电流流过，所以输入功率因数低，从电源来的高次谐波电流也变大，同时，由于伴随着负荷上升的直流输出电压下降，所以出现所谓压缩机12的最高转数不上升的问题。
通常作为改善高次谐波电流的策略是在交流电源1和桥式整流电路6之间连接电抗器的方法，然而，由于用该方法，即使能够抑制高次谐波成分，由于输入功率因数只能得到约70％左右，所以有所谓在电源系统上加负担的问题。
作为用于使直流输出电压上升的改善策略，用装载高频开关式的升压型变换器的方法，然而，用这种方法，存在所谓通过使用高频开关用的元件引起的价格上升以及伴随高频开关发生的噪声增加的问题。
图2是同上的变频空调器构成图。
图3是同上的变频空调器构成图。
图4是同上的变频空调器构成图。
图5是同上的变频空调器的变换器动作说明图。
图6是同上的变频空调器的变换器动作说明图。
图7是同上的变频空调器的变换器动作说明图。
图8是同上的变频空调器的变换器动作说明图。
图9是同上的变频空调器的各部分波形图。
图10是同上的变频空调器的各部分波形图。
图11是示出同上的变频空调器输入电流的高次谐波成分和高次谐波国内限制基准说明图。
图12是本实用新型实施方式1及2的变换器的特性图。
图13是本实用新型实施方式2的变频空调器的构成图。
图14是本实用新型实施方式3及4的变频空调器的构成图。
图15是本实用新型实施方式5的变频空调器的构成图。
图16是本实用新型实施方式6的变频空调器的控制说明图。
图17是本实用新型实施方式7的变频空调器的控制说明图。
图18是本实用新型实施方式9的变频空调器的特性图。
图19是本实用新型实施方式10的变频空调器的特性图。
图20是本实用新型实施方式11的变频空调器的构成图。
图21是现有的变频空调器的变换器的电路图。
图22是现有的变频空调器的电路图。
图23是现有的变频空调器的控制说明图。
(实施方式1)
图1～图4示出本实用新型实施方式1的变频空调器的构成图。
图1～图4所示的变频空调器的变换器具有通过4只二极管2-5形成的桥式整流电路6和交流电源1。交流电源1和桥式整流电路6的交流输入一端之间连接电抗器8，而在桥式整流电路6的交流输入的另一端和直流输出端之间连接电容器10。
在
图1，图2所示的构成图中，电容器10经双向开关9连接在桥式整流电路6的交流输入端6a或6b和负的直流输出端6d之间，在图3，图4所示的构成图中，电容器10经双向开关9连接在桥式整流电路6的交流输入端6a或6b与正的直流输出端6c之间。
在桥式整流电路6的正直流输出端6c和负直流输出端6d之间连接平滑电容器7。通过该平滑电容器7可以使由桥式整流电路6得到的脉动大的直流电流变换成脉动小的直流。
本实用新型的变频空调器的电路具有检测交流电源1的电压零交叉点的零交叉检测装置13；根据零交叉检测装置13的输出，生成双向开关9的驱动信号的双向开关驱动信号生成装置14；根据双向开关驱动信号生成装置14的输出，进行双向开关9的驱动的双向开关驱动装置15。
在图2～图4中省略零交叉检测装置13，双向开关驱动信号生成装置14，双向开关驱动装置15和压缩机速度控制装置20的记载。
以下，用图5～图8，说明
图1所示的变换器的动作。图5，图6示出交流输入电压Vi的正半周期间，图7，图8示出负半周期间。图9，
图10示出对
图1所示的变换器Vi取200V，L取10mH，C取300μF，Co取1800μF时的实施方式1的各部分波形。
图9示出交流输入电压Vi，流过电抗器8的电流(交流输入电流)IL，直流输出电压Vo，以及双向开关9的驱动信号Vg各波形。
图10示出交流输入电压Vi，流过电容器10的电流Ic，以及电容器10两端间的电压Vc的各波形。
在以上的构成中，交流输入电压Vi在紧临正的交流半周期的零交叉后，双向开关9关断，直流输入电压Vo比交流输入电压Vi高，由于二极管2，5反向偏置，所以没有输入电流。
这时，电容器10在前周期充电的结果，在图示的极性上具有电压Vc1。从交流输入电压Vi负到正的零交叉点在时间Δd后，双向开关驱动信号生成装置14生成双向开关9的导通信号，如果通过双向开关驱动装置15使双向开关9导通，则如图5的箭头所示，电流流动。
即，从交流电源1开始电流按顺序在电抗器8，二极管2，平滑电容器7，电容器10内流动。电容器10放电，其电压比Vc1更低。以Δd作为选择值，以便在该双向开关9的导通时间点，交流输入电压Vi和电容器10的电压Vc1之和比平滑电容器7的电压Vo还大。
而且，从双向开关9的导通时间点开始在时间Δt后，双向开关驱动信号生成装置14生成双向开关9的关断信号，如果通过双向开关驱动装置15使双向开关9关断，则电容器10边保持该时间点的电压Vc2，电流边如图6所示，从交流电源1开始按照电抗器8，二极管2，平滑电容器7，二极管5的顺序流动，通过交流输入电压Vi的降低不久成为零。
交流输入电压Vi在紧临负交流半周期的零交叉后，双向开关9关断，直流输出电压Vo比交流输入电压Vi高，由于二极管3，4倒相偏置，所以没有电流流动。
在交流输入电压Vi从正向负的零交叉点开始的Δd后，双向开关驱动信号生成装置14生成双向开关9的导通信号，如果通过双向开关的驱动装置15，双向开关9导通，则电流如图7的箭头所示流动。
即，电流按照从交流电源1开始的顺序经电容器10，二极管3，电抗器8流动，电容器10充电。而且，从双向开关9的导通时间开始的Δt后，双向开关驱动信号生成装置14生成双向开关9的关断信号，如果通过双向开关驱动装置15使双向开关9关断，则电容器10直到电压Vc1处于充电状态下，保持其电压。
接着，电流如图8所示地，从交流电源1开始，按照二极管4，平滑电容器7，二极管3，电抗器8的顺序流动，通过交流输入电压Vi的降低，不久成为零。
如上所示，因为通过使电容器10充放电，从现有例的输入电压零交叉附近开始能够流过输入电流，所以谋求高输入功率因数化。
通过增加Δt，向电抗器8的磁能积蓄量以及向电容器10的充电量增加，可以增加直流输出电压Vo。同样地，通过减少Δt，可以减少直流输出电压Vo，通过Δt的增减可改变直流输出电压Vo。
由于电流成为电抗器8和电容器10或平滑电容器7串联的谐振电流，所以可以制止由于在升压电路上通常使用的电抗器的短路引起的电流的急增，也能抑制电抗器8的差频。
电流成为电抗器8和电容器10或平滑电容器7的串联谐振电流，由于不具有高频阻尼振荡成分，所以通过合适地选择电抗器8的电感L和电容器10的电容C，Δd，Δt，可适当地抑制高次谐波成分。
在
图11示出输入电流的高次谐波成分和高次谐波国内限制基准21比较一例。在本图中，横轴表示高次谐波的次数，纵轴表示电流值。
虽是对
图1所示的变换器动作进行了说明，但在图2～图4所示的任一变换器中，其动作也是相同的。
通过以上的动作，通过增加直流输出电压Vo可以使压缩机12的最高转数上升，使空调器的最高能力上升。
空调器的最高输入电力通常由下式表示(最高输入电力)＝(输入电压)×(最高输入电流)×(输入功率因数)。输入电压是固定的，由于最高输入电流受插座的最大容量限制，所以通过使输入功率因数上升，使最高电力上升。作为其结果，可以提高空调器的最大能力。
(实施方式2)
图13是在
图1上追加输出电压检测装置17的图，根据其输出，双向开关驱动信号生成装置14设定Δt。
压缩机的转数控制的稳定性受直流输出电压变动大的影响。从而，在上述构成，输出电压检测装置17检测直流输出电压，传输到双向开关驱动信号生成装置14。而且，双向开关驱动信号生成装置14设定Δt，以便形成为预定的直流输出电压。
而且，压缩机12的速度控制装置20通过改变向脉宽调制方式(以下称为PWM)的变频部11的流通可变，控制压缩机12的转数。
通过以上动作，不论有无负荷变动·电源电压变动，能够使直流输出电压作成一定，使稳定的压缩机转数控制成为可能。
(实施方式3)
图14是在
图1中的负荷检测装置16和双向开关驱动信号生成装置14的内部追加储存Δd及Δt的存储装置14a。
在以上的构成中，在存储装置14a内，存储相应于负荷大小求得的最佳Δd，Δt值的表，接受负荷检测装置16的输出，从表读出相应于负荷大小的Δd，Δt，根据这些，通过双向开关驱动信号生成装置14生成双向开关驱动信号。而且，是通过双向开关驱动装置15驱动双向开关9的。
通过以上动作，能对一切负荷获得最适合的输入功率因数和直流输出电压值，以及高次谐波抑制效果。
由于能对负荷变动常在最佳工作点驱动变换器，所以能降低空调器的耗电。
(实施方式4)在
图14的构成中，双向开关驱动信号生成装置14接受负荷检测装置16的输出，在输出达到预先确定的大小时，通过增减Δt或Δd，选择输出变得更小的Δt和Δd的组合，据此，通过双向开关驱动信号生成装置14生成双向开关驱动信号。
通过以上的动作，尤其是在高负荷时能获得最佳输入功率因数，可以有效利用电源容量，能使空调的最大能力上升。
(实施方式5)
图15是在
图14上追加压缩机转数检测装置18的图。
在以上的构成中，在存储装置14a内储存着根据压缩机的转数预先求出最佳Δd，Δt值的表，接受压缩机转数检测装置18的输出，从表读出根据转数的Δd，Δt，根据这些，通过双向开关驱动信号生成装置14生成双向开关驱动信号。
而且，通过双向开关驱动装置15驱动双向开关9。
通过以上的动作，对一切转数应获得最佳的输入功率因数和直流输出电压值，以及高次调波抑制效果。
(实施方式6)
图16是在
图15的构成上，相应于压缩机12的转数，双向开关驱动信号生成装置14设定Δt，边控制直流输出电压在预定值，边示出在包含以下3个区域的情况下的直流输出电压和向变频部11的通断比的压缩机转数关系的图；即，通过改变向PWM控制的变频部11的通断比，控制压缩机转数的第1区域，通过固定向变频部11的通断比，改变直流输出电压，控制压缩机的转数的第2区域，和改变直流输出电压及向变频部11的通断比，控制压缩机12转数的第3区域。
在上述构成中，在第1区域，输出电压检测装置17检测变换器的直流输出电压，传输到双向开关驱动信号生成装置14。而且，双向开关驱动信号生成装置14设定Δt，以便形成为预定的直流输出电压。
在第2区域，压缩机转数检测装置18检测压缩机12的转数，传输到双向开关驱动信号生成装置14。而且，双向开关驱动信号生成装置14设定Δt，以便压缩机12形成为预定的转数。
在第3区域，压缩机的转数检测装置18检测压缩机12的转数，传输到双向开关驱动信号生成装置14。而且，双向开关驱动信号生成装置14设定Δt，以便压缩机12形成为预定的转数的同时，在增减Δt的同时，增减向PWM控制的变频部11的通断比。
通过以上的动作，在第1区域，不论有无负荷变动和直流输出电压变动，都可以使直流输出电压一定，使稳定的压缩机转数控制成为可能。
在各转数，通过预定使变换器以及变频部的综合效率最佳的直流输出电压，能够实现空调的高效率化。
在第2区域，由于能够在向变频部11的通断比为100％的状态下进行压缩机12的转数控制，所以减少了变频部11的开关元件损耗，由于可以谋求高效率化，同时能够通过使输出电压上升而增加转数，所以压缩机12的最高转数上升，空调器的最大能力上升。
在第3区域通过向变频部11的通断比和直流输出电压一起上升，设置只用向变频部11的通断比控制压缩机12的转数和只用直流输出电压控制压缩机12转数的区域的过渡期，即使在区域间移动时，也能够使压缩机12的转数平滑地变化。
在较轻负荷的区域，使稳定的压缩机12转数控制成为可能。此外，由于在高负荷区域，通过使直流输出电压上升，可以增加压缩机12的最高转数，所以提高了空调器的最高能力。
(实施方式7)
图17是在
图15的构成中，双向开关驱动信号生成装置14设定Δt在0≤Δt≤t1，使输出电压常维持一定，示出在包含以下2个区域的情况下Δt和输出电压以及向变频部11的流通关系的图；即，通过向PWM控制的变频部11的通断比可变，控制压缩机12转数的第1区域和使Δt固定在t1，通过向变频部11的通断比可变，控制压缩机12转数的第2区域。
在上述动作中，输出电压检测装置17检测变换器的直流输出电压，传输到双向开关驱动信号生成装置14。而且，双向开关驱动信号生成装置14在0≤Δt≤t1的范围设定Δt，以便使直流输出电压形成为预先确定的预定值。在第1区域，变频器的直流输出电压控制在预先确定的预定值，通过改变向变频部11的通断比，控制压缩机12的转数。
由于在负荷上升时，通过增加Δt控制变换器的直流输出电压在预定值，所以在某负荷下达到Δt＝t1，转移到第2区域。在第2区域，变换器的直流输出电压是比预先确定的预定值低的电压，然而不论其如何，双向开关驱动信号生成装置14固定在Δt＝t1，通过改变向变频部11的通断比，控制压缩机12的转数。
在固定Δt在t1的状态下，通过负荷下降，变换器的直流输出电压上升，一旦达到预先确定的预定值，则从第2区域转移到第1区域。通过上述动作，固定Δt的上限值，边合适地抑制高次调波电流，边可以防止直流输出电压上升到大于必要值。
由于双向开关9的最大容量与Δt的最大值有关，所以通过确定Δt的上限值，可以限制双向开关9的最大容量，使元件小型化，成本降低成为可能。
在固定Δt的区域，由于只通过向变频部11的通断比控制压缩机12的转数，所以可以使压缩机12的转数控制简略化。
防止在轻负荷时变换器的直流输出电压上升到必要值以上，能够防止变频空调器的电子控制装置的各元件的耐压破坏。
(实施方式8)在
图13的构成中，双向开关驱动信号生成装置14设定为Δt，以便形成为预先确定的直流输出电压，增减向PWM的变频部11的通断比。
对于在控制压缩机12的转数的情况下，控制向控制压缩机12的转数的变频部11的通断比增减速度和控制变换器的直流输出电压的Δt增减速度对压缩机转数的影响予以说明。
例如，增加向变频部11的通断比，使压缩机12的转数上升时，由于同时负荷上升，使直流输出电压下降。因此，双向开关驱动信号生成装置14增加Δt，以便形成为预先确定的直流输出电压，使直流输出电压上升。
其间，在向变频部11的通断比的增减速度慢时，对于输出电压的上升，向变频部11的通断比来不及减少，进一步使压缩机12的转数上升，产生超过预定转数的情况，有可能变频部11的直流输出电压控制和变频部11的压缩机转数控制相互干涉，使稳定的转数控制变得困难。
因此通过把变频部11的通断比增减速度设定在超出通过Δt增减产生的直流输出电压上升·下降速度的速度上，使得压缩机12的转数在极短时间内能够与直流输出电压变化对应成为可能，使得稳定的转数控制成为可能。
(实施方式9)
图18是示出在
图14的构成，如果输入电流值在预定值以下，则Δt＝0，如果超过预定值，则Δt＞0时的输入电流和Δt关系的图。
通过在负荷小时，取Δt＝0，直流输出电压有可能上升到大于必要值。在以上的构成中，双向开关驱动信号生成装置14通过如果从输入电流检测装置16传输的输入电流在预定值以下，选择Δt＝0，如果超过预定值，则选择Δt＞0，能够防止直流输出电压的异常上升。
在本实施方式9，因为输入电流的预定值在制冷运转时和制热运转时不同，因此在各自的运转时使在最佳的转换点驱动变换器成为可能，可以降低空调器的耗电。
(实施方式10)
图19是示出在
图15的构成中，如果压缩机12的转数在预定值以下，则取Δt＝0，如果超过预定值，则取Δt＞0时的压缩机12的转数和Δt变化的关系图。
在以上的构成中，如果双向开关驱动信号生成装置14从压缩机转数检测装置18传输的转数在预定值以下，则选择Δt＝0，如果超过预定值，则选择Δt＞0，所以可以防止直流输出电压的异常上升。
本实施方式10的压缩机转数预定值在制冷运转时和制热运转时不同，则在各自的运转时在最佳转换点驱动变换器是可能的，可以降低空调器的耗电。
如果本实施方式10的压缩机的指令转数超过预定值，则Δt＞0，如果在预定值以下，则取Δt＝0，防止在轻负荷时输出电压上升到大于必要值，可以防止破坏变频空调器电子控制装置内的各元件的耐压。
本实施方式10的压缩机的指令转数预定值在制冷运转和制热运转时不同，则在各自的运转时在最佳转换点驱动变换器是可能的，可以降低空调器的耗电。
(实施方式11)图20是在
图13上追加电源频率检测装置13a，双向开关驱动信号生成装置14根据其输出设定Δd。
Δd作为在特定的负荷变动范围，未根据负荷进行仔细调整为一定值，也可以获得合适的输入功率因数和高次谐波抑制效果。一方面，对于电源频率需要相应于50Hz，60Hz把Δd转换成各自合适的值。
因此，在上述构成中，电源频率检测装置13a检测电源频率，把其给传输到双向开关驱动信号生成装置14。而且，双向开关驱动信号生成装置14根据电源频率设定预先确定的Δd，据此双向开关驱动装置15驱动双向开关9。
通过以上的动作，在特定的负荷区域中Δd可以取一定值，可以简单地控制双向开关9，而且不论电源频率如何都可以获得合适的输入功率因数和直流输入电压值以及高次谐波抑制效果。
在本实用新型中，双向开关也包含使双向闸流晶体管或应在双向流过电流的FET晶体管等并联的。
如以上所示，根据本实用新型的变频空调器，在变换器的桥式整流电路的交流输入端和直流输入端之间经双向开关连接电容器，可以合适地驱动双向开关，通过合适地转换压缩机的转数控制方式可以兼顾高输入功率因数和高次谐振抑制，而且可以提高空调器的最大能力。
权利要求1.一种变频空调器，具有变换器，该变换器具有交流电源、对来自所述交流电源的交流进行全波整流的桥式整流电路、连接在所述桥式整流电路的直流输出端上的平滑电容器、连接在所述交流电源和所述桥式整流电路的交流输入一端之间的电抗器；把所述变换器的直流输出电压变换为交流电压的变频部；由所述变频部驱动的压缩机；通过改变向所述变频部的通断比来控制变频部的输出频率或变频部的输出电压，以便使所述压缩机在指令速度下运转的速度控制装置，其特征在于，所述变换器具有借助双向开关连接在所述桥式整流电路的交流输入的另一端和直流输出端之间的电容器、检测所述交流电源的电压的零点的零交叉检测装置、根据所述零交叉点检测装置的输出，生成所述双向开关驱动信号的双向开关驱动信号生成装置、基于所述双向开关驱动信号生成装置的信号，驱动所述双向开关的双向开关驱动装置。
2.根据权利要求1所述的变频空调器，其特征在于，所述双向开关驱动信号生成装置从所述交流电源的电压零点时开始在Δd(0≤d)后生成导通信号，从生成所述导通信号时在Δt(0≤t)后生成关断信号，控制从所述交流电源流入的输入电流的高次谐波成分和作为平滑电容器两端电压的直流输出电压。
3.根据权利要求2所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测所述变换器的直流输出电压的变换器输出电压检测装置，以及把预定目标输出电压储存在所述双向开关驱动信号生成装置内的存储装置，如果所述变换器输出电压在目标电压以下，则增加Δt，如果所述变换器输出电压超过目标电压则减少Δt，以此控制Δt，以便使所述变换器输出电压经常接近目标电压。
4.根据权利要求2所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测输入电流的输入电流检测装置，以及预先将相应于输入电流的Δd和Δt的组合储存在所述双向开关驱动信号生成装置内部的存储装置，根据输入电流检测装置的输出从所述存储装置选择相应于输入电流的Δd和Δt的组合。
5.根据权利要求4所述的变频空调器，其特征在于，选择Δd和Δt的组合，以便输入电流在所述输入电流检测装置的输出达到一定值时的时间点变小。
6.根据权利要求2所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测压缩机转数的压缩机转数检测装置，预先将相应于所述压缩机转数的Δd和Δt储存在所述双向开关驱动信号生成装置内部的存储装置，根据所述压缩机转数检测装置的输出，从所述存储装置选择相应于转数的Δd和Δt的组合。
7.根据权利要求2所述的变频空调器，其特征在于，还具有预先将相应于压缩机指令转数的Δd和Δt的组合储存在所述双向开关驱动信号生成装置内部的存储装置，根据所述压缩机指令转数，选择Δd和Δt的组合。
8.根据权利要求2所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测所述变换器的负荷的负荷检测装置，以及预先将相应于压缩机转数或压缩机指令转数或所述负荷检测装置的输出的至少一种的变换器目标输出电压储存在所述双向开关驱动信号生成装置内部的存储装置，所述双向开关驱动信号生成装置具有通过选择Δt，以便根据所述输出电压检测装置的输出，接近所述存储装置内储存的目标输出电压，并且通过压缩机的速度控制装置改变向变频部的通断比来控制压缩机的转数的第1区域；所述双向开关驱动信号生成装置具有通过使向所述变频部的通断比固定，并且所述双向开关驱动信号生成装置通过根据检测压缩机转数的压缩机转数检测装置的输出来增减Δt，使变换器直流输出电压可变，从而控制压缩机转数的第2区域；以及所述双向开关驱动信号生成装置具有通过同时改变在所述双向开关驱动信号生成装置中的Δt和向变频部的通断比，控制压缩机转数的第3区域。
9.根据权利要求2所述的变频空调器，其特征在于，所述双向开关驱动信号生成装置具有选择Δt在0≤Δt≤t1的范围，以便所述变换部的输出电压成为在存储装置内预先确定的预定值，并且通过改变向变频部的通断比来控制压缩机转数的第1区域；以及使Δt固定在t1，通过改变向变频部的通断比来控制压缩机转数的第2区域。
10.根据权利要求2所述的变频空调器，其特征在于，向所述压缩机的速度控制装置的所述变频部的通断比的增减速度超出所述双向开关驱动信号生成装置内的Δt的增减速度。
11.根据权利要求10所述的变频空调器，其特征在于，使Δt的增减速度和向所述变频部的通断比变更速度的至少一方相应于压缩机转数、压缩机指令转数和负荷检测装置的输出的至少一方变化。
12.根据权利要求2或3所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测输入电流的输入电流检测装置，如果输入电流超出预定值，则成为所述Δt＞0的状态，如果在预定值以下，则成为Δt＝0的状态。
13.根据权利要求4～11任一项所述的变频空调器，其特征在于，如果通过所述输入电流检测装置检测的所述输入电流超出预定值，则成为所述Δt＞0的状态，如果在预定值以下，则成为Δt＝0的状态。
14.根据权利要求12所述的变频空调器，其特征在于，所述输入电流的预定值在制冷运转时和制热运转时不同。
15.根据权利要求13所述的变频空调器，其特征在于，所述输入电流的预定值在制冷运转时和制热运转时不同。
16.根据权利要求2～5任一项所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测所述压缩机转数的转数检测装置，如果所述压缩机的转数超出预定值，则所述Δt＞0，如果在预定值以下，则Δt＝0。
17.根据权利要求6～11任一项所述的变频空调器，其特征在于，如果通过所述转数检测装置检测的所述压缩机的转数超出预定值，则所述Δt＞0，如果在预定值以下，则Δt＝0。
18.根据权利要求16所述的变频空调器，其特征在于，所述压缩机转数的预定值在制冷运转时和制热运转时不同。
19.根据权利要求17所述的变频空调器，其特征在于，所述压缩机转数的预定值在制冷运转时和制热运转时不同。
20.根据权利要求2～11任一项所述的变频空调器，其特征在于，在通过所述双向开关驱动信号生成装置产生的关断信号的生成中，如果压缩机的指令转数超越预定值，则处于Δt＞0的状态，如果在预定值以下，则Δt＝0。
21.根据权利要求20所述的变频空调器，其特征在于，所述压缩机指令转数的预定值在制冷运转时和制热运转时不同。
22.根据权利要求2～11，14，15，18，19，21任一项所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测电源频率的电源频率检测装置，根据所述电源频率检测装置的输出选择相应于电源频率的Δd。
23.根据权利要求12所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测电源频率的电源频率检测装置，根据所述电源频率检测装置的输出，选择相应于电源频率的Δd。
24.根据权利要求13所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测电源频率的电源频率检测装置，根据所述电源频率检测装置的输出，选择相应于电源频率的Δd。
25.根据权利要求16所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测电源频率的电源频率检测装置，根据所述电源频率检测装置的输出，选择相应于电源频率的Δd。
26.根据权利要求17所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测电源频率的电源频率检测装置，根据所述电源频率检测装置的输出，选择相应于电源频率的Δd。
27.根据权利要求20所述的变频空调器，其特征在于，还具有检测电源频率的电源频率检测装置，根据所述电源频率检测装置的输出，选择相应于电源频率的Δd。
专利摘要本实用新型的变频空调器具有使来自交流电源(1)的交流进行全波整流的桥式整流电路(6)；连接在交流电源(1)和桥式整流电路(6)交流输入的一端之间的电抗器(8)；在交流输入的另一端和直流输出端之间经双向开关(9)连接的电容器(10)；平滑电容器(7)；零交叉检测装置(13)；双向开关驱动信号生成装置(14)；双向开关驱动装置(15)；压缩机驱动装置(20)；以及压缩机(12)。
文档编号F24F11/02GK2589870SQ0225518
公开日2003年12月3日 申请日期2002年9月28日 优先权日2001年9月28日
发明者二宫恭久, 原田员宏, 前田志朗, 马场俊成, 后藤英二, 杉本智弘 申请人:松下电器产业株式会社