用于开口容器的可控湍流吹洗的方法和装置的制作方法

专利名称：用于开口容器的可控湍流吹洗的方法和装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种通过把吹洗气体经过放在可使周围空气的吸入减至最少的位置上的结构简单而坚固的喷射器射入例如一个用来加工金属的开口容器中而把空气从该开口容器中吹洗出去的方法和装置。
许多材料在进行加工时都必须保持在控制气氛中以防止爆炸或达到所要求的化学成分和物理性能。例如，在金属加工时，熔融的钢将与周围空气发生反应或从周围空气中分解出氧。这种情况在钢中将引起会导致不良的机械强度性能的钢的化学成份的氧化和改变钢的化学组成。并且，由钢与空气的反应所产生的氧化物还能形成可破坏最后产品的物理性质或降低其机械性能的夹杂物。此外，出于同样原因，在许多重要的钢牌号中，钢中的氮的分解日益成为人们关心的问题。在两种情况下，其综合结果都是钢产品的合格率下降。因此，人们希望把氧从这类加工进行的地点吹洗出去。
在理论上，敏感性材料应在具有专用隔间的容器中进行加工，该隔间可将空气排空并且用惰性气氛再加压。但是对于大规模的金属(例如钢)生产来说，通常这是不切实际的。专用隔间和真空设备的基本建设费用对于工业炼钢的大规模实践通常是负担不起的。此外，由于消耗在关闭、抽真空、再加压及重新打开该隔间而附加的时间使加工时间也增加了。而且，合金元素和澄清剂的添加或者温度或成份的取样也都必须通过遥控操作完成，这也增加了该加工的时间和费用。这些操作全部与工业炼钢生产所要求的高生产率是不一致的。
实际上的炼钢和其他金属加工生产都要求加工容器具有一个或几个与周围大气相通的开口，通过该工口把金属、熔剂、合金添加剂、喷管或探测器放入容器的加工间中和把它们从该间中取出。操作人员通常试图通过把惰性气体的湍性射流导入容器中或者越过容器开口以阻止空气被吸入到容器的隔间中。但是，这些射流夹带着围绕在其周围的气体(例如空气)并且使该气体通过开口被吸入容器中。例如，R.H.Perry和C.H.Chilton于1973年出版的第5版的“化学工程师手册”(McGraw-Hill出版)中说明了一束射入相同温度的空气中的空气射流(通常可以认为它是湍流)在出口直径的3倍距离内夹带着其本身质量的空气，射流是从该出口开始射出的。结论是使用不受控制的气体射流来吹洗隔间几乎没有使容器隔间内气氛的空气含量降低。
当吹洗气体以层流而不是以湍流形式射入容器或越过开口的入口处时可以获得较好的效果。这项技术的具体实例在下列资料中有说明M.F.Hoffman等人在AIME的1960年的电炉会议文集(1961年出版)第375～386页中的“可用来提高钢的质量的氩气保护铸造”一支；M.S.Nowotarski的1989年4月25日的美国专利4823680“宽层流流动的液体盖”和S.K.Sharma等人的1993年3月23日的美国专利51 9588“炉门的多层液体帘”。在所有这些出版物中所介绍的这些技术都需要具有能提供所需要的体积流量的吹洗气体并且其气流速度足够低能产生层流流动的特殊的气体扩散器装置。这种扩散器装置较笨重、昂贵并且通常较容易损坏。对于用多孔性金属或多孔性陶瓷制成的扩散器来说，胞性是一个明显的问题。即便是对这种扩散器的较小的损坏，也能引起足够的湍流进入气流从而把周围空气吸入容器中。因此在使用重型设备的炼钢环境中，容易损坏的扩散器具有不适当的短工作寿命。修理扩散器是不可能的或者至少也需要专门的设备和专家才能进行，而在钢厂这是不容易得到的。因此，昂贵的专用零部件存货必须保持在手边或者必须训练和使用额外的专业人员。
此外，由于吹洗气体层流流动的速度较低，该设备的横截面积应做得很大以提供适当的大流量。否则，吹洗将进行很长时间，从而使生产率降低。
对诸如上述由Nowotarski和Sharma等人所说明的那类装置来说，由于该吹洗气体只是越过容器开口而不进入容器，因而吹洗进行的较慢。随着该层流的吹扫气体流过该开口，大部分吹洗气体对空气渗入容器中形成了一个屏障。但是，该吹洗气体并不进入容器中去取代原先的空气体积。因此，在一个具有相对较小开口的大容器中，使用这种层流装置的吹洗时间将会很长。
本发明的第一个目的是提供一种用来有效地把空气从一个开口容器中吹洗出去的方法和装置。
本发明的第二个目的是提供一种用来有效地把空气从一个加工金属用的开口空器中吹洗去出的方法和装置。
本发明的第三个目的是提供一种使用简单的管结构的喷射器把吹洗气体供入一个开口容器内部的方法和装置。
本发明的第四个目的是提供一种用于通过从一个或几个相对于容器放置的喷射器射出的吹洗气体湍流，以产生一个低于某值的修正雷诺数并以一个足以在容器内产生一个高于预定值的所要求的压力的流量而有效地把开口容器中的空气吹洗出去的方法和装置。
本发明的第五个目的是提供一种通过一个或几个喷射器射出的吹洗气体湍流来吹洗开口容器的方法和装置，该喷射器设置来可产生一个低于14000的修正雷诺数和一个可在容器内产生比环境压力高2×10-8的压力的流量。
本发明通过使用直接射入容器中的一个或几个吹洗气体的湍性射流来吹洗容器中的空气。通过把周围气体与射流的湍流效应相隔离，周围空气吸入该隔间的数量下降到一个基本上比湍性射流吸入空气的预期值还要低的数值。隔离通过选择一个可在容器内部产生高于环境压力至少2×10-8atm的吹洗气体流量来实现。此外，该一个或几个吹洗气体射流喷射器具有相对于该容器的最佳的特定位置和某些特定的尺寸关系。这就是说，根据本发明，使从吹洗气体射流的中心线到容器中的最近的开口的距离(L)达到最大，从射流出口到最近的容器壁的距离(h)和喷射器的数量及其各自的出口的尺寸应选定为可使射流速度(以及该无因次雷诺数Re)减至最小，以使该选定的吹洗气本流量达到所要求的容器正压力并使本文中称做修正雷诺数Re′的数值Re×h/L小于14000。
由吹洗气体射流所产生的湍流的吸气效应可通过该气体流量以及该气体射流出口的数量、尺寸和位置的相互协调的选择来控制，从而使周围空气的吸入量远远小于现有技术使用气体湍性射流作吹洗时的预期的周围空气吸入量。根据本发明，所有的吹洗气体体积都直接射入容器中因而缩短了吹洗时间。在一个较佳实施例中，使用了一根较小直径的管子把吹洗气体向上供入容器中。本发明还提供了一种用来把吹洗气体喷射器的出口扩大到所要求的直径而不会有空气吸入腔中的新型接头。
本发明的其他目的和优点参照下面的说明和附图将变得一清二楚，附图中

图1是示出吸入空气流量与气体射流入口(用修正雷诺数Re′表示)之间关系的曲线图；图2是示出容器的内部压力与吸入到内腔的空气量之间关系的曲线图；图3是示出随着修正费洛德数而变化的吸入容器中的周围气体的体积百分比曲线图；图4是说明本发明原理的带漏孔的矩形槽模型的透视图；图4A是示出一个气体射流入口的图4的部分矩形槽盖板的剖视图；图5是吹洗空气入口的修改型成的示意图。
图4和图4A中示出了用于说明本发明的一个容器和湍流气体射流喷射器。图中示出的容器10是炼钢中用的一个带漏孔的矩形槽，但是其他类型生产过程中使用的其他类型的容器也适用于本发明。容器10具有其上衬有耐火材料的通常为竖直的侧壁12和底壁13以及一个敞口的顶部，该顶部的一部分由盖板20封闭住从而限定了一个开口18。盖板20通常需要取下和更换以便对槽的耐火材料进行安装和维修以及取出在以前加工中所残留的材料。在加工期间，开口18处于不加盖板的状态，以使容器内部与周围环境相连通并且加工材料能加进该槽中和从该槽中取出。
一个或多个吹洗气喷射器24设置在盖板20上，用来从气源23中供入吹洗气体。一个喷射器包括一个供气管25的末端，该管的其末端上的通孔26处与盖板20相连接并且终止于该盖板的下表面。该盖板的下表面上的孔就是该喷射器的出口。被认为与该吹洗气喷射器有关的本发明的几个特征尺寸为控制该吹洗气流量的喷射管的直径，由该盖板下表面上的该喷射器出口所设定的进入该容器的气体喷射的直径以及进入该容器中的喷射器出口在气体喷射流方向与最接近的容器竖直壁12相平行时与该壁之间的距离。下面将对这些特征尺寸进行解释。
J.M.Beer和N.A.Chigier(应用科学出版社)在1972年出版的“燃烧空气动力学”一书的第16页中给出了在湍性射流中所夹带的周围气本的质量与该湍性射流的初始质量之间的关系。把它们的质量关系转换成体积关系可给出下式QaQi=0.32(MiMaTiTa)1/2(xd)-1---(1)]]>其中Qa是被夹带的周围气体的体积；Qi是初始的射流体积；Mi是喷射气体的分子量；Ma是周围气体的分子量；Ti是喷射气体的温度；Ta是周围气体的温度；
X 是同喷射出口的轴向距离；以及d 是喷射出口的直径。
因此，如果氩气射流的喷射器出口射入周围气体中，并且两种气体具有相同的温度，该射流将在同喷射出口相距2.6倍出口直径的轴向距离范围内的周围气体中带走其初始体积。此时该射流将含有约10.5％的氧，因为它将成为一种氩气与空气(20.9％氧)的50/50混合物。因此单独使用一束湍性射流在一个开口容器中是很难获得低氧含量的。
如果一束湍性射流能与周围空气相隔离的同时保持容器打开，那么该射流就能成功地吹洗容器。通过把气体进口设置在远离容器开口处就能实现物理隔离。通过使气体射流的夹带长度尽可能地短，该气体射流的空气夹带效应也能与周围空气相隔离。这可以通过两种方法来实现。可以把气体射流指向容器的邻近壁，使从该壁到该射流的轴向距离减至最小。可选择地，该气体射流也可设置在近似地与射流轴线相平行的一个壁上的射流出口直径的5倍范围以内。根据R.H.Perry和C.H.Chilton的说法，气体射流将以一个半10度角扩张，因而该射流将与该射流的射流出口直径的5倍范围之内平行壁相交。该半角被定义为在射流轴线与射流边界之间的夹角。根据柯安达效应，当气体射流与容器的一个平行壁相交时，它趋于附着在该壁上，从而极大地减少了该射流所夹带的空气。
为了定量地表示这两个隔离因素即喷射器气体射流的出口同容器开口的距离和射流的夹带长度的作用，吸入诸如图4中所示的钢厂的典型的带漏孔的矩形槽和钢水包中的周围空气的体积可以作为一个修正的射流雷诺数Re′的函数来计算，该Re′定义为Re′=Qindvair(hL)=Re(hL)---(2)]]>
式中Qi是该射流的体积流量；n是喷射器出口(喷射器)的数目；d是喷射器出口的直径；Vair是周围气体(空气)的运动粘度；h是射流的长度；L是从该射流出口到容器开口的距离。数量Qi/ndVair具有雷诺数的形式，它与动量效应和粘滞效应的相对强度有关。
射流的长度h应取为小于下列两个数值从该喷射器出口到该对置容器壁的距离，或从该喷射器出口到平行于该射流轴线的最接近的容器壁的距离。该吹洗气体为氩气或氮气。图1示出了对炼钢时使用的一个带漏孔的矩形槽(如图4和4A中所示)和钢水包模型进行试验的结果，此处容器的压力高于周围气压不超过2×10-8大气压。如图1中所示，当Re′＞14000时，被带入容器中的吸入气流体积随Re′增加而线性增加。由于Re′与Qi成正比，该结果与上述带入方程式(1)是一致的。但是，当Re′＜14000时，被吸入空气的体积以某种指数速率下降，大大小于预期值。因此，当吹洗气流处于强湍流状态时，空气的吸入率大大小于当修正雷诺数Re′＜14000时湍性射流的预期值。
当吹洗气体的流量足够高以保持容器中的压力至少高于周围气压2×10-8atm时，可将吹洗气体与环境进一步分离。当通过开口的气体速度度比较低时，为保持这个压力所必须的流量根据不可压缩流动的能量守恒应取决于空器的横截面积与容器开口的横截面积之比，该流量可用下式表示Q1=(Ac2Ao2(Ac2-Ao2))1/2(2ΔPρ)1/2---(3)]]>
式中Ac 是容器的横截面积；Ao 是容器开口的横截面积；P 是压力，以及ρ 是吹洗气体的密度。
图2示出了容器内压对吸入到开口容器中的周围气体的体积的影响。数据点表示使用氮-氮混合气模拟热吹洗气体的炼钢厂的带漏孔的矩形槽、钢水包和AOD(氢氧脱碳法)炼钢容器的模型中进行试验的结果。图2的曲线表明，当容器的内压高于环境压力2×10-8atm或以上时，吸入到这些模型容器中的周围气体的体积与图1的预期值相比有急剧的下降。由于该压力仅代表只有175微米高的大气柱所产生的压力，该压力对空气吸入的影响是出乎意外的。
在实践中为取得最佳的效果，Re′＜14000的隔离技术和容器内压至少比环境压力高2×10-8atm是被综合采用的。为达此目的，必须首先考虑容器的几何形状。为取得最高效率，任何不必要的容器开口都应封闭或盖住。必要的开口也应当把尺寸减少以最小实际尺寸以便于该过程的成功进行。应选择好吹洗气体的喷射位置，以使吹洗气体的射流长度减至最短和使从喷射器射流到剩余的容器开口的距离达到最长。
其次，必须选定适当的吹洗气体的流量。为求得适当的吹洗气体流量，有两个互相有关的问题需要考虑。在实践中为保持生产率，通常只有较短的时间用来从容器中吹洗出空气。一般，湍性吹洗射流将在容器内产生空气与吹洗气体的混合良好的气氛。因此，产生所要求的大气纯度所需要的吹洗气体的总体积可以根据众所周知的混合流反应器方程计算出来。然后用该计算出来的吹洗气体体积除以有效吹洗时间可以求出设计的吹洗气体流量。根据该吹洗气体的流量和容器中剩余开口的尺寸就可以验证容器中的压力是否高于环境压力该所要求的值2×10-8atm。如果不高于此值，则应当增加吹洗气体的流量。吹洗时间也可降低以保持用于吹洗的相同的吹洗气体总体积。最后，应选定吹洗气体喷射器位置的数量和出口的直径以保证Re′＜14000。
上述步骤对于很少或没有被源力驱动的吹洗气体流动发生的装置来说是适当的。但是，当容器的内部温度比周围空气温度高出很多时，吹洗气体将被加热，浮力效应将驱动周围空气通过容器开口进入其内部。该被浮力驱动的流量将加到由气体射流引起的被夹带驱动的流量中。所以需要较大的吹洗气体流量。当吹洗气体的分子量小于周围气体的分子量时，例如当使用氦气来把空气从容器中清除出去时，被浮力驱动流动也会发生。
试验表明，被迫带入容器的周围空气的体积与容器的气体密度ρ；周围大气的密度ρa；容器的高度H；开口的面积Ao；以及吹洗气体处在容器中的温度下的实际流量Qact等变量。这些变量可组合成为一个无因次形式的弗洛德数(Froude number)Fr，可用下式表示Fr=QactAoρ(ρa-ρ)gH---(4)]]>在容器中的周围空气的体积百分比随弗洛德数的变化而变化的曲线示于图3中。
因此，当在待吹洗的容器中浮力条件发生时，还需要使用图3的数据来计算由于被浮力驱动的流动所造成的空气吸入量。该流量应当与在规定时间内吹洗容器所需要的流量和为保持容器中的压力高于环境压力2×10-8所需要的流量相比较。应当选用三者之中的最大流量。
列入表1中的下面的实施例和对比例说明了本发明的工作情况和优点。
实施例1示于图4中的一个炼钢用带漏孔的矩形槽模型用氩气吹洗。该模型以1/4的比例代表60吨连铸机矩形槽10的两个对称的半件中的一件。该矩形槽模型长3英尺、宽1英尺、深1英尺。在该槽的顶部有一个8英寸长12英寸宽的开口18，这是由盖板20留下的开口。氩气以每分钟2.45标准立方英尺的流量通过喷射器24喷入，该喷射器具有一个直径为0.19英寸的出口，该出口位于距该开口8英寸和距容器内部侧壁4英寸处。容器中的氧含量用一个放置在通过开口18的中心并位于盖20的下表面以下6英寸处的探测器(未示出)来测量。由于氩气的分子量大于周围空气的分子量，因而没有发生被浮力驱动的流动。修正雷诺数Re′为24000，内压为2.7×10-9atm。这代表了一种超过本发明所述范围(其中Re′＞14000)之外的一次实践。流入该模型矩形槽的总氩气流量为15标准立方英尺，是该槽型矩形槽的容积的5倍。当时的氧含量为17.5％。
实施例2重复进行实施例1的试验，只是此例中使用了两个吹洗气体喷射器，每个喷射器具有一个其直径为0.28英寸的出口。此例中的修正雷诺数为8000，内压仍为2.7×10-9atm。这代表了本发明范围内的一次实践。在15标准立方英尺的氩气进入该模型矩形槽后的氧含量为6％。
实施例3重复进行实施例的1试验，只是把该进口24从开口18处移开24英寸。修正雷诺数仍为8000，内压仍为2.7×10-9atm。这代表了本发明范围内的一次实践。在15标准立方英尺的氩气进入该模型矩形槽后的氧含量为6.1％。
实施例4重复进行实施例1的试验，只是此处把一个水平隔板放在喷射器吹洗气体出口下面4英寸处以缩短射流。此例中的修正雷诺数仍为8000，而内压仍为2.7×10-8atm。在15标准立方英尺的氩气进入该模型矩形槽后的氧含量为8.1％。
实施例5重复进行实施例1的试验，只是此处中使用了两个喷射器24，每个喷射器具有一个其直径为0.28英寸的出口。进口位于离该开口24英寸处，吹洗气体流量增加到每分钟7.35标准立方英尺。此例中的修正雷诺数仍为8000，而内压仍为15×10-8atm。这代表了本发明范围内的一次最佳实践。在15标准立方英尺的氩气进入该模型矩形槽后的氧含量为1.5％。
表1
当需要特别大的吹洗气体输入量时，本发明可以循环地使用。为了获得该必须的吹洗气体流量，需要使用例如一个4英寸直径的进口。沿任何一个相当长距离布置一根4英寸直径的管子将是笨重的、不方便的和昂贵的。可以布置一根1英寸或2英寸直径的管子并将该管子与装配在喷射器使用位置的4英寸管中的一个逐渐扩张部分相连通。但是，根据R.H.Perry和C.H.Chilton的实施例中所述。
本发明的原理可以用来设计一种小型装置，该装置可以把1英寸或2英寸直径的供气管流量扩大成4英寸而且不会吸入周围气体到该吹洗系统中。该装置示于图5中。其中，一根小直径的供气管40(例如1英寸直径)穿过位于大直径管44的一端的圆盖42并且终接于大直径管44内的三通接头46上。该装置可以看成是具有以三通接头46的出口代表的两个惰性气体入口的一个顶部开口的容器。大直径管44的开口端相当于该容器的开口。在这种情况下，由于容器直径和开口直径是相同的，根据对方程式(3)的研究结果，在大直径管44内不会有压力产生。但是，如果该大直径管44足够长的话，由于该管壁的摩擦效应，沿该管的长度上将产生显著的压力变化。三通46的出口朝着大直径管44的内壁。该流动通道使得从三通出口到大直径管内壁形成的射流长度减至最小。选定大直径管44的长度以便所给出的适当的修正雷诺数Re″＜14000，Re″定义如下Re′′=Qn′d′v′(h′L′)]]>n′ 是该第一直径管的出口的数量；d′ 是该第一直径管的出口的直径；h′ 是从该第一直径管的出口到该第二直径管的最接近的内壁的距离；以及L′ 是从该第一直径管的出口到该第二直径管的出口的距离；v′ 是围绕该大直径管的出口的周围气体的运动粘度。
然后把大直径管44充当通向待吹洗气的容器的吹洗气体的出口，本发明可分级地应用于该大型系统。
如上所述，其他装置也能用来在环境与吹洗气体之间产生一个压力降。除了同管壁的摩擦之外，隔板(不是上述用来缩短射流长度的水平隔板)可以例如用来在容器内部建立曲折的通道，一条可产生高压力降的通道。这项技术和其他相类似的技术将有助减少空气吸入。
如上所述，本发明完成了把由简单、廉价和坚固的部件制成的喷射器用于湍性射流，同时使吸入该容器的处理槽中的周围空气减至最少。普通的无缝钢管和管接头都可用来把吹洗气体射入该容器中。用作该射流喷射器的管子的壁厚可以根据可能的工作环境作出调整，以使该湍流气体喷射装置的强度最佳。所用的无缝钢管当与用来产生层流的多孔性材料结合使用时不会引起强度下降。对该钢管的较小的损伤是无关紧要的并且对此进行修理也很便宜，只需要很少的或者不需要专门技术。此外，可以使用小型装置来获得大流量。
本发明对用于炼钢车间的钢水包、带漏孔的矩形槽和类似容器的吹洗气体系统特别有用，可以降低氮气和氧气的吸附并且使不良的夹杂物减至最少。
由于本发明的每个特征可以与其他特征结合在一起。故本发明的具体特征在一个或几个附图中示出只是为了方便。本领域的技术人员完全可以考虑出其他实施例但它们均应确定为包括在本发明的权利要求的范围内。
权利要求
1.一种对具有一个开口并且位于周围空气环境中的容器进行吹洗的方法，包括提供至少一个吹洗气体喷射器，用来在该出口处产生吹洗气体射流，以及把该至少一个喷射器的该出口相对于该容器的该开口和该容器的一个内壁放置，并且使该至少一个喷射器中的每个喷射器的出口直径产生的修正雷诺数Re′＜14000，此处Re′=Qindvair(hL)=Re(hL)]]>式中Qi是该射流的体积流量；n是喷射器出口的数目；d是喷射器出口的直径；Vair是周围空气的运动粘度；h是射流的长度；以及L是从喷射器出口到容器开口的距离。
2.如权利要求1中所述的方法，其特征在于该方法还包括从该至少一个喷射器以一个可在该容器内相对于周围空气产生一个高于环境压力超过2×10-8atm的正压力的流量把该吹洗气体供给该容器内部的步骤。
3.如权利要求1中所述的方法，其特征在于该容器包括一个盖板，至少一个气体喷射器安装在所述盖板上，该盖板为该气体喷射器提供一个出口。
4.一种容器吹洗装置，包括一个具有一个用来与周围环境连通的开口的容器；至少一个用于把气体的湍性射流供给到该容器内部的吹洗气体喷射器，该喷射器相对于该容器开口和该容器的一个内壁放置并且具有一个可产生修正雷诺数Re′＜14000的出口直径，此处Re′=Qindvair(hL)=Re(hL)]]>式中Qi是该射流的体积流量；n是喷射器出口的数目；d是喷射器出口的直径；Vair是周围空气的运动粘度；h是射流的长度；L是从喷射器出口到容器开口的距离。
5.如权利要求4中所述的装置，其特征在于至少一个喷射器以一个可在该容器内相对于周围空气产生一个高于环境压力超过2×10-8atm的正压力的流量提供该吹洗气体。
6.如权利要求4中所述的装置，其特征在于该装置还包括一个该容器开口的盖板，该至少一个气体喷射器中的每个喷射器的出口是一个在该盖板中的通孔。
7.如权利要求6中所述的装置，其特征在于一个该至少一个喷射器包括一根供气管，该从气管终止于该盖板的上表面，该盖板的通孔形成该喷射器的出口。
8.如权利要求4中所述的装置，其特征在于至少一个气体喷射器包括一根第一直径的供气管和一段第二大直径管，所述第一直径管在该第二直径管段内部具有至少一个出口，该出口相对于该第二直径管段的该出口和该直径管段的一个内壁放置，该第一直径管的至少一个出口具有一个可产生修正雷诺数Re″＜14000的直径，此处Re′′=Qn′d′v′(h′L′)]]>式中n′ 是该第一直径管出口的数目；d′ 是该第一直径管出口的直径；h′ 是从该第一直径管的出口到该第二直径管的最接近内壁的距离；L′ 是从该第一直径管的出口到该第二直径管的出口的距离，该第二直径管段的该出口形成该至少一个喷射器的出口；以及ν′ 是围绕该第二直径管段的出口周围气体的运动粘度，该第二直径管段的该出口形成该至少一个喷射器的出口。
9.如权利要求8中所述的装置，其特征在于该装置还包括一个与该开口相邻的该容器的盖板，该第二直径管段放在该盖板的一个通孔中以把该气体射流射入该容器内。
全文摘要
一种用于把空气从容器内部吹洗出去的方法和装置，在该容器中，吹洗气本以湍性射流的形式从一个或几个喷射器射入容器的内部，并具有一个小于14000的修正雷诺数Re'。该吹洗气体以一个可在该容器内产生一个至少高于环境压力2×10
文档编号F27D99/00GK1151440SQ9612014
公开日1997年6月11日 申请日期1996年9月20日 优先权日1995年9月21日
发明者M·F·莱利 申请人:普拉塞尔技术有限公司