基于自养异养联合反硝化同步沼气脱硫的EGSB-BAF耦合反应器处理生活污水方法与流程

本发明涉及一种生活污水的处理方法。

背景技术：

目前，我国大部分污水处理厂对于氨氮和总氮的去除率仅仅约为80％和60％，即使达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级a排放标准后的出水中仍然含有较高浓度的总氮，远超出地表水ⅳ类水体水质标准。因此，生活污水脱氮仍是我国污水处理领域面临的棘手问题。传统的生物脱氮技术主要依赖于氨氧化菌、亚硝化菌、硝化菌和异养反硝化菌，通过硝化和反硝化作用将有机氮、氨氮、亚硝氮和硝氮转化为氮气，从而达到脱氮的目的。但是该过程需要额外的外加碳源，如甲醇或乙酸钠。额外碳源的加入会增加出水中cod含量和运行成本，同时会增加co2的排放，当好氧池中cod含量升高时，硝化细菌对氧气和营养物质的竞争不如异养菌，硝化效果会变差。因此需要开发更加高效且节能的脱氮技术。

技术实现要素：

本发明的目的是解决现有生物脱氮技术需要额外的外加碳源，会导致出水中cod含量、运行成本和co2的排放提高的问题，提出一种基于自养异养联合反硝化同步沼气脱硫的egsb-baf耦合反应器处理生活污水方法。

本发明基于自养异养联合反硝化同步沼气脱硫的egsb-baf耦合反应器处理生活污水方法按以下步骤完成：

步骤一、异养反硝化egsb反应器的启动阶段：

将二沉池污泥接种于egsb反应器的反应区内，通过egsb反应器的进水口向反应区内注入egsb反应器启动污水，调整egsb反应器的水力停留时间为10～13h，调整回流比为(5～7):1，持续运行25～30d，完成异养反硝化egsb反应器的启动；

步骤二、baf反应器的启动阶段：

将二沉池污泥接种于baf反应器的反应区中，同时向baf反应器的反应区中添加内置填料，并通过baf反应器的进水口向的baf反应器的反应区内注入baf反应器启动污水，通过baf反应器的曝气装置调节反应区的溶解氧含量维持在1～2mg/l，调节baf反应器的水力停留时间为3～5h，持续运行20～30d，完成baf反应器的启动；

步骤三、egsb-baf耦合反应器的启动阶段：

首先，将egsb反应器的出水口与baf反应器的进水口连通，在baf反应器的出水管上引出一条回流管，回流管的出水口与egsb反应器的进水口连通，调整回流比为(2～4):1，调整egsb反应器的停留时间为10～13h，调整baf反应器的停留时间为3～5h，持续运行25～30d，完成以异养反硝化为主的egsb-baf耦合反应器成功启动；

然后，向egsb反应器中通入含有h2s的沼气，连续运行15～25d，即完成以混养反硝化为主的egsb-baf耦合反应器的启动；

步骤四、处理阶段：

将生活污水持续注入egsb-baf耦合反应器中egsb的反应区中，同时向egsb反应器中持续通入含有h2s的沼气，即开始进行生活污水脱氮及沼气脱硫。

进一步地，步骤一所述egsb反应器启动污水中no3^-的浓度为8～10mg/l，cod的浓度为180～250mg/l，nh4⁺的浓度为30～50mg/l，tn的浓度为30～50mg/l。

进一步地，步骤二所述baf反应器启动污水中cod的浓度为190～210mg/l，nh4⁺的浓度为30～50ng/l，tn的浓度为30～50mg/l。

进一步地，步骤三所述沼气中h2s的体积含量为0.9～1.5％。

进一步地，步骤三所述向异养反硝化egsb反应器中通入的沼气中的h2s中s元素与egsb出水中n氮元素的摩尔比为(4～6):2。

进一步地，步骤四所述处理阶段egsb反应器的水力停留时间为5～7h，baf反应器的水力停留时间为3～5h，回流比为(2～4):1。

进一步地，步骤四所述含有h2s的沼气中h2s的体积含量为0.9～1.5％。

本发明原理为：

(1)步骤一异养反硝化egsb反应器的启动过程中，生活污水中的有机物在此完成部分分解，异养反硝化细菌利用有机物作为碳源和电子供体，no3^-作为电子受体进行反硝化作用，将no3^-还原为n2。

(2)步骤二baf反应器的启动过程中，有机物在好氧条件下完成好氧分解，硝化细菌在好氧条件下利用no3^--n和o2进行硝化作用，产生no3^-和no2^-。

(3)步骤三egsb-baf耦合反应器的启动过程中，通入沼气前egsb(膨胀颗粒污泥床)内为异养反硝化过程，baf(曝气生物滤池)内为硝化过程；生活污水中的有机物在egsb反应器完成部分分解，反硝化细菌利用有机物作为碳源和电子供体，baf反应器回流来的no3^-作为电子受体进行反硝化作用，将no3^-还原为n2；有机物在baf反应器中完成好氧分解，硝化细菌在好氧条件下利用nh3-n和o2进行硝化作用，产生no3^-和no2^-。

通入沼气后，egsb内为异养反硝化和自养反硝化协同过程，baf内为硝化过程；生活污水中的有机物在egsb反应器完成部分分解，异养反硝化细菌利用有机物作为碳源和电子供体，baf反应器回流来的no3^-作为电子受体进行反硝化作用；自养反硝化细菌利用沼气中h2s作为电子供体，无机碳源作为碳源，baf反应器回流来的no3^-作为电子受体进行反硝化作用，将no3^-还原为n2。有机物在baf反应器中完成好氧分解，硝化细菌在好氧条件下利用nh3-n和o2进行硝化作用，产生no3^-。

(4)步骤4处理阶段中，生活污水中的有机物在egsb反应器完成部分分解，异养反硝化细菌利用有机物作为碳源和电子供体，baf反应器回流来的no3^-作为电子受体进行反硝化作用。自养反硝化细菌利用沼气中h2s作为电子供体，无机碳源作为碳源，baf反应器回流来的no3^-作为电子受体进行反硝化作用，将no3^-还原为n2。沼气中h2s的体积含量范围为0.3～1.5％。有机物在baf反应器中完成好氧分解，硝化细菌在好氧条件下利用nh3-n和o2进行硝化作用，产生no3^-。

本发明有益效果为：

1、与传统的生活污水脱氮工艺相比，本发明能够同时进行生活污水脱氮及沼气脱硫；沼气中的h2s作为自养反硝化的电子供体即能够完成污水的生物脱氮技术，还能够同时净化沼气，因此不需要添加填加外加的碳源，可以节约沼气净化和污水处理所需要的处理成本，同时降低了出水cod浓度，避免了硝化效果变差；

2、本发明还能够同时去除沼气中h2s，并且不需要催化剂和氧化剂，不产生化学污泥，因此具有污染少、能耗低、效率高和成本低的优点；

3、本发明运行前113天，未向反应器中通入h2s时，egsb出水含有部分no3^-和no2^-，tn去除率为75％左右；第113天后，向egsb反应器中通入h2s的体积含量为1.5％的沼气，反应器继续运行20天后，egsb反应器的出水no3^-和no2^-下降至0mg/l。

附图说明：

图1是egsb-baf耦合反应器的结构示意图，图中1为egsb反应器的反应区，2为egsb反应器的三相分离区，3为egsb反应器的出水堰，4为baf反应器的反应区，5为baf的出水堰，6为baf反应器的微氧曝气系统，7为纤维束组合填料。

图2为未通沼气阶段egsb反应器的cod去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水cod，●对应egsb反应器的出水cod，▼对应cod去除率；

图3为未通沼气阶段baf反应器的cod去除率曲线图，图中■对应baf反应器的进水cod，●对应baf反应器的出水cod，▼对应cod去除率；

图4为未通沼气阶段nh3-n去除率曲线图，图中曲线1对应egsb反应器的进水nh3-n，曲线2对应egsb反应器的出水nh3-n，曲线3对应baf反应器的出水nh3-n，曲线4为总nh3-n去除率曲线；

图5为未通沼气阶段tn去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水tn，●对应baf反应器的曝气池出水tn，▼对应tn去除率；

图6为未通沼气阶段no3^-去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水no3^-，●对应egsb反应器的出水no3^-，▲对应baf反应器的出水no3^-；

图7为通沼气阶段egsb反应器cod去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水cod，●对应egsb反应器的出水cod，▼对应cod去除率；图8为通沼气阶段baf反应器cod去除率图，图中■对应baf反应器中曝气池的进水cod，●对应baf反应器中曝气池的出水cod，▼对应cod去除率；

图8为通沼气阶段baf反应器cod去除率图，图中■对应baf反应器中曝气池的进水cod，●对应baf反应器中曝气池的出水cod，▼对应cod去除率；

图9为通沼气阶段nh3-n去除率曲线图，图中曲线1对应egsb反应器的进水nh3-n，曲线2对应egsb反应器的出水nh3-n，曲线3对应baf反应器的出水nh3-n，曲线4为nh3-n去除率曲线；

图10为通沼气阶段tn去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水tn，●对应baf反应器的曝气池出水tn，▼对应tn去除率；

图11为通沼气阶段no3^-去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水no3^-，●对应egsb反应器的出水no3^-，▲对应baf反应器的出水no3^-。

具体实施方式：

为了使本发明的目的、技术方案及优点更加的清楚明白，以下结合附图及实施方式，对本发进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施方式仅仅用以解释本发明，并不限定本发明。

具体实施方式一：

本实施方式处理对象为龙江环保集团文昌污水处理厂初沉池出水，初始cod浓度为230mg/l；初始nh3-n浓度为40mg/l；初始tn的浓度为40mg/l；no3^-的初始浓度为2mg/l。

本实施方式基于自养异养联合反硝化同步沼气脱硫的egsb-baf耦合反应器处理生活污水方法具体是按以下步骤完成：

步骤一、异养反硝化egsb反应器的启动阶段：

将二沉池污泥接种于egsb(膨胀颗粒污泥床)反应器的反应区内，通过egsb反应器的进水口向反应区内注入egsb反应器启动污水，调整egsb反应器的水力停留时间为12h，调整回流比为6:1，持续运行30d，完成异养反硝化egsb反应器的启动；

所述egsb反应器启动污水中no3^-的浓度为10mg/l，cod的浓度为200mg/l，nh4⁺的浓度为40mg/l，tn的浓度为50mg/l；

所述egsb反应器有效容积为4l，高120cm，内径为50mm；

步骤二、baf反应器的启动阶段：

将二沉池污泥接种于baf(曝气生物滤池)反应器的反应区中，同时向baf反应器的反应区中添加内置填料，并通过baf反应器的进水口向的baf反应器的反应区内注入baf反应器启动污水，通过baf反应器的曝气装置调节反应区的溶解氧含量维持在1.5mg/l，调节baf反应器的水力停留时间为4h，持续运行30d，完成baf反应器的启动；

所述baf反应器有效容积为2.1l，高42cm，内径为8cm，内置填料为纤维束组合填料，内置填料的体积为2l；

所述baf反应器启动污水中cod的浓度为200mg/l，nh4⁺的浓度为40ng/l，tn的浓度为50mg/l；

步骤三、egsb-baf耦合反应器的启动阶段：

首先，将egsb反应器的出水口与baf反应器的进水口连通，在baf反应器的出水管上引出一条回流管，回流管的出水口与egsb反应器的进水口连通，调整回流比为3:1，调整egsb反应器的停留时间为12h，调整baf反应器的停留时间为4h，持续运行30d，完成以异养反硝化为主的egsb-baf耦合反应器成功启动；

然后，向egsb反应器中通入含有h2s的沼气，连续运行20d，即完成以混养反硝化为主的egsb-baf耦合反应器的启动；

所述沼气中h2s的体积含量为1.5％；

所述向异养反硝化egsb反应器中通入的沼气中的h2s中s元素与egsb出水中n氮元素的摩尔比为5:2；

所述回流比为baf反应器的回流管中回流至egsb反应器进水口的水量与egsb反应器的进水量的比值；

步骤四、处理阶段：

将生活污水持续注入egsb-baf耦合反应器中egsb的反应区中，同时向egsb反应器中持续通入含有h2s的沼气，即开始进行生活污水脱氮及沼气脱硫。

所述处理阶段egsb反应器的水力停留时间为6h，baf反应器的水力停留时间为4h，回流比为3:1；

所述回流比为baf反应器的回流管中回流至egsb反应器进水口的水量与egsb反应器的进水量的比值；所述含有h2s的沼气中h2s的体积含量为1.2％。

图1是egsb-baf耦合反应器的结构示意图，图中1为egsb反应器的反应区，2为egsb反应器的三相分离区，3为egsb反应器的出水堰，4为baf反应器的反应区，5为baf的出水堰，6为baf反应器的微氧曝气系统，7为纤维束组合填料。所述的微氧曝气系统包括曝气装置和固定法兰盘；曝气装置设在baf反应器的反应区内底部，利用固定法兰盘将曝气装置与反应区的侧壁固定在一起；所述的反应区内部设置固定杆用以捆绑纤维束组合填料；

分别测试通入含有h2s沼气前后的各反应器中cod、nh3-n、tn、no3^-的去除率，测试结果如图2～11所示；

图2～图6为未通沼气阶段(步骤三中向egsb反应器中通入含有h2s的沼气前)egsb和baf反应器进出水cod、nh3-n、tn、no3^-的浓度与去除率。

图2为未通沼气阶段egsb反应器的cod去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水cod，●对应egsb反应器的出水cod，▼对应cod去除率；图3为未通沼气阶段baf反应器的cod去除率曲线图，图中■对应baf反应器的进水cod，●对应baf反应器的出水cod，▼对应cod去除率；

由图2和图3可知，在以异养反硝化为主egsb-baf耦合工艺的启动阶段，即图2和图3中的1～30天，随着egsb反应器和baf反应器处理效果逐渐变好，egsb实际进水的cod浓度、egsb出水的cod浓度和baf出水的cod浓度均逐渐降低，30d之后趋于稳定，标志着异养反硝化-硝化耦合工艺成功启动。此时egsb实际进水的cod浓度为110mg/l，egsb出水的cod浓度为70mg/l，去除率为30％；baf出水的cod浓度为45mg/l，去除率为25％，继续运行至53d。在第53d之后，将egsb反应器的水力停留时间改为6h，baf反应器的水力停留时间改为2h，探究在此情况下异养反硝化-硝化耦合工艺的运行效能。由图2和3可以看出，缩短水力停留时间后，egsb反应器出水的cod浓度出现小幅度上升，去除率仍保持30％，baf反应器出水的cod浓度明显升高，约为55mg/l，去除率下降至23％。由此可以得出结论，egsb反应器在水力停留时间为6h的情况下，可以维持较好的工作状态，baf反应器在水力停留时间为2h的情况下，出水的cod浓度无法达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级a标准(50mg/l)。第78d开始将baf的水力停留时间增大至4h，egsb反应器的水力停留时间保持6h。由图3可知，baf反应器的cod去除效果迅速提升，出水的cod浓度提高至40mg/l左右并保持稳定。去除率为40％～50％。继续稳定运行至113天。

图4为未通沼气阶段nh3-n去除率曲线图，图中曲线1对应egsb反应器的进水nh3-n，曲线2对应egsb反应器的出水nh3-n，曲线3对应baf反应器的出水nh3-n，曲线4为总nh3-n去除率曲线；

在1～53d，baf反应器的水力停留时间为4h，生活污水的nh3-n浓度约为35mg/l，回流比为3:1，baf反应器进水nh3-n浓度为9mg/l，此时出水nh3-浓度可以降低至0.2mg/l，去除率达到98％。第54d开始将baf反应器的水力停留时间缩短为2h，此阶段进水生活污水水质出现波动，生活污水nh3-n浓度为40mg/l，因此baf反应器进水nh3-n度为11mg/l，由于水质波动和水力停留时间的缩短，baf出水nh3-n浓度有小幅度的升高，在此情况下运行9d之后，baf反应器出水的nh3-n浓度又降低至0.2mg/l，去除率恢复至98％并保持稳定，说明baf反应器在水力停留时间为2h时，硝化反应仍然可以保持高效状态。由于此时出水cod的浓度无法达标。在第78d之后，将baf反应器的hrt增大至4h，出水nh3-n浓度保持在0.2mg/l，去除率为98％。该系统的内回流比为3:1，理论上baf反应器进水nh3-n浓度应为生活污水nh3-n浓度的25％，由图4可知，反应器运行30d之后，egsb反应器出水nh3-n浓度逐渐降低，且在之后的每一阶段均呈现逐渐下降趋势。推测由于内回流的存在，egsb反应器内部有少部分溶解氧存在，可能发生了硝化反应。运行至80d，egsb反应器出水的nh3-n浓度降低至1.5mg/l并保持稳定。

图5为未通沼气阶段tn去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水tn，●对应baf反应器的曝气池出水tn，▼对应tn去除率；在1～53d，所用生活污水中tn的浓度为40mg/l，由图5可以看出，baf反应器出水的tn浓度约为12mg/l，符合《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级a排放标准(gb18918-2002)的15mg/l。此时tn的去除率为70％左右。从54d开始，将egsb反应器和baf反应器的水力停留时间分别缩短至6h和2h，baf反应器出水的tn浓度保持在10mg/l，去除率仍然维持70％左右。在78d之后，egsb反应器中发生硝化反应，egsb出水no3^--n和no2^--n含量增加，但是由于baf反应器进水tn的浓度降低，baf反应器出水的tn浓度降低至5mg/l，此时tn的去除率大于75％。

图6为未通沼气阶段no3^-去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水no3^-，●对应egsb反应器的出水no3^-，▲对应baf反应器的出水no3^-；

异养反硝化-硝化耦合工艺的回流比一直保持为3：1。在1～53天，随着baf反应中硝化反应逐渐趋于稳定，egsb反应器实际进水的no3^--n和no2^--n浓度之和为9mg/l，其中no3^--n的浓度约为8mg/l，egsb反应器出水的no3^--n浓度约为2mg/l，no2^--n的浓度为1.5mg/l，此时依靠异养反硝化取得的脱氮效果保持稳定，no3^--n的去除率约为80％。在54d开始，将egsb反应器的水力停留时间调为6h，baf反应器的水力停留时间调为2h，由于baf反应器中硝化反应并未受到影响，因此egsb反应器实际进水的no3^--n和no2^--n浓度并无明显变化，而egsb反应器出水的no3^--n和no2^--n浓度也保持不变，说明在水力停留时间为6h时，egsb反应器中异养反硝化依然可以保持稳定。在第78天，将baf的停留时间增大至4h，随着baf反应器进水nh3-n浓度的降低，baf反应器出水的no3^--n的浓度也逐渐降低，egsb反应器进水no3^--n的浓度随之降低至6mg/l左右，但是egsb反应器出水no3^--n和no2^--n的浓度逐渐升高至5mg/l。推测由于egsb反应器中发生了硝化反应，导致egsb反应器内部no3^--n和no2^--n的浓度升高，但碳源有限，异养反硝化的作用被抑制，所以出水中含有较高浓度的no3^--n和no2^--n。

图7～图11为通沼气阶段(步骤三中向egsb反应器中通入含有h2s的沼气后)cod、nh3-n、tn、no3^-的浓度与去除率曲线图。

图7为通沼气阶段egsb反应器cod去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水cod，●对应egsb反应器的出水cod，▼对应cod去除率；图8为通沼气阶段baf反应器cod去除率图，图中■对应baf反应器中曝气池的进水cod，●对应baf反应器中曝气池的出水cod，▼对应cod去除率；

该系统整个运行过程采用的生活污水中cod含量保持稳定。自113d开始，向egsb反应器中通入体积含量为1.5％的h2s的沼气，由7可以看出，在通入沼气的前10d，egsb反应器出水的cod浓度和未通沼气时相比，无明显变化。但是之后逐渐降低，并稳定在55mg/l，最大cod去除率可以达到40％。由8可知，baf反应器出水的cod浓度与未通沼气之前相比无明显区别，但是由于进水cod浓度的降低，此时的cod去除率降低至40％。在第138天，将通入沼气的h2s的体积含量由1.5％降低至1.2％，egsb反应器进水的cod浓度有小幅度的升高，但出水仍然和前一阶段保持一致，此时的cod去除率升高至40％。baf反应器出水的cod浓度为35mg/l，去除率为40％。由以上数据可知，向egsb反应器中通入h2s体积含量为1.5％和1.2％的沼气对cod的去除无明显影响。

图9为通沼气阶段nh3-n去除率曲线图，图中曲线1对应egsb反应器的进水nh3-n，曲线2对应egsb反应器的出水nh3-n，曲线3对应baf反应器的出水nh3-n，曲线4为nh3-n去除率曲线；在第78～112天，egsb反应器出水的nh3-n浓度降低至2mg/l，推测由于硝化液回流，在egsb反应器的内部存在少量的溶解氧，因此发生了硝化反应。从第113d开始，向egsb反应器中通入h2s的体积含量为1.5％的沼气，egsb反应器出水的nh3-n浓度迅速升高，可知h2s的引入，破坏了硝化反应。此时baf反应器生物膜前期已经适应了较低的负荷，受到很大冲击，出水nh3-n浓度升高至12mg/l，但是逐渐下降。第121d时，baf反应器出水的nh3-n浓度恢复至0.2mg/l，egsb反应器出水的nh3-n浓度和理论值一致，为生活污水nh3-n浓度的1/4，并保持稳定。在系统运行的第138d，将通入沼气中的h2s的体积含量降低至1.2％，139～148d，egsb反应器出水的nh3-n浓度和前一阶段保持一致，为6mg/l左右。在149d之后，egsb出水的nh3-n浓度逐渐降低至4mg/l，推测硝化细菌适应了h2s存在的环境，开始发挥作用。nh3-n的去除率在刚开始向egsb反应器中通入沼气时有明显的降低，最低为50％，其余时间nh3-n去除率均保持在98％。

图10为通沼气阶段tn去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水tn，●对应baf反应器的曝气池出水tn，▼对应tn去除率；

在第113天，向egsb反应器中通入h2s的体积含量为1.5％的沼气,由于硝化作用变差，tn去除率降低到50％。在第120天，baf的硝化作用恢复正常，tn的去除率达到75％，并逐渐升高至80％。在138天，将通入沼气中的h2s的体积含量由1.5％降低至1.2％，反应器总氮的去除率保持不变。可以得出结论，向egsb反应器中通入h2s的体积含量为1.5％和1.2％的沼气，可以实现强化脱氮的效果，总氮的去除率可以保持在80％，并且出气中无h2s，可以达到沼气净化的目的。

图11为通沼气阶段no3^-去除率曲线图，图中■对应egsb反应器的进水no3^-，●对应egsb反应器的出水no3^-，▲对应baf反应器的出水no3^-。

在113天，向egsb反应器中通入h2s的体积含量为1.5％的沼气后，自养反硝化菌利用s^2-作为电子供体，no3^--n和no2^--n作为电子受体，进行自养反硝化脱氮。由图11可知，在向egsb反应器中通入沼气的第二天，egsb反应器出水的no3^--n和no2^--n浓度大幅度降低，no3^--n的浓度降低至0mg/l，no2^--n的浓度为1mg/l。baf反应器进水中无no3^--n，有少量no2^--n，并且随着egsb反应器中硝化反应逐渐恢复，其出水的no3^--n和no2^--n浓度和未通沼气之前相比有大幅度降低。在138天，将沼气中h2s的体积含量降低至1.2％，no3^--n和no2^--n去除情况和前一阶段保持一致。综上，向反应器中^-通入h2s的体积含量为1.5％和1.2％的沼气，可以达到很好的强化脱氮的效果。

现有外污泥处理与处置的方法通常是采用浓缩、消化、脱水、填埋及焚烧等处理处置方法。其中，厌氧消化是目前常用的污泥生物处理方法，同时也是大型污水处理厂较为经济的污泥处理方法。厌氧消化过程中产生的沼气是一种重要的资源可回收利用，但是要选择合适的沼气净化技术去除沼气中的h2s。沼气中h2s的去除方法包括物理化学法和生物法。物理化学法脱除硫化氢需要大量的化学药剂和较高的能耗，还要对吸附剂进行处置，因此费用较高，并且处理过程中可能会产生其他含硫物质，造成二次污染。本实施例同时沼气中h2s的体积含量降低至0，实现了沼气净化。实施例1处理后不产生其他含硫物质，没有二次污染；并且没有使用吸附剂，降低了成本。