出废 气，系统内部的热能损失极少，降低后期臭气处理的负荷。将残余物加热，可W大幅降低所 述水热处理装置在将残余物液化时所需的蒸汽量，即降低了系统使用的热能。
[0071] 所述混合处理还可W包括：在所述混合装置中将所述液化产物与所述液体物质进 行混合，得到第二混合物，将所述第二混合物的溫度调整至40-100°C，优选为80-90°C后， 进行油水分离。将所述液化产物与所述液体物质进行混合并进行溫度调整，在节省能源的 前提下还可W提高油水分离的效率。
[0072] 所述油水分离工艺包括：在油水分离设备中将所述第一混合物或所述第二混合 物分为富含油质的成分和贫含油质的成分。所述富含油质的成分中油质的含量一般为 98-100%，基于所述富含油质的成分的总质量，满足直接利用、纯化并加工为油脂的条件。
[0073] 本发明的垃圾处理方法，还包括厌氧发酵工艺，所述厌氧发酵工艺是在厌氧发酵 设备中进行的，在所述厌氧消化槽中将所述贫含油质的成分进行厌氧发酵，产生沼气，排出 废液。沼气可W用于生产蒸汽，所述废液需要经污水处理装置再进行处理。
[0074] 所述厌氧发酵工艺还包括：在所述厌氧调整槽中调整贫含油质的成分的溫度和 pH值。所述溫度和抑值是依据厌氧发酵能够实现的要求进行调整的，一般是将溫度调整为 35-38 °C，优选 36-37 °C，抑值调整为 6. 6-7. 8,优选为 6. 6-7. 2。
[0075] 所述厌氧发酵工艺还包括：在沼气净化装置中将所述沼气净化的步骤。净化后的 沼气既可W用于发电、生产燃料等，还可W用于给所述蒸汽供给设备中供给沼气，从而生产 蒸汽，用于将本发明的垃圾的液化。
[0076] 本发明的垃圾处理方法，所述方法还包括：蒸汽供给工艺和污水处理工艺。所述蒸 汽供给工艺中的蒸汽可W由本发明产生的沼气来生产，可W节约资源，直接实现沼气的再 利用，所述污水处理工艺用于处理经所述厌氧发酵工艺发酵后产生的废液，使最终的排放 水可W达到达标排放的标准，彻底解决垃圾对环境造成的污染。
[0077] 所述蒸汽供给工艺为在锅炉中通入沼气，进行燃烧，生产蒸汽。
[0078] 本发明提供了垃圾处理系统在处理农田垃圾、餐厨垃圾和含油污泥的应用。
[0079] 实施例
[0080] 下面结合实施例对本发明作进一步说明，但本发明的保护范围并不限于此。 阳0川实施例1
[0082] 取餐厨垃圾38化g，该垃圾的含水率为84. 7%，油质成分的含量为3. 9%，盐分的 含量为1. 5%。将餐厨垃圾置于固液分离装置中，过滤出43. 7%的液体物质，基于所述垃圾 的总质量；过滤后剩余残余物的含水量为70. 2 %，基于所述残余物的总质量，将残余物置 于水热处理装置中。
[0083] 将水热处理装置中的残余物的溫度升高至160°C，压力为0. 52MPa液化30min，得 到液化产物I和废蒸汽；用蒸汽回收装置将所述废蒸汽回收。在混合装置中将液化产物I 与液体物质进行混合，得到混合物，将混合物的溫度调整至40°c。
[0084] 将混合物经离屯、分离、格栅分离后，置于油水分离设备中分为富含油质的成分和 贫含油质的成分。将所述贫含油质的成分置于厌氧调整槽，将溫度调整为37. 4°C，pH值调 整为7. 2,之后的处理液置于厌氧消化槽中进行厌氧发酵，产生沼气，排出废液。所述沼气经 沼气净化装置净化后，用于给蒸汽供给设备中供给沼气，从而生产蒸汽，用于垃圾的液化。 阳0财实施例2
[0086] 取餐厨垃圾38化g，该垃圾的含水率为84. 7%，油质成分的含量为3. 9%，盐分的 含量为1. 5%。将餐厨垃圾置于固液分离装置中，过滤出43. 7%的液体物质，基于所述垃圾 的总质量；过滤后剩余残余物的含水量为70. 2 %，基于所述残余物的总质量，将残余物置 于水热处理装置中。
[0087]将水热处理装置中的残余物的溫度升高至180°C，压力为0.98MPa液化30min，得 到液化产物II和废蒸汽；用蒸汽回收装置回收所述废蒸汽。将实施例1中回收的废蒸汽 喷入残余物存放装置和液体存放装置中，将所述残余物质预热至53°C，将液体物质预热至 40°C。在混合装置中将液化产物II与加热后的液体物质进行混合，得到混合物，将混合物 的溫度调整至43°C。
[0088] 将混合物经离屯、分离、格栅分离后，置于油水分离设备中分为富含油质的成分和 贫含油质的成分。将贫含油质的成分置于厌氧调整槽，将溫度调整为37. 4Γ，pH值调整为 7. 2,之后的处理液置于厌氧消化槽中进行厌氧发酵，产生沼气，排出废液。所述沼气经沼气 净化装置净化后，可W用于给蒸汽供给设备中供给沼气，从而生产蒸汽，用于垃圾的液化。
[0089] 实施例3
[0090]取污泥10. 3g，该污泥的含水率为91. 3%，将所述污泥置于小型水热处理装置（容 积为40g，功能与水热处理装置相同）中在溫度为160°C，压力为0. 52MPa下液化lOmin，得 到液化产物III。 W91] 实施例4-8
[0092]取污泥10. 3g，该污泥的含水率为91. 3%，将所述污泥置于小型水热处理装置（容 积为40g，功能与水热处理装置相同）中，仅改变液化溫度、压力及时间，具体数据如表1所 示，其余同实施例3,得到液化产物IV-VIII。 柳9引表1
[0094]
阳ο巧]对比例1
[0096] 取餐厨垃圾38化g，该垃圾的含水率为84. 7%，油质成分的含量为3. 9%，盐分的 含量为1.5%。将餐厨垃圾置于加热罐中，将餐厨垃圾加热至12(TC(所述加热罐为夹套式 加热罐，为间接加热，只能将餐厨垃圾加热至120°C)，只有一部分餐厨垃圾液化，得到液化 产物IX。 W97] 对比例2
[0098] 取餐厨垃圾38化g，该垃圾的含水率为84. 7%，油质成分的含量为3. 9%，盐分的 含量为1. 5%。经离屯、分离、格栅分离后置于油水分离设备中，将餐厨垃圾分为富含油质的 成分和贫含油质的成分。将所述贫含油质的成分置于厌氧调整槽，将溫度调整为37. 4Γ， 抑值调整为7. 2,之后的处理液置于厌氧消化槽中进行厌氧发酵，产生沼气，排出废液。
[0099] 对比例3
[0100]取污泥10. 3g，该污泥的含水率为91. 3%，将所述污泥置于小型水热处理装置（容 积为40g，功能与水热处理装置相同）中在300°C下液化lOmin，得到液化产物X。
[0101] 对比例4 阳102] 取污泥10.3g，该污泥的含水率为91.3%，将所述污泥置于小型水热处理装置（容 积为40g，功能与水热处理装置相同）中在300°C下液化30min，得到液化产物XI。 阳103] 取实施例1、实施例2及对比例1的液化产物I、II及液化产物IX，对其进行能耗 分析，其中，餐厨垃圾的日处理量按照每天170吨计，由于实施例1和实施例2在水热处理 装置液化处理之前，进行固液分离步骤，因此进行液化处理的残余物每天仅80吨，所述物 料即为加热的餐厨垃圾（对比例1)或者经固液分离的残余物（实施例1、实施例2)。 阳104] 根据加热前餐厨垃圾的洽值（由溫度查表可得）与加热后餐厨垃圾的洽值（由溫 度查表可得），可计算出实施例1、实施例2及对比例1的加热热量需求如表2所示，整体计 算方法如下： 阳1化]洽差=加热后物料的洽值-加热前物料的洽值（20°C时物料的洽值）； 阳106] 加热热量需求=物料加热处理量X物料洽差； 阳107] 由于实施例1和实施例2中将固液分离后的残余物预热，根据残余物预热后的洽 值（由溫度查表可得），可计算出实施例1、实施例2及对比例1的实际热量需求如表2所 示，整体计算方法如下：
[0108] 预热洽差二预热后物料洽值-加热前物料的洽值（2(TC时物料的洽值）； 阳109] 回收热量二物料加热处理量X预热洽差；
[0110] 实际热量需求=加热热量需求-回收热量。
[0111]表 2 阳112]
[0113] 由表2可W看出，经水热处理装置液化处理后，实施例1和实施例2的餐厨垃圾可 W全部液化为液体状态，而对比例1的餐厨垃圾只能够液化一部分。经水热处理装置液化 处理后由于预处理工艺采用了固液分离，仅对残余物进行加热，并且水热处理后的废蒸汽 可W回收高效地再利用，因此实施例1、2与对比例1的实际热量需求相比较，能耗更低。
[0114] 取实施例1、实施例2及对比例2的贫含油质的成分中的油质成分进行按照GB 16488-1996进行检测，具体数据如表3所示： 阳11引表3 阳116]
[011