多用途选择能量互换控制式动力机的制作方法

专利名称：多用途选择能量互换控制式动力机的制作方法
技术领域：
本发明所涉及自然的物理力学、机械动力学与电子学，特别牵涉的是自然的物理力学与这类智能控制的机、电、磁、重或机、电、磁联合能量循环所能产生这类“负能量”的机器设计和控制能量转换或互换的机器设计的联合模式设计。
当一个元素的形成其排序所需消耗特定的“功”而转换成结合力时，其本体所形成的过程就在说明这种假设的增大是由这种排序过程的最微小的单位量或单位数量的增多而产生其引力的增大。这样的叙述，使这种产生过程所需消耗力能量的“功”同样会随着这种过程而增加，并产生另一种新的结合力而演化其质体的蓄存力能量的不断扩大，直到这种过程的结束而停止。同时，这种过程又在形成其新的引力增大与作用引力的扩大，这是物体或质体的增加所导致能量的转换或互换所获得数量增多的结果。其次，再由力能量的转换“功”所导致这种力能量的“联合”各类运动轨迹的循环而产生力能量的过程，是“功”的增加，也是力能量作用过程的结合力增加。那么，“功”的这个实质是什么？它是在“同一个圆轴杠杆作用上”的作用下，其所能产生力能量转换与互换时的演化过程的等量“学名”。这样的叙述，用假设最微小的“尘埃离子质量”或用现代科技对目前所认为最微小质体的称“侉克”其物的基元假设，这是按自然规律的编排所组成一个离子、介子、中子、电子、原子、以及分子与相关质体的元素结合所需的价质认识，这就是“尘埃离子质量”通过其本体永恒的不平衡而产生这种引力作用于物体或质体的直线碰撞和产生直线运动轨迹数轴与曲线运动轨迹到圆轴运动数轴所能产生在同一个圆轴杠杆作用上的各类力能量转换或互换作用的“热列强”的平衡过程，这就是微观世界里的这个“机械动力学的热力学”，或与这个力能量转换“功”的表示模式的假设是化学反应只是在物体或质体的相对平衡中制造出不平衡后，使其再获得平衡的一种物理热力学的转换变量作用过程的自然结果，这就阐明它们在宇宙产生时的作用与作用过程。所以，它也是构成物质或物体的次要价质，它也是一种热力作用的力能量转换过程，其必须要在“同一个圆轴杠杆作用上”的作用下所能获得对这种“绝对不平衡的引力的力能量”与“相对平衡的结合力的力能量”的转换结果。由此可知，“功”转换力能量或力能量转换“功”的过程假说是物质或物体的形成过程与分解过程的假设，这也是在对这种“引力”与“结合力”的转换过程作用的描述，即它们都是从同一个圆轴杠杆作用上的进行这种“功”与力的转换或互换所需能获平衡与不平衡的作用过程下，其所能获得演变而产生这些所谓的引力、重力、磁力、结合力与相关的各种自然能量转换；但它们都可归纳是在同一个圆轴杠杆作用上的力能量的转换，也是功率的转换结果。由此可推，当采用最基本质量这个“尘埃离子质量”的基元数量与微观世界的这个微观机构的有机结合力能量的其固定模式来叙述是“功”、是圆轴数字排列的假设代数在同一个圆轴杠杆作用上的表示结果，这就是“八卦图”内的“阴阳”学说所能假设的这些“正功”、“零功”与“负功”的假说其这种作用过程的力能量转换“功”与“功”转换力能量的过程，也是在假说或演说“绝对不平衡的各种力的力能量”转换“相对平衡的各层结合力的力能量”的过程或简说过程是结合力转换引力的过程。由此可知，它们都在宇宙诞生后的产生一个往复可循环能量作用体系的过程诞生，但它仍存在于宇宙这个同一个圆轴杠杆作用上的作用与演变其力能量的可大、亦可小的平衡转换或互换的结果。
力能量的存在不管从微观世界，还是到宏观世界的形成，它们都是由物体或质体的绝对不平衡所产生的力能量的作用所导致。虽然，微观世界的构成是那么的微小，但它也是从力能量的作用下首先获得演化其所得的“功”大小是物体或质体的运动轨迹与运动轨迹的力能量转换或互换的往复循环的存在，它所能导致其这种作用过程的增大，使它扩展到宇宙的大小存在。只是牛顿发现的万有引力的互谓倒述的开始，这就是把各个强弱的引力相交在宇宙这个特大的同一个圆轴杠杆作用上，使它们统一在同一个圆轴杠杆作用上，并由各个强弱的群体所形成的这种引力作用所能导致各类运动轨迹互交的演变能量转换或互换而发生这些力能量转换的增大，反之却缩小。这样的描述，“八卦图”是按数字方式在模拟、演化与演示宇宙的假设规律的宇宙过去与宇宙未来。如按“八卦图”内的“阴阳”学说来叙述“功”与力能量的关系，即“功”符号“--”的表示为“阴”，力能量符号“-”表示为“阳”的假设。为此，当针对“八卦图”而言其只是“同一个圆轴杠杆作用上的投影坐标的圆上数轴代数”的代名词而言。当针对“功”符号“--”的表示为“阴”的假设时，其只是“相对平衡的各层结合力的力能量”的别名或代名词。当针对力能量符号“-”表示为“阳”的假设而言其同样是“绝对不平衡的各类力的力能量”的别名或代名词。这样的阐述当为了表明在同一个圆轴杠杆作用上的这些圆轴机构内的运动轨迹与运动轨迹转换或互换时，其这种力能量的传递与变换所能产生的“零功”、“正功”或“负功”的理论学说是针对“零功”的设置而展开陈述它是牛顿的这个惯性定律在构造或机构上的设定其效率比为100％等于1的这种关系而展示；那么？其输入等于输出就等于1，其就等于“零功”的效率比。所以，其“正功”的效率比就小于1；其“负功”的效率比就大于1。即“零功”的这类机械运动轨迹所能承载的力能量F就等于这个力能量的力F出去乘于效率比或等于这个力能量的力F入去乘于效率比。这样的阐述，就更加明确地理解这些在同一个圆轴杠杆作用上所能产生能量转换或互换的功率P，就等于P出去乘于效率比或等于P入去乘于效率比的结果。当按这个效率比的关系来叙述“零功”、“正功”或“负功”的机械设置时，这是按它的假定设置直线输入为X1、设置直线输出为X2、设置轨迹的转换到圆轴的输出为X3、设置轨迹的互换消耗为X4来说明其“零功”的效率比h是h等于X2减去X3再减去X4除X1或h等于X2加上X3再加上X4除X1的结果。这样可按计算方式写成h＝(X2-X3-X4)/X1＝1-(X3+X4)/X1或h＝(X2+X3+X4)/X1＝1+(X3+X4)/X1。其功率P＝X1*100％或P＝X2*100％的演化而获得“八卦”阵列规律的开始，P＝X1-X3-X4或P＝X2-X3-X4和P＝X1+X3+X4与P＝X2+X3+X4的表示开始为“零功”输出的结果。与此同时，力能量F同样是这种等式的关系，只是其单位上的区别而言。由此可推，“正功”或“负功”的理论学说，是建立在“零功”的基础上与其在轨迹上的区别关系上的区别而言。这样的简述，如按“八卦”而论，其就会出现“俩仪”、“四象”与所需单一的作用力或多个作用力的互换作用，在同一个圆轴上而产生相互影响其这种所需消耗能源机构的力能量转换与非消耗能源机构的力能量转换，这就形成这个所谓的“八卦”阵列的数学规律。这样的解答，使这一学说所能形成或组成这种可联合循环的机械构造来设计而获得的这些“零功”、“正功”与“负功”的产生假说，以及“八卦”阵列规律的控制能量循环所能实行产生“负能量”的假设。所以，其任何运动的物体或质体总朝着属性的平衡方向来发展而产生“惯性”与“零功”的力能量转换或互换的结果关系在演变其输出的结果。同时能假设的是当力能量转换与互换大于100％同样就产生“负功”、小于100％就同样产生“正功”；当等于100％其同样等于1的设置输出就是等于“零功”的假说。由此可知，力能量转换“功”或“功”转换力能量的结果是怎么样的关系，它叙述是在同一个圆轴杠杆上所出现合力的变速效应和平衡的均速过程，其又可按牛顿第二定律的作用力来提示其F合、m、α的三者关系而说明，它就是在上面所提的“俩仪”、“四象”、需单一的作用力或多个作用力的转换或互换的相互演化，这就能产生消耗能源机构的力能量转换与非消耗能源机构的力能量转换的联合设计所能获得“负能量”的制造结果；这就是其在同一个圆轴杠杆作用上所能组成可联合循环的机械构造设计模式来获得“零功”、“正功”与“负功”的假说基础，这也是按“八卦”阵列规律的控制来弥补相关设置的F补耗作用的自然演变与设置演变的关系来用于控制能量转换或互换的作用过程，从而获得这些机械构造所形成与所能获得的其“八卦”数字模式的变化阵列关系的规律选择设置与选择控制，也就是自然界的物体或质体的聚、分变化或演化的阵列关系的自然定律控制法则。所以，当采用上述的假设，来针对偏离活塞式发动机与所有曲柄机构内的这个圆轴运动轨迹与线轴运动轨迹的转换或互换设置时的分析，其结果只是“八卦”数字模式的变化阵列关系定律控制内的一部份，其可包含目前的轮机、航机与轮轴的力能量转换“功”的设计都可在此范畴内的产生。
机构在结构内的运动与永动是外力的引力、重力、磁力与有压的作用力所能产生转换作用力的等级速度的作用差异而导致其运动轨迹的加速度恒量不同量关系的定理，是牛顿所叙述的第二定理，这不是轨迹与轨迹的转换定理。当其设置的机械效率比可大于一、可等于一、亦可小于一时，即当设置的机械效率比大于一时，就能产生“永动的负功”或“永动”；当设置的机械效率比等于一时，其能获得“惯性”与“零功”的永动与静止的不动；当设置的机械效率比小于一时，就靠长期的外力能量来维持而这种所能产生“正功”的结果，这就是只能在同一个圆轴杠杆作用上所能表示其演化的结果。这样的表示结果，用牛顿的万有引力加速度到重力加速度来描述，物体或质体所吸收力能量而获得加速度轨迹的承载力能量演化“功”或承载这个固定“功”的演化而产生力能量的关系，这是通过运动轨迹与运动轨迹的转换或互换的作用，才能使它们按“设置”力能量在同一个圆轴杠杆作用上的展开或采用各种自然的作用力时，这是牛顿第三定律叙述的F1＝-F2的结果。但说明这些物体或质体在同一个圆轴杠杆作用上的平衡条件是物体或质体都要保持这种均速旋转规律的“设定”或保持静止平衡的杠杆作用力矩与旋转速度关系的相对平衡，这就是圆轴运动总按其属性平衡的方向去发展而获得这种所谓的“惯性”与“零功”的假设状态。由此可见，当这个机构吸收或得到某个加速度力能量F1时，其反加速度的作用力就等于-F2的结果；那么？转换或互换到同一个圆轴杠杆作用上的加速度设定时，其就不等于F1G＝-F2G结果，如等于F1G＝-F2G时，其只是一种整体的单一运动轨迹而论。但这种单一的设置在同一个圆轴杠杆作用上的作用圆轴内是没有任何的轨迹效应所能产生的能量转换或互换的结果，其结果的区别就是二个概念不同的观点所能产生这种不同观点的结果来描述。如按在同一个圆轴杠杆作用上的设计机械构造时的分析，可采用重力曲柄永动机的对称设计的基元组为例来描述当直线运动体所采用G＝9.8m/s2的重力加速度与二个重力活塞的质量m相等时，重力活塞的直线往返运动是针对刚体定轴旋转运动的设置力能量的转换结果而言，它在地球或在星球上，由引力所产生的这种重力效应的被采用于转换力能量的输出时，其所包含运动轨迹与运动轨迹的力能量转换就能产生在同一个圆轴杠杆作用上的一边失重与另一边超重的自然现象。如采用单一整体的圆轴运动在同一个圆轴杠杆作用上时，其如没有受到重力效应时，其就在所谓的“惯性”与“零功”状态之下，其效率比的设定就等于1；如受到重力效应时，其这个单一整体的圆轴运动就不可能获得在所谓“惯性”与“零功”的状态之下，其实际效率比的设定就达不到1而小于1。与此同时，其单一整体的圆轴旋转的功就等于线速度去乘于其圆轴运动最大轨迹上的作用距离。这样的叙述，在同一个圆轴杠杆作用上的圆轴运动轨迹与圆轴运动轨迹的转换或互换时，其这些运动轨迹距离就等于所被转换的这个运动轨迹距离的互换。这样，当针对非属于同一种的运动轨迹与运动轨迹的转换与互换时，按所设定的一个重力活塞m1与另一个重力活塞的m2是按设计参数的相等，其结果的力能量转换在圆轴旋转上的能量转换设置而获得最大值的效率比设定就等于该圆轴上的数字排列比X2/X1的设定结果，这就是在同一个圆轴杠杆作用上所能产生的表示结果。所以，对牛顿的第三定律而言其适用于不旋转的平衡杠杆与适用于整体圆轴旋转的对称杠杆或平衡的等称杠设计上的采用而作为这种力能量的估算与分析而运用。如分析在同一个圆轴杠杆作用上的内部这个直线往返运动力能量的输入到圆轴往复运动轨迹时的这种能量转换或互换的估算时，如再按重力曲柄永动机的设计为例当不考虑其它因素的存在，其机械设置的效率比h是参照其每一次工作过程而设定的同时，是按在同一个圆轴杠杆作用上的这种圆轴运动轨迹与线轴运动轨迹转换或互换作用所能产生这种输入、输出在同一个圆轴杠杆作用上的演变力能量的大小结果，其必须要有一个价体的运动传输轨迹来达到这种传递演变力能量的大小关系。由此可推，取其变量的大小就要用在同一个圆轴杠杆作用上的杠杆作用距离或按其平均杠杆距离来衡量互换或转换其能量的大小值，这就是在同一个圆轴杠杆作用上所产生的特定条件或规律是一个价体的运动传输轨迹与设置传递值变或不变的关系来决定其力能量转换或互换值的大小结果。这样的简明，对重力曲柄永动机的设计而言，其是在同一个圆轴杠杆作用上的产生运动轨迹与运动轨迹所采用这种直线运动的往或返的平均速度u去乘于时间t，再去乘于其所等于物体的质量m2与乘于曲轴合圆轴的平均杠杆作用距离R2、或采用其所等于物体的质量m2去乘于重力加速度G再去乘于运动轨迹的行程距离U2和去乘于曲轴合圆轴的平均杠杆距离R2就等于曲轴合圆轴旋转的假设代数X2，比在同一个圆轴杠杆作用上的物体的质量m1去乘于重力加速度G再去乘于曲轴合圆轴运动轨迹的行程距离U1和去乘于曲轴圆轴旋转作用所产生一则超重的g重力加速度与去乘于曲轴合圆轴的平均杠杆作用距离R1就等于曲轴合圆轴旋转的假设代数X1的结果。当采用在同一个圆轴杠杆作用上所运用的这种整体曲轴合圆轴旋转所产生一则超重与另一侧失重时，取超重一侧的重力加速度时，其就等于失重一侧的一倍量，即失重一侧是基准量。如在无外力传入时，在此有重力加速度的条件下，超重一侧是在消耗失重一侧的重力加速度的能量，这就是重力曲柄永动机才能够应用强引力的重力作用下所能获得的说明与这时曲轴合圆轴就等于在同一个圆轴杠杆作用上的总量演化效率比。与此同时，在彼此的相互作用下，失重一侧就必须要吸取重力加速度的力能量来补充其所转换获得这种互换过程的平衡。这样，如设g等于G的重力加速度时。其效率比h所得的表示为h＝X2/X1＝m2GU2R2/m1U12GR1。因m2＝m1。所以，h＝U2R2/2U1R1的结果。这就是在同一个圆轴杠杆作用上所能表示或产生的结果为F1G＝-F22G的显示。由此可推，其力能量转换的机械设置功率P所获得的“负功”是P＝(X2-X1)*100％＝(U2R2-2U1R1)*100％＝U2R2-2U1R1的结果。这样的继续，如按机械设置的总量演化效率比的结果来分析这类设计的力能量输出就要减去输入的实际运动轨迹转换力能量演变的输入量，即总量演化效率比J的输出为J＝(X2-X1)/X1＝(U2R2-2U1R1)/2U1R1的这种假设或等于这种设置的结果。这样的彼此说明，在同一个圆轴杠杆作用上的发生运动轨迹与运动轨迹的力能量转换或互换时，其这种重力加速度G会随着跟非在同一个圆轴杠杆作用上发生运动轨迹与运动轨迹的转换或互换作用为按其输出与不输出力能量速度的改变而演变其变量的结果。
当按速度单位米/秒的关系来分析时，重力曲柄永动机其所能获得旋转的这个曲轴合圆轴输出的结果是其在这个整体的圆轴上所能转换或互换获得的力能量而达到这种相对平衡的速度状态时，就所谓获得圆轴的“零功”输出与其在旋转状态的力能量备储状态而不是考虑在同一个圆轴的杠杆作用上所运用运动轨迹与运动轨迹的能量转换或互换的结果，其只是在这种同一个圆轴杠杆作用上的同一个杠杆作用内部来针对这些圆轴分序定理所能按照三个同在一个投影坐标上的关系来区别而言。这样的阐明，按一个基准在同一个圆轴杠杆作用上的产生其圆轴旋转的力能量备储状态的转速η就等于活塞或物体直线运动轨迹的S距离与重力加速度乘反比，并再去乘于一侧的失重G与另一侧超重的2G的比时，其表示式为η＝(G/S)*(G/2G)*60＝(G/2S)*60＝60G/2S的结果，其速度单位为转/分。这既是其获得的最高圆轴旋转速度的力能量备储状态或所谓的圆轴“零功”旋转状态。这就表明这种力能量备储状态的转速η在圆轴的平衡变速运动状态到约等于均速的“零功”状态的结果时刻的叙述，这就是由于这种设置机构所获得重力加速度的结果为η＝60G/2S＝30G/S的表示。由此可推，当这种圆轴的旋转速度下降时，其从这个约等于均速的“零功”变为平衡变速的有功输出的结果状态。所以，当得到真实或现实世界的机械构造设置与应用重力加速度在同一个圆轴杠杆作用上所能获得这个转换力能量的参数时，其就能得到和扩展到宏观世界与微观世界的这个“圆轴零功”输出旋转状态的力能量备储状态与圆轴上所达到的平衡速度状态或静止状态的宇宙运动状态。这样的陈述就开始揭示宏观世界和微观世界的“凝聚力”和“结合力”。由此可推，微观世界的化学反应过程，是“结合位变”与“分列变”的热力能量转换或互换与演变过程的开始；这是唯一能阐明化学反应的热力过程始终的这种发生质变过程的演化开始，由此就产生质变过程所形成的能量等级的区别，它是一种“垒层式”的力能量转换等级的假设，其假设由外层的电子或分子的“位变”至内层“核”的“列变”或到各个中心层的“结合变”的力能量等级的区别之分。这样的叙述，使物体层层分解又返回到假设最微小的“尘埃离子质量”或用现代科技对目前所认为最微小质体的称“侉克”其物状态。与此同时，用这种假设来表明其叙述的比喻如同“八卦”阵列的“位变”、“四象”排列的“列变”和“阴阳”比列的“结合变”。所以，能假说微观世界与宏观世界或现实世界的假设“列变”、“位变”与“结合变”的力能量等级之分，同样是能假说微观世界与宏观世界或现实世界的假设循环的各类力能量之间的关系，那就是“八卦图”内的未知科技的一种，也就是其这种力能量转换“功”与“功”转换力能量过程的这个“阴阳”学说的假设或演说的开始。
当按“八卦图”内的机械表示语言所叙述的是伏羲“八卦图”和周文王“八卦图”时，它们都是在同一个圆轴杠杆作用上来所示这些符号与二进数制或转换自然数排列的表示，并按圆轴旋转规律的假设代数、几何、方程等相关的数学藏密于“八卦图”内的这些机械表示语言里。由此可见，用这种假设的推导，就可形成各种机械构造的藏密显影。这样的继续推导这些耗能机器与非耗能机器的联合能量转换过程，就为出现这种“俩仪”循环式的这类永动机器的这个设计理念，这就是机电磁数模循环式动力机的设计理念。这样彼此的叙述，当把“俩仪”合一时，其就会出现这种多用途选择能量互换控制式动力机的设计理念与永动负能量输出功的机器设计理念。为此，当获得这类设计理念的出现时，就会去寻找这个设计答案的机械构造是怎么样的设计构造，这就要对这类“四象”始终动态构造的全正直、正直合偏离、全偏离与偏离合正直的四种曲柄机构在同一个圆轴杠杆作用上的设计理念作进一步的设计分析，才能证明其结果是怎么样的这类机器的构造设计。当针对动态的四种曲柄机构在同一个圆轴杠杆作用上的设计理念分析与设计分析是在现实的世界里，按相对的估算作用是用于或采用对刚体的定轴运动规律模式来分析或设定这些曲柄机构的力能量转换或互换关系，可根据已知的角速度与线速度关系、向心力与离心力的关系，以及力矩、功率和转速的三者关系进行综合地针对这些曲柄机构的构造原理设置、设计和控制设置与设计的分析，即它们都是难易起到这种估算作用的精确性。这是角速度ω，它在单位时间t内绕轴○中心点转过一个角度。因机件转过的这个角度与所用时间t的比值叫做角速度，即ω＝/t表示。角速度的单位是弧度/秒。一弧度等于弧长与半径相等的圆弧所对的圆心角(1弧度57.3°)。而角速度它在机械工程中常以每分钟转数(转/分)来表示其旋转运动的快慢程度称为转速，用字母表示η。因旋转的每一圈等于2π弧度，所以角速度与转速η之间的关系为ω＝2πη/60或ω＝πη/30的表示。由此可推，用角速度的这个公式是不能满足与达到对动态的曲柄机构分析要求。如按线速度υ与角速度ω在机件转过的这个角度是相同的。但是，线速度在单一整体圆轴上的设置表示是其这个圆轴半径的设置长度不同而产生通过的弧长“路程”就不同或不相等。为此，按这种在转动机件上的通过路程S与通过这段路程所需的时间t之比叫线速度，其已知表示公式的表示为υ＝S/t。如在转动机件上选择其转动半径为R，在单位时间t内转过角度为，则通过路程S＝R。这样，υ＝S/t＝R/t。用ω＝/t代入上式，可得υ＝R＝R·πη/30＝πRη/30的结果。这时定轴转动机件上的线速度就等于转动半径与角速度的乘积，是线速度与转动半径和转速成正比。同样，用线速度的这个公式来叙述其又是不能满足与达到对动态曲柄机构的这种设计要求的精度分析。与此同时，当针对向心力与离心力的关系而论其本质是成对地出现、大小相等、方向相反，并总是作用在定轴旋转的不平均物体上。为此，可根据现有的实践证明机件圆周运动时，向心力F的大小与线速度υ的大小、圆的半径R的大小以及旋转体的质量m有关，它们的关系可由下列公式表示F＝mυ2/R的结果其所能达到对动态的曲柄机构的分析只能起到分析机件圆周运动与转矩的相对平衡而不产生共振来影响其在工作范围内的旋转结果。这样的说明当按相对的估算作用来针对动态的曲柄机构的这种分析要求时，如采用力矩、功率和转速的三者关系来分析可按已知的估算公式表示在刚体定轴运动里，其外圆弧上的A点受到与半径R相垂直的力F以后，以转速η绕轴心转动，其这个A点的线速度为υ。在这种情况下的功率P可按P＝Fυ公式来计算。因为υ＝πRη/30，P＝F*πRη/30＝FR*πη/30的表示，其式中乘积FR为力F在该点的作用力，称为力矩(扭矩)，以Mo表示。因此，上式可写成P＝Mo*πη/30的表示结果，其单位为瓦的表示。其换算可写成Mo＝9500P/η，其单位为牛*米的表示。这样的阐述，其同样的结果所能获得的是这种整体圆轴的单一输出功，而不是获得动态曲柄机构内的力能量转换的分析结果，只是圆轴旋转或刚体的定轴运动规律的输出测定结果。其不能代表或表示能计算在同一个圆轴杠杆作用上的这些运动轨迹与运动轨迹的力能量转换估算的结果。
当再按照刚体的定轴运动规律模式与合力、分力的关系所能产生对力能量转换或互换时的分析，其是跟这个设定在同一个线作用上的X轴或Y轴上的进行其力能量转换或互换作用的设置有关？还是跟这个设定在同一个杠杆作用上的X轴或Y轴上的进行其力能量转换或互换作用的设置有关？或是跟这个设定在同一个圆轴杠杆作用上的X轴或Y轴上的进行其力能量转换或互换作用的设置有关？与此同时，如用这三种作用上的设置，就能产生运动轨迹与运动轨迹之间的力能量转换或互换作用的关系阐述，就能假说微观世界与宏观世界或现实世界的假设能量循环的各类力能量的转换或互换的关系，即是“八卦图”内的未知科技的这种“道生一，一生二，二生三、三生万物”的“阴阳”学说的演说开始，也是其“道”的这种表示其最微小质体所能产生“绝对不平衡的这种万有引力”作用于物体的开始是力能量转换“功”与“功”转换力能量的这个“阴阳”学说的解说开始。要证明这个“阴阳”学说的开始，就要按这三种作用上的设置来假设与推导其结果是什么？才能获得对各类构成机械构造设计的估算其能量转换或互换的结果推算在同一个圆轴杠杆作用上的产生。这才能符合“道生一，一生二，二生三、三生万物”的“阴阳”学说，这就更符合现代科学对《“阴阳”学说》的理解与解答。为此，只要证明现实世界里的这一种机械动力学，就可按三种作用上的投影来假设与推导是其一，因运动轨迹与运动轨迹之间的力能量转换是建立在同一个线作用上的关系，就必须要有一个可统一换算的单位来产生这种同一个单位的统一。所以，要获得运动轨迹与运动轨迹之间的力能量转换分析的结果关系时，就要建立同一个线作用上的投影坐标来获得运动轨迹与运动轨迹的力能量转换或互换的推估算分析。其二，要建立同一个杠杆作用上的投影坐标的作用关系是为了进一步明确估算值的含义是什么？这就能更明确地运用这些运动轨迹与运动轨迹之间的力能量转换或互换的关系作用，才能获得对设计所需的这些最基本要数的选择分析，才能按参数来设置这类机械构造的设计要求所需。其三，按设计或设置的要求结果来分析同一个线作用上或同一杠杆作用上的投影关系时，这是分析这种设计或设置的结果而叙述，即其只是佣有一个力与力距能量的轨迹投影，这是不能满足对所有动态曲柄机构内的这种能量转换设计或分析所需设置参数进行推算值的分析。这样，就必须要建立同一个圆轴杠杆作用上的投影坐标来分析所有相关投影的力能量转换或互换的结果，这才能分析同一个圆轴杠杆作用上的直线转换力能量与圆轴转换力能量在此时的运动轨迹转换关系；这样，才能满足对这类设计所需与设置参数所需的分析。同时，可采用建立的价质(连杆)传输给圆轴的轨迹投影来分析所有曲柄机构内的力能量转换过程与运动轨迹之间的互换过程，并运用这种推估算的结果来针对所有曲柄机构内的力与力距能量的演化关系和运动轨迹与运动轨迹的力能量传输关系而应用于设计。这样的陈述如采用这三种作用上的设置，是针对这三个投影坐标的关系设置或建立。当选用三个投影坐标的有机结合时，其就能产生各类所需的投影坐标设置，如采用同一个线作用上的投影坐标与同一个杠杆作用上的投影坐标组合，就会出现多个不同的曲线投影坐标。所以，这个彼此的叙述就阐明了这三个投影坐标是最基本的分析所有能表示在投影坐标的设置开端，这也是“阴阳”学说的解说开端的开始。
力坐标的建立，是针对建立同一线作用上的投影坐标建立估算作用和建立同一个统一可换算单位的简称。与此，设置在物体上的某O点输入一个作用力为F表示，并选取设计坐标轴XOY的设定。自力F的两端分别向X、Y轴作垂直线。OX距离称力F在X轴上的投影，记FX。OY距离称力F在Y轴上的投影，记FY。由此产生在X轴与Y轴来投影是表示其输入这个作用力在力坐标上所获得转换力的大小，就是FX或FY的表示结果。由此可见，力矩坐标的建立，是建立在力坐标的建立基础上而建立力矩MO坐标，并用力坐标的OX、FX、OY、FY的表示关系来叙述MO等于OX距离去乘于F在X轴上的投影FX或MO等于OY距离去乘于F在X轴上的投影FY关系。这样，力矩坐标上就出现MO＝OX*FX或MO＝OY*FY来表示其获得力矩的大小。如参照其定向或圆轴旋转的某一点设置，就只能选择上述式中的其中一个代数式来表示力矩的大小计算结果。与此同时，力在坐标上的投影方向与力矩在坐标上的投影方向是一般规定力F的起端到末端的投影方向与坐标的正向标记相同时，投影为正；反之为负。即FX＝Fcosα与FY＝Fsinα或FX＝-Fcosθ与FY＝-Fsinθ的关系，其合力的结果是等于FX平方加上FY的平方的根号和。由此，这样的说明其可按目前已知的数学运算法则而进行对这个合力的估量计算就可获得其这些结果的叙述力在坐标轴上的投影的代数量与力矩在坐标轴上的投影的代数量是当输入或输出力F与坐标轴垂直时，力F在该轴上的投影为零；当输入或输出力F与坐标轴平行时，则力F的投影的绝对值等于力F本身的输入或输出的大小值。为此，如按定向的坐标X轴来阐述即FX＝Fcosα或FX＝-Fcosθ的表示。而力矩MO在坐标上的投影的代数量是MO＝Fcosα*Ox或MO＝-Fcosθ*Ox的结果，这就是建立同一个线投影坐标的作用。
建立同一个杠杆作用上的投影坐标，就是建立了单一的力偶投影坐标与单一整体的圆轴坐标投影的这个圆轴力能量转换轨迹投影坐标。如针对同属于一种同类的运动轨迹转换来分析时，按采用一对二个摩擦轮的运动轨迹作相互传递力能量时的为例分析是其一，一个摩擦轮的外径运动轨迹传递给另一个摩擦轮的外径运动轨迹时，其传输轨迹距离相等就等于其传输力能量相等。其二，如按运动规律来分析是二个运动轨迹直接传递力能量时，如果没有相对的定点固定，就不可能保持这种直接传递力能量的传递过程。由此可见，有设定的固定支点就要产生杠杆作用力或圆轴杠杆作用力。所以，一对二个摩擦轮的运动轨迹相互传递力能量，其就是一个运动轨迹的距离Uo1等于另一个运动轨迹的距离Uo2。同时，其一个运动轨迹的杠杆作用距离S1可不等于另一个运动轨迹的杠杆作用距离S2，即一个摩擦轮相等于外输入力能量在统一单位时间t内的假设运动周期T1去乘于运动轨迹的杠杆作用距离S1与乘于π，其就等于另一个摩擦轮的输出力能量在统一单位时间t内的假设运动周期T2去乘于运动轨迹的杠杆作用距离S2与乘于π。即T1πS1＝T2πS2的表示结果。这就能证明二个摩擦轮的这种运动轨迹与运动轨迹的互换关系，这就是在证明这种过程是由二个独立的运动轨迹与独立的圆轴杠杆作用距离所产生的结果。其三，当采用一对二个摩擦轮的这种分析时，就证明了其同属于同一类的运动轨迹与运动轨迹的力能量传递过程的一类是一个独立运动轨迹传输的总力能量W1等于传输转换给另一个独立运动轨迹传输的总力能量W2的结果。这就是它们的运动轨迹与运动轨迹的力能量转换是在同一个杠杆作用上的设置与在同一条正负X轴线上的转换所产生在同一杠杆作用上的轨迹转换效应。即其效应为运动轨迹与运动轨迹转换在同一杠杆作用上所能产生质量相等旋转方向相反的独立单一的整体圆轴坐标投影的这二个圆轴力能量转换轨迹的投影所示结果。由此可见，对这一种同属于同一类运动轨迹与运动轨迹的力能量传递所表示是W1＝W2的结果；同时能够表示的为W1＝FUo1*t或W1＝FT1πS1；W2＝FUo2*t或W2＝FT2πS2的结果，其估算单位为瓦的表示。当不考虑其它因素的存在时，其机械的设置效率比h就等于1，即h＝W2/W1＝1所示。这样的叙述，就说明这一个独立运动轨迹只能在同一个杠杆作用力的作用下与该坐标在同一条正负X轴上所进行这种力能量转换的结果是牛顿的第三定律F1＝-F2的所示结果。
当按单一整体的圆轴坐标投影的这个圆轴力能量转换轨迹投影坐标的建立时，它是建立在力与力矩的线投影坐标建立的基础上，如按“八卦图”的机械表示语言来叙述即就建立了圆上运动数轴的阐述。这样，其是按线坐标的O点为中心，并投影一个等量的与单一的曲轴合圆轴运动轨迹而设置其结果。这就需建立这个所有曲柄机构需要分析的这种曲轴合圆轴在同一个杠杆作用上的投影坐标建立。由此可见，曲轴合圆轴运动是一个定向运动的物理量，按曲轴合圆轴运动的输入和输出这个轨迹关系所展示的设定其是一侧为输入和另一侧为输出的结果设定。这样的设定，是曲轴合圆轴运动依O点为中心出现正负X轴与Y轴所形成一个整体的圆轴杠杆的同一个杠杆作用上的投影设置关系，这是把O点作为支撑点的作用来假设来叙述，就要产生一对上下死点的效应是Y轴线上的力能量垂直于O点的X轴的输入或输出投影的结果为零所示。与此同时，如按在此状态下的表示结果，其可按牛顿的第三定律来获得设置的平衡。那么？曲轴合圆轴在同一个杠杆作用上的任何一侧的输入或输出力能量转矩ZM就等于曲轴运动轨迹的半圆轨迹外径的毫米路程S去乘于曲轴合圆轴投影坐标上的这个正或负X轴杠杆的平均毫米距离r，并再去乘于作用力F的结果。即直线轨迹输入、圆轴输出的曲轴合圆轴运动轨迹所承载或能转换的力能量转矩ZM＝SFr/106的表示。如按这种直线无轨迹输入、圆轴输出的圆轴运动轨迹所承载或能转换的力能量转矩ZM＝Fr/106的表示，这是其每次能转换输入作用力的表示结果。这样，因曲轴合圆轴在工程上是按转/分为单位，为此，T＝η/60的表示。由此可见，曲轴合圆轴运动轨迹上所带力能量转矩换算功P就等于半圆外径的运动轨迹的毫米路程S去乘于作用力F、再去乘于圆轴杠杆的平均距离r与乘于秒时间t内的周期T所表示。因设定输入作用力的传递价体轨迹没有偏离设置的作用存在，所以对这个平均杠杆的作用距离r来说其就等于曲轴运动轨迹的半圆轨迹外径Ro的二分之一，也等于曲轴合圆轴的O直径Rv的四分之一。与此同时，可参照图3的部份可知半圆轨迹外径的运动轨迹的路程S就等于半圆轨迹直径R乘于π的结果。这样，ZM＝SFr/106＝Ro2F/2*106，其单位按人们规定的力矩等于扭矩也等于转矩为千克米的表示。这样彼此的叙述，如转矩ZM去乘于9.8其单位为牛米的表示，如再乘于秒时间t内的周期T时，其就等于功率P的表示结果。即P＝9.8SFrη/6*107＝9.8SFRoη/12*107＝9.8Ro2Fη/12*107，其单位为瓦的结果。同样，直线无轨迹输入、圆轴输出的圆轴运动轨迹所承载或能转换的力能量转功P就等于P＝9.8FRoη/12*107的表示结果。由此可推，圆轴运动轨迹的一侧半圆周长度就等于另一侧半圆周长度的距离。当不考虑其它因素的存在时，其直线输入功率P1就等于输出直线功率P2；其机械设置的效率比h就等于1，即h＝P2/P1＝1所示。这样的简述上述的这个投影坐标建立的目的是为了了解与估算在同一杠杆作用上的投影坐标跟直线力能量或作用力之间的这种转换关系而建立。也是为了了解Y轴与X轴在同一个杠杆作用上的这种力能量关系而说明的这种分析的结果是什么？这就是为了用于分析这些客观存在的运动轨迹与运动轨迹的力能量传递投影关系的建立，这就是建立同一个杠杆作用上的投影坐标的作用。
同一个圆轴杠杆作用上的运动轨迹与运动轨迹的力能量传递投影关系的建立分析时，它是建立在曲轴合圆轴坐标投影的建立基础上所建立的这个同一个圆轴杠杆作用上的投影坐标，并用投影轨迹的方式来分析运动轨迹与运动轨迹的传递力能量转换或互换的演变轨迹效应过程，这是针对非属于同一种同类的运动轨迹与运动轨迹转换或互换作用的关系作分析。为此，当采用曲柄机构的连杆最大力点传输轨迹与曲轴运动轨迹的转换作用来说明是连杆的被动轨迹是寄生在活塞或物体的直线运动轨迹与曲轴合圆轴的运动轨迹上，其起到联接、驱动、传递力能量的作用，并同时所受到二个运动轨迹的相互牵制与约束，它是把直线运动轨迹与圆轴运动轨迹按最大力点传输而形成这种连杆本体独有的复合运动轨迹。如按图3所传递的力能量来叙述，这就是连杆的运动轨迹可演变的特点所导致把直线运动轨迹的输入演变成椭圆形的运动轨迹来演化这个设定传递力能量到圆形的圆轴运动轨迹的输出中去，并作用在X轴线上的表示其结果，这也是从连杆的输入头(连杆的小头)传到连杆的输出头(连杆的大头)输出的展示其结果叙述。因连杆输出头的运动轨迹是寄生曲轴上，其所能产生在同一个圆轴杠杆作用上，并引导活塞或价物体的直线运动轨迹的作用力传入到曲轴合圆轴的中心中，使曲柄机构联接成一体的运动模式去作用同一个圆轴杠杆作用上来实现运动轨迹与轨迹的力能量转换。这样的阐述，其不象同属于一个圆轴运动轨迹与另一个圆轴运动轨迹的转换那样，是在同一杠杆作用上的同一条正负X轴线上来实现这种力能量转换。所以，对曲柄机构内的力能量转换或互换就需要有同一个圆轴杠杆作用上的关系建立，即当建立同一个圆轴杠杆上的投影坐标关系的建立是建立了曲轴合圆轴投影坐标的基础上与“八卦”圆上数轴代数关系的基础上来建立这个投影坐标，并按投影的这种作用来设定与分析曲轴合圆轴轨迹投影和连杆最大力点传输轨迹的力能量转矩投影的关系。这样，可阐述其设置的结果就能表明这些曲柄机构在同一个圆轴杠杆作用上的演化关系的始终。当针对曲柄机构的力能量转换与力能量补充时，首先要分析的是目前正直式的曲柄机构；善后分析的是所有全正直、正直合偏离、全偏离与偏离合正直的设置曲柄机构这些设计原理与演化结果。
当针对目前正直式的曲柄机构这种全正直式设计时，是针对目前所应用正直式的活塞发动机与相关的正直式活塞泵类的设计分析是按图3所示，其这种设置与设计的共同特点所能展示的为其一，曲柄机构所拥有的一根Y轴单独的坐标系来设置其参数；就象似设计一个轮轴的独立坐标一样来设置其参数。其二，曲柄机构的曲轴设定，是用刚体定轴在同一个杠杆作用上的演变原理来设定，它又是设计在同一个圆轴杠杆作用上的中心O点来设定曲轴的定轴运动。其三，当曲轴满足上述其一与其二的二个条件时，曲轴与连杆所获得输入与输出的运动轨迹是有一个基本的固定模式。其四，单一的外力作用是不能改变曲轴在圆轴上的运动轨迹的规律。那么？只有运动轨迹与运动轨迹的互相转换在能改变曲轴合圆轴的输入或输出的这种运动轨迹的力能量转换大小的规律，其并不能量改变曲轴合圆轴的这个运动轨迹的规律，这是刚体定轴的设计所导致这种结果的关系而存在。其五，全正直式活塞发动机内的正直式连杆设置其运动轨迹是按全正直式曲柄机构的原理在进行设计，而这种模式在执行设计时，其只能佣有一根Y轴与一根X轴的投影坐标设定在同一个圆轴杠杆作用上的设置。为此，连杆最大力点力能量传递是从其连杆输入端(连杆小头)到连杆输出端(连杆大头)的传出，这是因活塞的直线运动所导致连杆的输入角发生往复的演变与连杆二端是一体的构造所产生全正直式设计的结果是不带偏离力能量的设置。这样的阐明，这类设计所导致连杆最大力点的被动传输轨迹U被同一个设计的Y轴与曲轴的这个运动轨迹Uo的作用所掩盖其对活塞的直线运动轨迹的传输，就把力能量直接转换给曲轴运动轨迹中的输出结果。由此可见，全正直式发动机的曲轴合圆轴的设计这些运动轨迹可参照图3所示是活塞的毫米行程距离S所连动的曲轴运动轨迹其就等于活塞毫米行程S距离去乘于π。因活塞毫米行程S距离等于曲轴运动轨迹所设置毫米直径φ距离时，其就等于在同一个圆轴杠杆作用上所设置的曲轴运动轨迹这个毫米半径Ro的二分之一；而连杆输入的力能量在同一个圆轴杠杆作用上的平均毫米距离r就等于这个杠杆作用上所设置的曲轴运动轨迹这个毫米半径Ro的四分之一；即S＝φ＝Ro、r＝Ro/4的结果。这样，曲轴合圆轴的直线输入的这个转换运动轨迹所能承载的力能量转矩ZM就等于活塞作用力F去乘于活塞行程S与乘于r。其计量单位是千克米的设置。所以，力能量在曲轴上的输出转矩ZM所表示式为ZM＝FSπr/106＝FSπRo/4*106＝Fφ2π/4*106的结果。为此，当直线转换到圆轴上的力能量输出功率P等于力能量转矩ZM去乘于9.8牛与乘于秒时间t内的周期T时，即P＝(Fφ2π/4*106)*9.8*η/60＝9.8Fφ2πη/24*107，其单位为瓦的估算结果。按图3所示，曲柄机构在同一个圆轴杠杆作用上的输入运动轨迹设置就等于曲轴合圆轴轨迹Uv在同一个杠杆上的输出运动轨迹设置与这个设计所获得的结果，当不考虑其它因素的存在时，其圆轴运动的直线输入与直线输出功率的效率比h设置就等于1，即h＝P2/P1＝1所示。由此可见，因活塞运动轨迹是驱动连杆的运动轨迹与连动曲轴运动轨迹都在同一个圆轴杠杆作用上的设置。这样，要说明其曲柄机构的总效率比，就要证明了连杆最大力点的传输轨迹如何？为此，正直式活塞发动机的这个设计是一个平衡等称的机械设置，使连杆在运动时能产生左边轨迹等于右边轨迹的结果。所以，其设置在同一个圆轴杠杆作用距离就相等；这样的叙述其机械设置的效率比就等于1。
当针对正直设计的曲柄机构与其输入、输出的力能量或作用力的偏离设计分析时，是针对正直合偏离的这类曲柄机构的设计分析，也是针对目前没有应用的棘爪式连杆与正直机构结合的这类曲柄机构的设计和这些相关的活塞泵类的设计分析是按图4所示，其这种设置与设计的共同特点是其一，这一类设计没有改变曲柄机构所拥有的一根Y轴线与一根X轴线的这种单独的坐标系来设置其参数那样。同时并显影了连杆最大力点的传输轨迹U在同一个圆轴杠杆作用上的这种出现，而这种显影的出现其所能产生第二根Y轴的可作设计线表示时，既是“八卦图”内的“阴阳学说”的这个“道生一”在同一个圆轴杠杆作用上的这种演示的“八卦”过程与预示可产生“一生二”的开始。其二，曲柄机构的曲轴设定，同样是采用刚体定轴在同一个杠杆作用上的演化其原有的设计模式而叙述它在同一个圆轴杠杆作用上的这个中心O点来设定这种曲轴的定轴运动规律。其三，要曲轴满足上述正直式活塞发动机其一与其二的二个条件时，就按在全正直式活塞发动机的设置投影来的分析，其曲轴合圆轴所获得输出的运动轨迹是有基本规律的固定模式，那就是同样的曲轴合圆轴的设计。当这种机构所采用或应用棘爪式连杆结合设计时，就打破了原有在全正直式的连杆运动轨迹合在圆轴运动轨迹内的这种设计模式的这个基本固定的规律，使这类设计在全正直式这类曲柄机构的基本构造中来获得作用力偏离设置而包含可演化的这类设计模式的产生结果。其四，曲轴这个运动轨迹的输出设计，是按同一个杠杆作用上的曲轴合圆轴轨迹Uv关系来设定其力能量的输出是根据连杆合曲轴在同一个圆轴杠杆作用上的转换而输出的结果。当采用与分析棘爪连杆最大力点的传输轨迹的估量时，是被动轨迹与运动轨迹的互相转换而改变了全正直式曲柄机构的连杆其在同一个圆轴杠杆作用上的这种被动轨迹的传递力能量转换的规律。由此可见，如按棘爪连杆最大力点的传输轨迹的推估量的应用，就开始动摇这类曲柄机构的机械设置总效率比等于1的结果，这就证明“八卦图”内这种“机械表示语言”所示的这个能产生“道生一”＝的学说而得到真实。其五，按这种设计的运动轨迹的改变是随连杆设计形状或被动形态的改变而改变，并按这种改变而演化其力能量的传输所导致改变全正直式曲柄机构内的曲轴在同一个圆轴杠杆作用上的输出模式改变，就改变其曲轴运动轨迹掩盖连杆传输轨迹的输出设计，这就是偏离力能量设计连杆的传输轨迹U所寄生在活塞或物体的直线运动轨迹S与曲轴运动轨迹Uo之间所产生与决定这种所谓“道生一”的说法。只是阐明连杆所能起到联接驱动传递的力能量转换或互换的作用而受到二个运动轨迹的相互牵制与约束；因棘爪式连杆输出头的运动轨迹同样是寄生在曲轴上而产生在同一个圆轴杠杆作用上的作用，其同样在引导活塞直线运动轨迹的作用力传入到曲柄合圆轴中心O中，使它们联接并作用在同一个圆轴杠杆作用上来实现运动轨迹与轨迹的力能量转换。其六，活塞的行程为随着连杆运动轨迹的改变而发生演变。
当针对全偏离设计的曲柄机构所设计时，其输入、输出的力能量和作用力的偏离设置与机构偏离的设计的结合设定是可按图5与图6的所示而产生其这种设置与设定的共同特点是其一，这一类设计改变了原有曲柄机构所只拥有一根Y轴线与X轴线的独立坐标系，就改变了象似二个轮轴的摩擦接触设计时，其只能佣有二根Y轴线的设计在同一个杠杆作用上的投影坐标那样，来设定或设置其正负X轴设计线所设定其参数与作用的改变，并采用弯形连杆最大力点的传输轨迹U在同一个圆轴杠杆作用上所形成能估算Y轴与X轴的这种力能量转换或互换关系值的大小来设置机械转换或互换的输出力能量大小值的选择同时，并显影连杆最大力点的传递Uo轨迹，使它形成在同一个圆轴杠杆作用上的连杆传输轨迹U中产生显现的二根方向相反的Y轴线与影藏存在的第三多根Y轴线或可作视同设计的基准线的存在，这样就叙明了“八卦图”内的这种“一生二与二生三”的产生所在。其二，对全偏离设计的曲柄机构的曲轴设定，同样是采用刚体定轴在同一个杠杆作用上的继续演变的原理来设置其在同一个圆轴杠杆作用上的这个中心O点来设定曲轴的定轴运动。其三，当曲轴满足在正直式曲柄机构内的设置要求时，只能获得一个没有大变动的这种基本固定的统一规律估算，如应用在这类力能量输入偏离设置和机构偏离结合设计时，其曲轴合圆轴运动轨迹所能获得输出的运动轨迹是没有基本固定的统一规律模式可计算，只有一个可推算其运动轨迹的基本规律的统一规律模式，这就是弯形连杆最大力点的传输轨迹合圆轴轨迹Uv的演化而输出力能量大小不同的结果推算；它会随坐标这二根设计Y轴的分、合距离与连杆本体的设计形状或运动形态的改变而演变其力能量的传输过程。其四，按设置在同一个圆轴杠杆作用上的运动轨迹与运动轨迹的力能量转换或互换上来分析即这一类力能量与作用力的直线输入、输出偏离设置和机构偏离设计结合的曲柄机构设定的机械效率比就要大于1。其五，对二种偏离结合设计的这种运动轨迹的改变是随连杆的设计形状、设计长度或被动形态的改变而发生演变，并寅化其全偏离设置的这种力能量的传输轨迹所导致改变全正直式曲柄机构的连杆合圆轴上的这种运动轨迹的统一规律模式，并随演变而产生许多可运用估算方式的这类运动轨迹的规律。这就是连杆的传输轨迹的物体寄生在活塞的直线运动轨迹与曲轴合圆轴运动轨迹上，其起到联接驱动传递力能量的大小结果所受到二个运动轨迹的相互牵制与约束的结果，这也是这一类弯形连杆输出头的运动轨迹同样是寄生曲轴上所产生在同一个圆轴杠杆作用上的设置结果。与此同时，弯形连杆同样在引导活塞直线运动轨迹的作用力传入到曲柄的连杆合圆轴杠杆上，使它们联接并作用在同一个圆轴杠杆上来实现运动轨迹与轨迹的力能量转换或互换的演示力能量大小的可变量输出来叙述其结果。其六，活塞或物体的行程为随着连杆运动轨迹的改变而发生演变，这是随着连杆的设计长度、连杆的设计形状和运动形态的改变而发生改变其活塞或物体的直线行程S距离长短的变化结果。
当针对这类偏离合正直式曲柄机构的设计与设置的分析是因这类机构它在真实世界中的力能量转换要小于全偏离式设计。这是难被选择而应用或难被采用于对机械设计的结果而说明。所以，在本文为了在减简时的说明在此段就不作详细的陈述与描述。
“四象”曲柄机构投影坐标的运动轨迹与运动轨迹的力能量转换或互换演化对同一个圆轴杠杆作用上的设置参数投影的分析是当针对在目前正直式活塞发动机上或全正直式活塞发动机上时，因这类曲柄机构内的运动轨迹与运动轨迹的力能量转换有一个基本固定规律可估算。所以，其运算方式的力能量直线输入到圆轴或曲轴输出转矩ZM的表示式为ZM＝FSπr/106＝FSπR/4*106＝Fφ2π/4*106的结果。当功率P等于力能量转矩ZM去乘于9.8牛再乘于秒时间t内的周期T时，即P＝(Fφ2π/4*106)*9.8*η/60＝9.8Fφ2πη/24*107的结果。其单位为瓦、其距离单位为毫米所表示。当不考虑其它因素的存在时，其曲轴合圆轴运动轨迹就等于连杆合圆轴的运动轨迹的输入、输出力能量等于直线运动轨迹的输入、输出力能量的运动轨迹效率比h的设置时，其就等于1的设定。如把式中的作用力F用活塞的顶部受作用力面积G为平方厘米去乘于可应用的热膨胀压力Q代入时，因G＝r2*π的平方厘米面积与可应用的热膨胀压力Q在活塞的行程作用下，当不考虑其它因素的存在时，可应用的热膨胀压力Q只能按估算的平均值的设定为其可应用的热膨胀压力Q是二分之一的应用。即ZM＝GQSπr/2*106＝GQSπRo/2*(4*106)＝GQφ2π/8*106＝(r2*π)*Qφ2π/8*106＝r2π2Qφ2/8*106的结果。如果加上活塞的设定缸数L，这样力能量输出转矩ZM所表示式为ZM＝r2π2φ2QL/8*106的结果。为此，功率P等于力能量转矩ZM去乘于9.8牛再乘于秒时间t内的周期T时，即P＝(r2π2φ2QL/8*106)*9.8*η/60＝9.8r2π2φ2QLη/48*107的结果。如果把活塞顶部的厘米单位统一到计算式上来，这样其表示式是力能量输出转矩ZM所表示式为ZM＝r2π2φ2QL/8*108的结果，其估算单位是等于力矩的千克米所示结果；这样其功率P等于力能量转矩ZM去乘于9.8牛再乘于秒时间t内的周期T时，即P＝(r2π2φ2QL/8*108)*9.8*η/60＝9.8r2π2φ2QLη/48*109的结果，其估算单位是瓦的所示结果。与此同时，如针对在目前正直式活塞发动机上或全正直式活塞泵上的估算，是可采用上述的坐标投影来设定在运动轨迹上的某一个点连接相对运动轨迹上的这个点，并进行分析、估算在同一个圆轴杠杆作用上所能产生在该点的杠杆作用时，就把各点按坐标所能产生的杠杆作用距离与杠杆作用力等化成平均在同一个圆轴杠杆作用上的杠杆力矩进行推导。这样的估算或推算是用这种投影的点、线连接来分析、估算、推算其转矩与功率估算就能达到这类所需设计的最终目的。所以，在同一个圆轴杠杆作用上的投影坐标的建立目的是必要的，这也是必然或自然地选择能估算作用的设置规律所需。
当针对这类正直合偏离设计时，即采用正直设计的曲柄机构与棘爪式连杆结合输入、输出力能量或作用力的偏离设置时，其运动轨迹与运动轨迹的力能量转换是在全正直式的基本构造中获得作用力偏离设置的估算，并改变了原有在全正直式里的只有一个基本固定规律可估算的模式。这样，对这类正直合偏离设计所获得力能量转距是在估算全正直设计的基础上而进行推算，或按实际的投影结果来获得这种所谓的设计计算方式的推算时，是针对直线输入与直线输出或直线输入与圆轴输出的力能量与作用力偏离设置在同一个圆轴杠杆作用上的估算，即直线输入力能量或作用力F在同一个圆轴杠杆作用上的X轴这个平均距离V去乘于其弯形连杆输出头最大力点的运动传输轨迹路程U距离；这是其输入作用力偏离设置在同一个圆轴杠杆作用上的结果，这是由弯形连杆的运动轨迹由设置所产生的结果，这也是连杆寄生在曲轴合圆轴上的结果。由此可见，使连杆的传输轨迹同样为随着曲轴合圆轴的这一对上下死点的产生而产生连杆被动轨迹存在的这一对上下死点；并作用在同一作圆轴杠杆作上，使其所能要产生这种杠杆作用距离的差距关系与存在。如按同一个圆轴杠杆作用上的投影坐标的输入作用力偏离设置来分析时，其是把连杆最大力点输出传输轨迹投影的上下死点可连成一个新的Y轴线，并作用垂直于X轴上作为输入作用力偏离设置的基准点来用于估算弯形连杆输出头的最大力点的传输轨迹的分析，善后按上下死分段取求这个投影的这种同一个圆轴杠杆作用上的偏离设置杠杆作用的平均值V距离的进行推算。由此可推，其基本估算所获得力能量在圆轴有输出上的转矩ZM就等于在同一个圆轴杠杆作用上的偏离设计V2距离去乘于连杆输出头最大力点的运动传输轨迹路程U2的距离与乘于活塞或物体的输入力能量F入。如把计量单位统一，就能推算出这个设计所获得作用力偏离设置与棘爪式连杆输出头最大力点的传输轨迹的直线输入部其一半传输轨迹的结果，即就获得力能量转矩ZM输入的表示为ZM＝V2U2F/106的结果，其估算单位按力矩是千克米其获得功率P就等于力能量转矩ZM去乘于9.8牛再乘于秒时间t内的周期T时，即表示这个设计所能获得功率P的表示为P＝(V2U2F入/106)*9.8*(η/60)＝9.8V2U2F入η/6*107的结果。由此可推，当估算出能获得作用力偏离设置与连杆输出头最大力点的传输轨迹的一半传输轨迹时，就能获得其另一半传输轨迹的力能量补充所需消耗部的直线输出另一半设定轨迹。如按力能量补充所需消耗部的这一半传输轨迹的设定在同一个圆轴杠杆作用上时，其圆轴的往复循环运动而确定这种转换力能量补充所需消耗部的设定是合于环境的设定，并把这个圆轴旋转运动的力能量转换成直线往复运动轨迹S距离的所需力能量进行推算时，即S＝U1到S*/2＝U1时的对其估算方法的代入这个输入力能量与作用力的反之估算表示输入的乘反算变为除，其表示为F出＝(ZM/V1/U1)*106；Mo＝F出*S；P＝Mo*9.8*(η/60)＝9.8Moη/60的获得结果。这样的阐述按上述方法的估算就改变了原有在全正直式里有一个统一的基本固定规律的统一模式，这就是改变了连杆的设计与所采用的力能量偏离设置传入方式，并实现改变其原有左边等于右边运动轨迹的结果而产生的轨迹效应时，即当改变原有估算方法时，就可采用上述的坐标投影来进行推算其值的设定与对其设定结果结果进行分析是其针对连杆的传输轨迹上的某一个点连接相对的这个运动轨迹上的这个点来进行估算或推算在同一个圆轴杠杆作用上所能产生在该点的杠杆作用距离，并按上述叙述的V、U与F的设置结果来决定它们都可按设置值的互变与演化的计化的计算或推算出其结果的参数值，同样可按参数所需值来针对这类正直合偏离的曲柄机构进行设置其力能量的大小设定。这样，就可用这种投影的点、线连接来分析、估算其设计转矩与功率的计算方式中获得这类设计的可行性结果；这就是在同一个圆轴杠杆作用上的投影建立上的展示，这才能假设或分析运动轨迹与运动轨迹的输入输出力能量，使这类设计方案可直接按转换设置的结果就能获得满足这个设计力能量的补充消耗设置的所需，并能达到这种所需设计的最终目的。与此同时，如再按“八卦”在圆轴上的数轴假设来叙述其所能表示这个连杆的应用这种偏离设置的作用力设置在同一个圆轴杠杆作用上的作用来改变其原有获得力能量输入的代数6X+5X+4X的所示而获得“道生一”的结果，这就是阐述连杆或价体最大力点的传输轨迹在被动时的转换与互换中所能诞生“道生一”的思想。由此可见，用一个基准所采用其力能量的补充消耗的这一半运动轨迹为假定的不变，其在同一个圆轴杠杆作用上的另一侧就发生演变，并从6X+5X+4X发展到加上3X+2X+1X或推导演化其所有的单位量就形成X3+X2+X1的结果。那么？用力能量的补充消耗这一半运动轨迹为假定不变的13X基准量时，这就能够推导演化其所有的单位量变与效率比的可变关系，并形成X3+X2+X1跟6X+5X+4X乘反比，即当X的设置等于1时，其机械设计的效率比就等于1；当X的设置大于1时，其机械设计的效率比就大于1的结果阐述。
当针对全偏离设计的曲柄机构时，其所设计的直线输入、输出或直线输入与圆轴输出的这些力能量和作用力的偏离设置，并加这个机构的偏离设定所能结合其设计的估算是因这类设计改变了曲柄机构所拥有一根Y轴设计线的单独投影坐标，就会出现在二根Y轴设计线在同一根X轴设计线的投影坐标上进行设计或设定其所需的设计参数时，这就是按照其在同一个圆轴杠杆作用上的投影坐标所能设置的结果而被应用，并由此就能找到各个运动机件的运动轨迹与相对的Y轴在同一个圆轴杠杆作用上的设计关系，这就可证明“八卦图”的机械表示语言的这些“道生一、一生二、二生三”的存在。由此可知，按上述这类全偏离设置的曲柄机构的设计，就能针对连杆与曲轴的这些关系来演化其变值的大小所设定其结果的所在。同样，按刚体定轴旋转的设计在同一个圆轴杠杆作用上中心点来设定曲轴的刚体定轴运动时，这是针对这类全偏离的曲柄机构的设计而言其是随坐标的二根Y轴设计线的分、合距离与连杆本体的设计形状或被动形态的改变而演变其力能量的传输结果，就形成所谓“二生三”的开始于这种Y轴与在同一个圆轴杠杆作用上的X轴发生作用的关系开始，这就展示了所谓“八卦”内的“道生一、一生二、二生三”的过程，这也是运动轨迹与运动轨迹的互换或转换来改变其所有象在全正直式曲柄机构上的那种设计，就改变了这些运动轨迹的转换或互换的规律与曲轴运动轨迹的作用掩盖连杆被动轨迹的作用规律的结果而言。与此同时，这是弯形连杆的被动轨迹所寄生在活塞或物体的直线运动轨迹与曲轴合圆轴运动轨迹上，其所能起到联接驱动传递的力能量的结果而受到二个运动轨迹的相互牵制与约束的作用存在。这样的叙述在这类所能采用二种偏离结合设计的方案里，因弯形连杆输出头的运动轨迹同样是寄生曲轴上，其所能产生在同一个圆轴杠杆作用上来引导物体直线运动轨迹的力能量与作用力传入到曲轴合圆轴的这种杠杆作用上来，使它们联接和作用在同一个圆轴杠杆上来实现对运动轨迹与轨迹的力能量转换同时，这是物体的直线输入行程为随着连杆传输轨迹的改变而发生演化，也随着连杆的设计长度、设计形状和被动形态的改变而发生改变其活塞或物体的行程距离。所以，针对这类全偏离设计的曲柄机构而言，这同样是针对所有偏离设计的结果这些设定估算或推算的方法被采用而说明。这样，其包含对微观与宏观世界里的这些力能量转换功的结果大小，就可采用V、U、F的三者在三个投影坐标上的结合与用于分析的说明而作简述。
当针对所有曲柄机构的“四象”机械学说来分析其结果时，只是针对全正直式曲柄机构的设计基础上在进行对这类输入、输出的力能量或作用力偏离设置的弯形连杆结合技术进行推算，即推算的结果表示为ZM＝V2U2F/106的表示，其估算单位是按力矩的千克米所表示；其功率P就等于力能量转矩ZM去乘于9.8牛去再乘于秒时间t内的周期T时，所获得功率P的表示为P＝VUF/106*9.8*(η/60)的结果。这样，同时能叙述其表示式中的V、U、F的三者关系，这是它们都在按设置的互变与演化中来互算其参数量的模式中来设置的演变结果。当按“八卦”在同一个圆轴杠杆作用上的假设关系来叙述其代数关系是这就是作用力与力能量的偏离设置在同一个圆轴杠杆作用上的连杆应用结果，这就改变原有在全正直式中所获得力能量转换的代数表示为6X+5X+4X的结果。如采用一个基准的力能量的补充消耗这一半运动轨迹为假定不变量时，其在圆轴杠杆的另一侧就发生演变，并从6X+5X+4X发展到加3X+2X+1X或演变其所有的单位量而形成X3+X2+X1与再加X的X的关系所存在。那么？用力能量的补充消耗这一半运动轨迹的假定不变值为13X为基准量时，并推导演化其所有单位量的变量就形成X3+X2+X1的常数量，即当X的设置等于1时，其机械设计的效率比就等于1；当X的设置大于1时，其机械设计的效率比就大于1的结果，这就是正直合偏离机构所采用单一的力能量与作用力的偏离设置的结果。那么？按全偏离设计的曲柄机构来估算在某一个基准时，就为出现其相应的曲柄运动规律的参数值，其转矩同样是ZM＝VUF/106的结果所示；其的表示式同样为出现有V、U、F都可按设置值的互变与演化的设计模式在进行设置。这样的叙述，它们都在同一个圆轴杠杆作用上的产生这种设计方案的阐述结果是要区别这类设计与二个一对摩擦轮的转换设置关系的设计理念区别。并采用“八卦”在同一个圆轴杠杆作用上的假设来叙述其代数的关系是这个弯形连杆应用作用力的偏离设置与应用机构的偏离设计作用在同一个圆轴杠杆作用上的改变原有而获得力能量输入的推导代数，即从全正直式的6X+5X+4X到弯形连杆应用作用力的偏离设计的X3+X2+X1所表示。按此时的结果是同用一个基准所采用其力能量的补充消耗这一半运动轨迹为假定的不变量时，其在圆轴杠杆的另一侧就发生改变，这个设置是一个可按演变量的设定结果，为随着X轴与Y轴的延伸而变得无穷大；这个设置不是全正直式的6X+5X+4X，也不是单一连杆应用作用力的偏离设置的X3+X2+X1的设置数所表示的结果。这样，如按只能取一个范围能直接能转换的运动轨迹与运动轨迹之间的传递力能量传输过程的演变量度来叙述这就是用力能量的补充消耗这一半运动轨迹为假定不变的13X基准代数来演变推导这类所能达到应用的设计范围时，即在这个范围内的所有单位的量就会演变成随X轴与Y轴的延伸量来叙述，如单一取X轴的延伸，就获取了一个范围能推导，是直接转换的运动轨迹与运动轨迹之间的传递力能量的传输过程；那么？其力能量在同一个圆轴杠杆作用上的代数就等于X3+X2+X1的所示，就随着X轴这个延伸的推导范围而演化成X1+X2+X3+Xa的到序列与再加X的X关系。为此，这种X代数在同一个圆轴杠杆作用上的设置，是不管X的设置等于1还是大于1，其机械设计的效率比都大于1的结果，这就是全偏离的结合设计所能获得的结果。由此可知，当针对全偏离设计的这类曲柄机构的设置估算时，其同样是采用在同一个圆轴杠杆作用上的这种投影的点、线连接来分析、估算这种转矩与功率的计算方法是假设、分析、推导运动轨迹与运动轨迹的输入力能量转换设置与力能量的补充所需的是否消耗设置。所以，按这种投影的设置估算就能获得最终达到的设计方案确定。并同时可按圆轴旋转的输出结果要求来设定，还可按能达到其这类直线输出的设计所需的估算力能量转换正负大小功的直线输出设计的目的设定。这样的简明，就更明确地获得“八卦图”内的这些“机械表示语言”的所有信息与获得其“阴阳”学说的这种“道生一、一生二、二生三”的作用于“八卦”的演化规律可用数学模式的推导来叙述这段过程的发生或寅化结果，并证实微观世界的这种力能量转换功的结果存在。与此同时，这就描述了“八卦图”内的“阴阳”学说能实际应用于对这类机械构造的设计估算与推导作用的分析结果。这样的阐述，如按“四象”机械构造的设计结果来提示这个偏离设计机构与正直式连杆结合的设计的机器结果来叙述是偏离合正直的设计方案，因这类机械的力能量转换小于全偏离的设计与对其的推导方式相同，所以本文不按图8来作推导与详细的描述，只是叙述其V、U、F三者跟π的关系与跟三个投影坐标的关系结果而作简述。但这类机构的构造所能在微观与宏观世界中更需要进一步地作深入研究，这是其物体或物质的反逆作用过程与物理等量的效应过程在此开始的假设，这也是“阴阳”学说内的“功”转换力能量的最后结果之迷的叙述存在，并可在此找到其所有陈列规律的答案而说明。当其再按在同一个圆轴杠杆作用上的叙述是这类估算能获得作用力偏离设置与连杆输出头最大力点的运动传输轨迹的输入部的一半传输轨迹时，其同样能获得力能量转矩ZM输出返回到直线运动轨迹上的输出表示。即是另一半传输轨迹的是假设力能量补充所需消耗部这一半输轨轨迹的设定，如按这个假设的力能量补充所需消耗部的这一半传输轨迹的设定在同一个圆轴杠杆作用上时，是圆轴的往复循环运动而确定这种转换力能量补充所需消耗部的设定存在，并把这个圆轴旋转运动的力能量转换成直线往返运动轨迹S距离的所需作用力时。其估算方法是输入力能量与作用力的反之估算，就能表示输入的乘变为反算为除输出返回到直线运动轨迹上去。这样，就能获得与上相同的表示为F＝(ZM/V1/U1)*106的结果。P＝F*S*9.8*(η/60)＝9.8FSη/60的结果。
对动态曲柄机构所采用输入、输出力能量总量的理念分析与设计分析是按上述相对的输入、输出力能量所作用在刚体的定轴运动模式来分析或设定曲柄机构的力能量转换过程中的分析关系，是刚体的定轴运动模式在设计上，一般只考虑一种单一输入的力能量而不考虑其它的输入。因不考虑的这些输入力能量是对这个设计或设置参数起不到一定的影响而放弃。所以，从发动机到永动机都是采用所考虑一种主要的输入力能量在曲柄机构内与这个曲柄机构在同一个圆轴杠杆作用上的进行分析是不管按现代数学估算模式或是未应用的数学估算模式其都是围绕一个中心的目标是机械设计的总效率比设置与能量转换后的估算结果进行综合分析去针对这种综合设计的评估为目的。当随着机械的效率比的设置在同一个圆轴杠杆作用上的超越1时，其就可应用多种输入力能量在曲柄机构上的采用。与此同时，这就是在叙述可产生这种联合能量循环的总量设置机器而产生这种能量的演化或演变的能量输出功和设置控制这种能量的演化或演变的“负能量”输出功。这样，就可按曲柄的设置要求和这个机械特性来设置其曲柄机构的各个运动轨迹是它们都在同一个圆轴杠杆作用上所能产生力能量与力能量的转换或互换的统一控制，也是把直线的活塞或物体按直线运动轨迹的Y轴线能量转换到X轴线上去的输入设置结果而产生直线输入而圆轴输出的控制输出结果。由此可知，其输出是把X轴线上的力能量转换到Y轴线上来达到其一个周期的力能量转换与一个周期的力能量转换补充所需循环的目的。即曲柄机构可设置压力的能量转换、引力的重力加速度能量转换与联合能量循环的磁力能量转换。但这种转换只能在同一个圆轴杠杆作用上的产生就必须要有价体的力能量传输轨迹来实现这种力能量与力能量之间的过渡传递。由此可见，其就产生一个过渡的效率比传递的作用关系，这就是对三个投影坐标的相交与再互交所采用或应用于对连杆被动轨迹的设计关系所存在，这就产生了总量过渡效率比的产生关系，这是对曲柄机构内的这类连杆所设置的结果能表示而阐明的这些是这也是存在于连杠运动轨迹上的一对上下死点、其左边与右边的按杠杆作用的设置分配运动轨迹与运动轨迹的比例关系而说明。所以，这也是力能量与总量之间的设置效率比关系的存在。与此同时，当Y轴线上的力能量垂直作用于O点的X轴时，其等于力与坐标轴垂直时的表示为力在该轴上的投影为零；即直线作用力能量不转换于圆轴旋转所需的作用力能量时其等于零。这样的阐述当力与坐标轴平行时，则力的投影的绝对值就等于力本身的大小。但对这个带有偏离或全偏离设计的曲柄机构而言，其在同一个圆轴杠杆作用上的投影坐标内所产生的运动轨迹与运动轨迹之间的相互转换就不等于力的投影的绝对值等于力本身的大小。由此可见，当不考虑能量补充所需消耗时，这类设置在Y轴线上的直线运动轨迹“往”S距就要去乘于力能量F输入来叙述其所等于力能量F传输入连杆与曲轴合圆轴的运动轨迹的传入积为直线运动轨迹的S距离乘于π去乘于圆轴杠杆的X轴上这个平均杠杆作用距离L时，获得总效率比H为H＝[(S*π/2)*FL/106]/(SF/103)＝πL/103的结果。即当Y轴线上的输出轨迹距离S小于X轴线上的杠杆作用距离L时，其的这种力能量的总量效率比表示为H＝πL/2*103的结果；当Y轴线上的输出轨迹距离S等于X轴线上的杠杆作用距离L时，其这种力能量的总量效率比表示为H＝πL/2*103＝πS/2*103的结果；当Y轴线上的输出轨迹距离S大于X轴线上的杠杆作用距离L时，其就要在这个超过在Y轴线上的输出轨迹S距离部r距离去乘于输入力能量或作用力F与圆轴的关系，是这种力能量的总量效率比在同一个圆轴杠杆作用上所能获得的表示为H＝{[(Sπ/2)*X(L-S)/106]/(SF/103)}*F；因为设置的r＝L-S，所以，H＝πrF/2*103的转换结果。这时的总效率比同样会随“设置”的改变而演变其规律的结果是H＝πL/103、H＝πS/103、H＝πrF/103的简述。当连杆随着直线运动轨迹不变在Y轴线升高与连杆本身的设计长度增加时，就改变了其总效率比H内的π/2，其从π/2的关系随着直线运动轨迹不变在Y轴线升高演化回到跟π的关系。这样的叙述，当再按力能量的总量效率比设计时，其所针对这类同一种直线运动与圆轴运动联合的曲柄机构上来实行在同一个圆轴杠杆作用上的直线输入与输出的结果而设置其这种设计的全偏离机构就能达到机电磁重的联合设置能量的循环而为产生这种“负能量”的输出结果。但是，它也是在直线运动中所设置而完成其“负能量”的转换产生与输出于直线。由此可见，如按力能量的总量效率比的设计在不同一种的曲柄机构与独立圆轴机构的联合设计时，即其在同一个圆轴杠杆作用上的力能量转换与互换跟非同一个圆轴杠杆作用上的力能量转换与互换的结合在同一投影线坐标上的说明是其这种机电磁重的联合设置能量循环就显得难易实现？这样的阐述，就更明确地理解在同一个圆轴杠杆作用上的设计的重要性。这样的叙述，在能针对同一种直线运动与圆轴运动的联合曲柄机构设置所产生这类动力机器来表明是先要在同一个圆轴杠杆作用上与同一类曲柄机构的运动轨迹中获得“负能量”后，才能再可跟非同一个圆轴杠杆作用上的圆轴运动机器联合设置，就能实行等同于在同一个圆轴杠杆作用上的设计，其这个输入与输出的力能量就能达到与满足机电磁重或机电磁的联合设置能量的循环所需。由此就可产生这种直线输入、输出的转换与互换跟其它圆轴结合能量所产生“负能量”的输出结果。这就是直线的力能量通过运动轨迹的输入供给全偏曲柄机构的力能量转换而获得增大设置与获得作用力扩大的应用于“负能量”的产生结果，这也是在叙述把小的力能量通过设置的直线往返运动的“往”而输入力能量供给全偏曲柄机构的圆轴杠杆，让这种联合设置在同一个圆轴杠杆作用上的产生轨迹效应而获得力能量的扩大或放大，并返回到设置直线的往返运动的“返”中去，这样就能实现这种设置的直线力能量的增大，才能使这种类机电磁重或机电磁的联合能量循所产生这种能量转换的结果和这种能产生“负能量”的输出结果。由此可知，这才能许可联合其它非在同一个圆轴杠杆作用上的机器来获得再联合的产生“负能量”的输出结果。这就诞生“俩仪”式的永动与“负能量”输出功的“八卦”机械构造的动力机器，如再采用“俩仪”合一的“八卦”机械的设置而产生所能展示和解说的“三生万物”的理论基础与其所形成这些规律的雏形去融合于“五行机械”的提示中去设计，这样就能获得对这些机械构造的设计与运用，就能达到与表达上述阐述的所有目的与结果。
机电磁重或机电磁联合设置能量控制循环所能产生这种“负能量”的机器设计是曲柄机构这个总设计在同一个圆轴杠杆作用上所设定机械直线运动的单向磁力能量输入与直线运动的力能量单向输出的转换成磁切割导线而产生数字脉冲电能。这样，如按控制机电磁联合设置能量循环的控制而产生是设定电池、电容器或电源的初始能量去通过电子和电器控制器输出一个电脉冲周期或数字脉冲周期来实行控制绕组线圈产生磁力，再通过单向磁力能量的直线运动输入来供给二种偏离结合设计的曲柄机构这个运动来塞达到直线运动的单向磁力能量输入与通过二种偏离结合设计的曲柄机构的传输供给圆轴的串联或传输供给圆轴的本体的磁体运动塞来达到直线运动力能量的单向输出并转换成磁切割导线的数字脉冲电能回到控制器中来到达电容器或电池的返回充电。这样，可从电子和电器的控制中获得输出直流电源与数字脉冲电源。如不从电子和电器的控制中获得输出直流电源与数字脉冲电源只用于控制二种偏离结合设计的曲柄机构的设计而用于机械力能量的输出功。由此可见，其同时可再联合目前应用的发电机转换机械力能量而输出电能。所以，按力能量的总量效率比设计在不同一种的曲柄机构与独立圆轴机构的联合设计时，同样能获得机械动力与电能的功输出。只是缺少明确说明的一个有二种偏离结合设计的这种曲柄机构上采用机电磁能量循环所需的直线选择式数字脉冲能量转换机器的结合与叙述是其同样是采用三个投影坐标的互交而可演化的复始与在同一个圆轴杠杆作用上的二根Y轴设计线与一根Y轴推算、估算线再与二根方向相反的Y轴力能量线之间的 左旋力能量转换定理与卐右旋力篚量转换定理的关系，即其 左旋“负功”力能量转换定理，以及“零功”力能量转换定理的表示是上述“八卦图”内的“阴阳”学说这个须序的“道生一、一生二、二生三、三生万物”的结果；其可表示的推导式为在同一个圆轴杠杆作用上的一侧是ZM＝V2U2F/106的表示结果，另一侧是F＝(ZM/V1/U1)*106的表示结果；其效率比h表示为h＝ZM/MO＝F2/F1＝X2/X1的结果。其卐右旋“正功”力能量转换定理的表示，以及“零功”力能量转换定理在上述“八卦图”内的“阴阳”学说这个“道生一、一生二、二生三、三生万物”的反之为“万物归三、三回二、二返一、一至道”的返序结果，其可表示的推导式为在同一个圆轴杠杆作用上的一侧是ZM＝V1U1F/106的表示结果，另一侧是F＝(ZM/V2/U2)*106的表示结果；其效率比h表示为h＝MO/ZM＝F1/F2＝X1/X2的结果------这就是“八卦”内的“法于阴阳，和於术数；以乾为本，一阳而生；始止阴阳，熔炼术数；以坤为本，一阴丛生。”的奥秘所在和已知64与未知阵列规律所在的基本解答与说明的结果。
多用途选择能量互换控制式动力机的机械与电器组成特征是二种偏离结合设计的曲柄机构(1)、电脑或微处理机(2)、双向数字数字脉冲控制器(3)、曲柄直线发电机与曲柄直线电动机或用二种组合式的曲柄直线电机(4)、配套机构、冷却润滑系、真空到有压控制装置通道及机构驱动执行装置(5)、飞轮转角传感器、转速传感器、压力传感器以及各种返回式传感器(6)，控制分配电能量的输出配线用(E)表示，动力传输机构用(F)表示，其它总体设计包括配套控制线与各类压力管与相关所需的零部件所组成；其在机械上所组成的特征按

图1内的(2)所提示是除活塞外，其技术设计包括全偏离式和二种偏离结合正直式设计与正直结合正直偏离式设计的曲柄机构所有特征；曲柄直线发电机与曲柄直线电动机或用二种组合式的曲柄直线电机的基本构成原理与构造设置组成的基本特征是；采用图1内的(4)或图7内的a、b、c、d选择一个基元为例的设计；其在机械与电器的工作循环作功特征是采用二个过程的循环方式，即“二行程”的循环模式到对称、等称与按需控制的“多行程”循环模式；其在机电磁重或机电磁能量互换或转换时的控制特征是按联合控制分类循环的控制往返直线运动的机电磁或机电磁重的联合设置这种互换与转换能量循环的控制而产生动力机；按联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量单向转换的控制而产生数字发电机；按联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量选择转换的控制而产生数字发电机；按联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量循环的控制而产生电动机；它们可按照设置要求产生数字脉冲频率来根据环境需要所采用混合机电控制机电磁重的能量互换或转换的智能控制与采用数模控制相结合的按需智能控制这种转速、正负能量转换与互换的产生能量大小的转换功或转换负功的输出设计。
四、图面说明图1是本发明的多用途选择能量互换控制式动力机的基本组成与联合循环模式方框原理图。
图2是多用途选择能量互换控制式动力机的机械与电器工作原理设计图，即是机电磁数模循环式的基本构造工作原理设计图，它是按本发明的技术要求的一种复合式永磁塞与直距线圈绕组式定子为例的设置，而不是按本发明的技术要求的另一种导磁价体的线圈绕组式运动塞与复合式永磁定子的设计方案所设置。
图3是全正直式曲柄机构的典型圆轴投影图。
图4是典型的正直式曲柄机构与传输作用力和力能量偏离设置这种结合设计的正直结合偏离式的圆轴投影图。
图5是典型的偏离活塞式发动机这种机构偏离设计与力能量或作用力偏离设置结合设计的全偏离式圆轴投影图。
图6是典型能量转换机、永动机与负功动力机的机构偏离设计与力能量或作用力偏离设置的结合设计的全偏离式圆轴投影图。
图7是曲柄直线发电机与曲柄直线电动机或用二种组合式与二种组合合一的曲柄直线电机的其本构成原理与构造设置组成图。
图8是偏离机械构造结合正直式连杆设计的典型圆轴投影图。
上述技术方案的设计或设置结果是按多用途选择能量互换控制式动力机的设计方案来阐述其这种能量转换所能产生“负能量”的输出结果，是通过设计原理与技术要求的实施来表达对这些机械构造的设计而阐明时，这是按图1的叙述来针对这些设计方案，它是在同一个圆轴杠杆作用上的作用与采用二种偏离结合设计或能达到曲柄重力永动方式所能产生“负功”的曲柄机构上的进行设计，这就是直线的力能量通过运动轨迹的输入供给曲柄机构的增大，按设置的机械构造而获得这个力能量的扩大或放大；并使增大的力能量回到直线运动轨迹上去的这种模式来实现多用途选择能量互换控制或单向选择能量转换的这个设置结果而获得“负功”的产生，这也是把小的力能量通过设置的这个直线往返运动的“往”而输入其力能量供给曲柄机构的圆轴杠杆，使力能量转换输入到同一圆轴杠杆作用上而获得扩大或放大，并按设置返回到这个直线往返运动的“返”中去，让这个作用过程来实现这种设置的直线力能量增大，从而使这类机电磁重或机电磁联合设计在同一圆轴杠杆作用上的能量所能产生互换在轨迹上的循环时，可根据技术许可的采用或就应用外动力供给“曲柄直线发电机”来实行力能量转换成电能的同时，可采用这种能产生“负能量”的曲柄直线机器的“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的控制互换能量输出或应用于控制“曲柄直线电动机”与“曲柄直线发电机”的二机合一设计来设定在互换中获得“负能量”的产生和输出。与此同时，可按设置技术来控制单向的“往”或“返”的工作循环过程，就获得曲柄式的各种类电机的设计与结合智能控制“往”、“返”的力能量转换或互换的作用过程，就形成这种所谓的多用途选择能量互换控制式动力机的设计结果，就达到这些技术的应用于实际的目的。
本发明针对机械设计的基本技术设计原理与理论是根据本发明的背景技术所阐述的原理与理论来进行实施于实际时，可按图4、图、5、图6、图8来进行对能量转换或互换的大小按需选择而采用作为结构技术的应用于动力机或永动机的设计是按图2所示在图2内，多用途选择能量互换控制式动力机的设计模式等于机电磁数模循环式动力机的设计模式也等于重力曲柄永动机的设计模式外加这类磁力线圈。即多用途选择能量互换控制式动力机基本构造工作原理设计图的图2等于在重力曲柄永动机的图1与等于在机电磁数模循环式动力机的图3相似。复合式永磁塞或导磁价体线圈绕组式运动塞(1)、连杆(2)、曲轴(3)、飞轮(4)、缸体与壳体包括直距线圈绕组式定子或复合式永磁定子的壳体(5)、进空气循环阀(6)、出空气循环阀(7)、速控阀(8)、空气循环通道(9)、至真空到有压控制装置通道(10)、滚动摩擦件(11)、至温控冷却润滑系部件通道(12)、(13)及相关的冷却润滑系、负载或动力传输机构与零件所组成；外加这类直距线圈绕组式定子或复合式永磁定子(14)与相关配套所需零件的所组成。图2设计是按复合式永磁塞(1)与直距线圈绕组式定子(14)为例的设置，而不是按导磁价体的线圈绕组式运动塞(1)与复合式永磁定子(14)的技术方案所设置。这样的叙述其组成的设置，就能达到这类技术设计与实际应用组成方案的目的。
本发明针对“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”或用二种组合式的“曲柄直线电机”的基本构成原理与构造设置组成的基本特征描述时，是采用图1内的(4)或按图7内的a、b、c、d选择一个基元图为例的设计来叙述时，这是描述“曲柄直线电动机”的设计所采用目前的直线往返电动机设计的“往”设计；“曲柄直线发电机”是采用“曲柄直线电动机”的反设置，即是目前采用的直线往返电动机设计的“返”反设计；“曲柄直线电机”的原理是根据“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的二机组合成一体的设计成这种“曲柄直线电机”的构造原理是上述的二种原理的组合；如采用最大值的应用控制其就演变成这种“运动磁力能量的输入、输出式变压器”的这种设计模式来达到机电磁重或机电磁能量循环所需的直线选择式数字脉冲的多用途选择能量互换或转换控制式动力机的设计所需。其基本构造按一个基元为例的设计特征是图7内的“曲柄直线发电机”或“曲柄直线电动机”的直距线圈绕组定子与复合式永磁塞图7-a、“曲柄直线发电机”或“曲柄直线电动机”的复合式永磁定子与导磁价体直距线圈绕组运动塞图7-b、“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的二种组合式的“曲柄直线电机”的直距线圈绕组定子与复合式永磁塞图7-c、“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的二种组合式的“曲柄直线电机”的复合式永磁定子与导磁价体直距线圈绕组运动塞图7-d与冷却润滑系、滚动设计的相关所需零件所组成。因这类“曲柄直线发电机”、“曲柄直线电动机”与“曲柄直线电机”的动力机可按电子触发器一样采用二进制数那样的任意组合从一个其元级到其元组、单元级、单元组、多元级、多元组以及到各种组合；再因这类“曲柄直线发电机”、“曲柄直线电动机”与“曲柄直线电机”的动力机线圈绕组设置，可按所需要求设置线圈单相、三相、多相或混合绕法的按电磁原理可进行任意组成线圈绕组，这是众所周知的基本的电子、电器原理。为此，在本文不作展开的详细地描述，这样就能理解和达到对这些电子、电器的设计目的。
本发明针对联合控制分类循环的控制往返直线运动的机电磁或机电磁重的联合设置这种互换与转换能量循环的控制而产生动力机时的描述，这是把各种“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电机”进行有机的组合设置所产生其这类“俩仪”式的动力机设计，把各种“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电机”进行有机的结合成一体的设计所能产生其这类二合一的多用途选择能量互换控制式动力机的设计，同时可采用独立的“曲柄直线发电机”、“曲柄直线电动机”的设计；在机械设计上，保持最佳力能量偏离设置优点的机械特征是弯形连杆传输力能量或作用力的偏离设置和曲柄构造的机构偏离设计的全偏离设计来匹配各种“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的设计；同时可采用偏离结合正直式与正直结合偏离式的设计于机械构造的特征的设定，使这些机械构造按需设计成曲柄动力机或曲柄永动机的设计；在电器设计上，是把各种“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的线圈绕组组成这类“变压器”形式动态的这些“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的结合体，在设计上对这些“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的结合体设置，就具有这种单向控制“往”的直线电动机与单向控制“返”或控制往返的直线发电机的结合体来达到这种机、电、磁、重或机、电、磁能量循环所需的直线选择式数字脉冲的多用途选择能量互换与转换控制式动力机的工作与设计结果特征的描述如下；在联合控制分类循环上，是机电磁重或机电磁的联合控制这种能产生“负能量”的设置循环输出或机电磁重或机电磁的联合控制这种转换能量的输出设置，是按设置技术来控制循环所能产生这种“负能量”的机器或按动力转换能量的机器的设计来描述时，这是曲柄机构这个总设计在曲轴合圆轴上所设定机械直线运动的单向输入磁力能量“往”与直线运动的单向力能量输出“返”的转换成磁切割线的产生数字脉冲电能的假设是同在平行直线上的机械能与电能在超导的作用下其总能量转换的效率比为1时，直线输入总量Mo入等于等于作用力F入去乘于直线运动轨迹的“往”长度S距离；当传入到弯形连杆运动最大力点的传输轨迹上时，因弯形连杆运动最大力点的传输轨迹等于圆轴的输入、输出这种圆轴杠杆力能量。所以，曲轴合圆轴上的输入、输出力能量就是弯形连杆运动轨迹的力能量。与此同时，在这一个基准上来描述连杆合圆轴上所获得力能量转矩ZM输入的表示为ZM＝V2U2F入/106的结果，其单位按力矩是千克米。这样，其所获得功率P就等于力能量转矩ZM去乘于9.8牛再乘于秒时间t内的周期T时，即P＝(V2U2F入/106)*9.8*(η/60)＝9.8V2U2Frη/6*107的结果，其估量单位是瓦的表示。当把曲轴合圆轴上的力能量返回到直线运动轨迹的“返”运动轨迹上时，其估算方法是输入力能量与作用力的反之估算来表示，其结果表示为F出＝(ZM/V1/U1)*106；MO＝F出*S；P＝MO*9.8*(η/60)＝9.8MOη/60的获得结果。其曲轴合圆轴上的力能量返回到直线运动轨迹的直线作用力F出为F出＝(ZM/V1/U1)*106＝[(V2U2F入/106)/V1/U1]*106＝(V2U2F入)/V1/U1；因这时的U2＝S*π/2、U1＝S/(π/2)时，所以F出＝[V2S*(π/2)F入]/V1/[S/(π/2)]＝(V2SF入π/2)/V1/(2S/π)＝(V2SF入π/2V1)/(2S/π)＝V2π2F入/4V1的结果。当曲柄机构的这个直线往返运动轨迹跟其它运动轨迹的转换时，其在同一个圆轴杠杆作用上就要产生一侧超重与另一侧失重的自然现象，如按直线“往”输入二分之一速度来获得这种直线往返运动跟圆轴旋转运动的平衡时，其这假设样的估算这个理想总效率比H为H＝(F出/F入)*(1/2)＝(V2π2F入/8V1)/F入＝V2π2/8V1＝1.233V2/V1的结果。这样，如按目前所有估算方式的计算结果，它跟“八卦图”这种数字演变效率比39/13的设置与结果是非常接近或吻合的说明。
按联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量单向转换的控制而产生数字发电机时，这是按图7-a或图7-b来描述其这类设计是采用电池、电容器或电源通过设置程序，使微处理机把接收的飞轮转角传感器这个曲柄转角信号进过处理后，设定控制双向数字脉冲控制器内的这些开关功率管或电器开关触点工作；此一，当此时的曲轴转角在复合式永磁塞或导磁价体运动塞的“往”开始时，使这些开关功率管或电器开关触点关闭断开线圈绕组的B、D连接线节点与此时转换电源断开输出电能的功，并达到这个“往”设置的即时单向控制这种机电磁能量转换所需。此二，同时可通过设置程序，使微处理机把接收的飞轮转角传感器这个曲柄转角信号进过处理后，设定控制双向数字数字脉冲控制器内的这些开关功率管或电器开关触点工作；当此时的曲轴转角在复合式永磁塞或导磁价体运动塞的“返”开始时，使这些开关功率管或电器开关触点关闭断开线圈绕组的B、D连接线节点与此时转换电源断开输出电能的功，并达到这个“返”设置的即时单向控制这种机电磁能量转换的所需结果，这样就能达到对这一种类的“曲柄直线发电机”的设计目的。
按联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量选择转换的控制而产生数字发电机时，这是按上述在联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量单向转换的控制产生基础上进行描述是按图7-a或图7-b来采用选择设计的设置程序，使微处理机按设定所需的选择“往”开始时，使双向数字数字脉冲控制器接到微处理机的输出结果，让这些开关功率管或电器开关触点关闭断开线圈绕组的B、D连接线节点与此时转换电源断开输出电能的功，或让这些开关功率管或电器开关触点保持导通线圈绕组的B、D连接线节点与此时转换电源的输出功；按程序设定所需的选择“返”开始时，使这些开关功率管或电器开关触点关闭断开线圈绕组的B、D连接线节点与使转换电源断开输出电能的功，或让这些开关功率管或电器开关触点保持导通线圈绕组的B、D连接线节点与此时转换电源的输出功。为此，就达到这个“往”与“返”设置的选择控制这种机电磁能量转换的所需。同时，按设计的选择程序设置可获得“往”、“返”的全电能输出功或全关闭电能的输出功设定，这样就能达到对这个种类的“曲柄直线发电机”的设计目的。
按联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量循环的控制而产生电动机时，按图7-a或图7-b来描述其这类设计是采用电池、电容器或电源通过设置程序使电子和电器控制器输出一个电脉冲周期或数字脉冲周期来实行控制绕组线圈B与D连接点绕组线圈产生磁力，通过单向磁力能量的直线运动输入供给二种偏离结合设计的这个曲柄机构。当此时的曲轴转角在复合式永磁塞或导磁价体运动塞的“往”开始时，使这个复合式永磁塞或导磁价体运动塞达到直线运动的单向磁力能量转换到复合式永磁塞或导磁价体运动塞上；使其在“往”过程时的输入磁力、重力、与动力的设置多种应用方案来满足对这些各种力能量的转换所需。这样，可设置或设定最佳的磁力能量、重力能量与动力能量转换角来转换给复合式永磁塞或导磁价体运动塞和所需的设置运动塞，再通过二种偏离结合设计的这个曲柄机构的传输供给曲轴合圆轴的串联输出与传输供给本体或在同一个圆轴杠杆作用上的连杆合圆轴的飞轮来达到直线运动的磁力能量转换到刚体定轴旋转的运动输出力能量的设计。与此同时，在特定的条件下，可采用“曲柄直线发电机”的反设置来获得“返”与“往、返”的按需选择式“曲柄直线电动机”的控制能量或互换的设定，也可按“机电磁数模循环式动力机”的设计程序与要求采用其数字控制与模拟控制相结合方法的按需智能控制的设计结果，这样就能达到对这一种类的“曲柄直线发电机”的设计目的。
本发明针对多用途选择能量互换控制式动力机的二种偏离设计结合的曲柄机构的设计特征描述是这类力能量或作用力的偏离设置与曲柄机构的偏离设计，其所能产生这些能量转换或互换的耗能机器与非耗能机器的组合设计或结合特征的有机组合，其同时可产生结合设计与设计结合、分类设计与设计分类的结果，这些都是在重力曲柄永动机与偏离式活塞发动机的基础上进行的综合设计。与此，在本文只是用一个基元为例的叙述。所以，在本文不作详细的设计或设置的说明与描述其动态的工作过程，只是借用上述投影的估算方式作一简要的阐明按上述对图5、图6的叙述结果描述，就能达到这个叙述的设计目的。
本发明针对多用途选择能量互换控制式动力机的综合控制动态工作特征的设置描述是按上述对“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的综合控制描述归纳。按图7-c或图7-d的一个工作循环周期所采用的一个基元组与一个线圈绕组为例设定初电源通过设置程序，使微处理机和控制器输出一个电脉冲周期或数字脉冲周期来实行选择控制“曲柄直线电动机”绕组线圈的B与D导线连接点，使线圈产生磁力或不产生磁力；同时按相对的选择控制“曲柄发电机”绕组线圈的D与A导线连接点，使线圈绕组获得输出电源或不获得输出电源的控制，并按工作所需的设定连续性，在“往”时供给二种偏离结合设计的曲柄机构这个运动塞达到直线运动的单向输入磁力、重力与动力能量通过供给这种偏离曲柄机构在同一个圆轴杠杆作用上的力能量放大在曲轴合圆轴上。同时，按设定的特定要求可选择控制“曲柄直线发电机”绕组线圈输出电源与不输出电源。通过“返”供给串联或本体的在同一个圆轴杠杆作用上的力能量返回到直线运动中去，使复合式永磁塞或导磁价体运动塞来达到直线运动的力能量单向输出作用可转换成磁切割导线的产生数字脉冲电能、回到双向数字数字脉冲控制器上，通过整流与控制处理后，让电能到达电池或电容器而获得这种返回充电。同时，按设定的特定要求可选择控制“曲柄直线电动机”同样可让绕组线圈产生磁力与不产生磁力来加大能量的转换设定所需。这样，可从双向数字数字脉冲控制器上的获得输出直流电源的输出与数字脉冲电源的输出，如不从双向数字脉控制器上获得数字电源，就可从曲轴合圆轴中直接获得机械动力与模拟机械动力的输出；这样，如按智能的控制选择的应用时，就可产生控制这种所谓的“负功电源”与“负功机械动力”的输出功或同时输出功，这就是通过运动轨迹与运动轨迹的转换和互换能量所能设定其输入、放大、输出与转换的自然物理特性而描述；这样的阐明就达到了总体设计的要求。
本发明针对多用途选择能量互换控制式动力机的相关所需匹配设计的特征描述是其这些相关所需匹配设计的技术方案，都是根据目前的机械构造要求所设定的润滑、冷却与滚动和电子、电器、电源的相关配套所需而设定的这些匹配设计方案，这是众所周知的最基本的设计原理。为此，在本文不作详细地描述这种多用途选择能量互换控制式动力机的这些所需匹配设置或设计方案而叙述，这样就能理解和达到对这些设计所需匹配的设计目的。
本发明针对多用途选择能量互换控制式动力机的综合用途特征的说明是按上述的综合设计与分析设计的彼此说明使这类设计方案所能达到应用于海、陆、空、天、水下与宇宙空间而阐述。同时，其也是不远将来技术的数字化核心科技，并结合于电子内的开发与应用。如采用这项技术的设计与现代科技的结合，其就是航空、航天与空间所需动力的核心科技，也就是不远将来碟形飞行器所需动力的核心技术。通过上述设计方案的阐明就能满足在实际应用的这类发动机、永动机、动力机的这些设计要求与技术所需。为此，这个简述更明确地叙述或揭示了未知领域的力能量转换“功”与“功”转换力能量的实质关系。同时又解开了藏密于“八卦”内的最尖端科技和几千年之迷这个最古老力能量与功关系的“阴阳”学说的演说解答结果。这样，就能获得这类机器的发明同时，就能获得高智能数模与机电磁或机电磁重为一体合一的这些联合控制正负功转换电源和联合控制正负功转换圆轴旋转的输出功；如按最大的联合设置就能产生“永动电源“与“永动圆轴旋转”的同时控制输出功或按需选择输出功。这样的陈述，就达到了总设计技术方案的所有设计理念与设计方案的所有目的。
权利要求
1.多用途选择能量互换控制式动力机的机械与电器组成特征是二种偏离结合设计的曲柄机构(1)、电脑或微处理机(2)、双向数字数字脉冲控制器(3)、曲柄直线发电机与曲柄直线电动机或用二种组合式的曲柄直线电机(4)、配套机构、冷却润滑系、真空到有压控制装置通道及机构驱动执行装置(5)、飞轮转角传感器、转速传感器、压力传感器以及各种返回式传感器(6)，控制分配电能量的输出配线用(E)表示，动力传输机构用(F)表示，其它总体设计包括配套控制线与各类压力管与相关所需的零部件所组成；其在机械上所组成的特征除活塞外，其技术设计包括全偏离式和二种偏离结合正直式设计与正直结合正直偏离式设计的曲柄机构所有特征；曲柄直线发电机与曲柄直线电动机或用二种组合式的曲柄直线电机的基本构成原理与构造设置组成的基本特征是；其在机械与电器的工作循环作功特征是采用二个过程的循环方式，即“二行程”的循环模式到对称、等称与按需控制的“多行程”循环模式；其在机电磁重或机电磁能量互换或转换时的控制特征是按联合控制分类循环的控制往返直线运动的机电磁或机电磁重的联合设置这种互换与转换能量循环的控制而产生动力机；按联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量单向转换的控制而产生数字发电机；按联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量选择转换的控制而产生数字发电机；按联合控制分类循环的控制机电磁联合设置能量循环的控制而产生电动机；它们可按照设置要求产生数字脉冲频率来根据环境需要所采用混合机电控制机电磁重的能量互换或转换的智能控制与采用数模控制相结合的按需智能控制这种转速、正负能量转换与互换的产生能量大小的转换功或转换负功的输出设计。
2.如权利要求1所述的多用途选择能量互换控制式动力机其特征是在整机的设计上，根据控制联合循环的非耗能机器所获得力能量的转换功增大与耗能机器的联合设计的联合循环设定一体或不一体的选择能量转换或互换的设计。
3.如权利要求1所述的多用途选择能量互换控制式动力机其特征是在机械与电器的设计上，其根据在同一个圆轴杠杆作用上的按需选择任意组合同类机器多、少、大、小与微形的设计，其包含合于电子、电器的作为触发器或存贮器的作用来设计。
4.如权利要求1所述的多用途选择能量互换控制式动力机其特征是其根据在同一个圆轴杠杆作用上的综合设计成多用途选择能量互换控制式动力机后跟非同一个圆轴杠杆作用上的机器联合设置这类机电一体的设计。
5.如权利要求1所述的多用途选择能量互换控制式动力机其特征是机械设计的基本技术设计原理与理论是根据本发明的背景技术所阐述的原理与理论来进行实施于实际时，进行对能量转换或互换的大小按需选择而采用作为结构技术的应用于动力机或永动机的设计。
6.如权利要求1所述的多用途选择能量互换控制式动力机其特征是把各种“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电机”进行有机的组合设置所产生其这类“俩仪”式的动力机设计，把各种“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电机”进行有机的结合成一体的设计所能产生其这类二合一的多用途选择能量互换控制式动力机的设计，同时可采用独立的“曲柄直线发电机”、“曲柄直线电动机”的设计。
7.如权利要求1所述的多用途选择能量互换控制式动力机其特征是联合控制分类循环的控制往返直线运动的机电磁或机电磁重的联合设置在机械设计上，保持最佳力能量偏离设置优点的机械特征是弯形连杆传输力能量或作用力的偏离设置和曲柄构造的机构偏离设计的全偏离设计来匹配各种“曲柄直线发电机”与“曲柄直线电动机”的设计；同时可采用偏离结合正直式与正直结合偏离式的设计于机械构造的特征的设定，使这些机械构造按需设计成曲柄动力机或曲柄永动机的设计。
8.如权利要求1所述的多用途选择能量互换控制式动力机其特征的用途特征是在海、陆、空、天、水下与宇宙空间的应用和设置获得高智能数模与机电一体合一的联合控制正负功转换电源和联合控制正负功转换电源与圆轴旋转的输出选择功；按最大值的联合设置就能产生“永动电源”与“永动圆轴旋转”的同时控制输出功或按需选择输出功。
全文摘要
多用途选择能量互换控制式动力机的设计，其是在同一个圆轴杠杆作用上的设计。并根据现代科技与古老“八卦图”内的“阴阳”学说的原理所结合设计成高智能数字化机电动力于一体合一的曲柄直线发电机、曲柄直线电动机或这些结合体所形成的多用途选择能量互换控制式动力机这类设计模式，使它在海、陆、空、天、水下与宇宙空间正直能获得智能控制的“负功”电源和获得智能控制控制的刚体定轴旋转的圆轴输出，按最大值的联合设置就能产生“永动电源“与“永动圆轴旋转”的同时控制输出功或按需选择输出功。
文档编号F03G7/00GK1436931SQ0214368
公开日2003年8月20日 申请日期2002年10月4日 优先权日2002年10月4日
发明者应华 申请人:应华