专利名称：电磁式燃料喷射阀及使用其的内燃机的控制装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及电磁式燃料喷射阀及使用该电磁式燃料喷射阀的内燃机的控制装置， 特别涉及适用于汽车用缸内喷射汽油发动机中的电磁式燃料喷射阀以及使用该电磁式燃料喷射阀的内燃机的控制装置。
背景技术：
在用于内燃机，特别是用于缸内燃料喷射系统中的电磁式燃料喷射阀中，为了满足对于排放气体和燃料费的限制和要求，要求从小流量到大流量为止的较宽的控制范围。 为此，电磁式燃料喷射阀通过内部的流量调整机构来实施动态流量调整，将由于尺寸偏差而发生的个体间流量偏差抑制到必要的范围内，从而能进行基于输入脉冲宽度的流量控制。此时，若个体间流量偏差大，则在各气缸间的燃烧状态也会不同，因此发动机的震动和声音会变大，而且，这也成为排放气体中的未燃烧碳化氢和碳黑产生的原因。因此，在现有技术中，一般为了降低空转运转时的震动和声音，通过空转运转条件下的脉冲宽度和流量来实施动态流量调整，以使得能将空转运转下的个体间流量偏差降到最低(例如，参照专利文献I)。专利文献I JP特开2004-150344号公报但是，若根据汽车的行驶模式，在下坡运转时等截断燃料来行驶之后进行加速，则会成为比空转运转时更低的低负载、低旋转状态下的运转。由于所要的流量比空转运转时要小，因此即使以可控制范围的最小流量来喷射燃料，也会产生由于急剧的发动机转速增加而引起的加速震动。另外，若电磁式燃料喷射阀的个体间流量偏差较大，则气缸间的燃烧会产生偏差， 因此发动机震动较大，由于发动机转速的偏差还会引起加速不稳定，也将成为排放气体中的未燃烧碳化氢和碳黑多发的原因。与此相对，在专利文献I的记载中，由于进行空转运转条件下的动态流量调整，因此，若偏离出实施了动态流量调整的空转运转条件下的脉冲宽度，则个体间的流量偏差就会变大。特别是，在比空转运转条件低的低流量侧，由于流量的绝对值小，较大地影响相对于脉冲宽度的动态流量偏差。
发明内容
本发明的目的在于提供一种能降低相对于比进行动态流量调整的空转运转条件低的脉冲区域中的个体间脉冲宽度的动态流量偏差的电磁式燃料喷射阀以及使用该电磁式燃料喷射阀的内燃机的控制装置。(I)为了达成上述目的，本发明是电磁式燃料喷射阀，其构成为，具有固定芯；配置于该固定芯的外周侧的线圈；与所述固定芯的下端部对置的锚栓；在下端部形成有阀座的活动部件；和沿着燃料喷射阀的中心轴即所述固定芯的贯通孔而被压入的调整部件，并配置弹簧，以使得所述弹簧的上端通过该调整部件而固定在轴方向上，下端向阀座按压该活动部件，通过对所述线圈通电来产生磁吸引力，由此将所述锚栓和所述活动部件朝所述固定芯吸引，所述电磁式燃料喷射阀的特征在于，按照对具有在静态流量目标Qstm的公差土 y%内静态流量Qst较大的特性的所述电磁式燃料喷射阀，将动态流量q0在动态流量目标qm的公差± X %内设为较大,对具有在静态流量目标Qstm的公差±y*%内静态流量Qst 较小的特性的所述电磁式燃料喷射阀，将动态流量q0在动态流量目标qm的公差± x %内设为较小的方式，对所述调整部件进行调整。通过相关的构成，能降低相对于比进行动态流量调整的空转运转条件低的脉冲区域中的个体间脉冲宽度的动态流量偏差。(2):在上述(I)的基础上，优选动态流量调整时的动态流量qO以q0 = qm+QstmXQst + yXx 来表不。(3)为了达成上述目的，本发明是被用在具有直接将燃料喷雾到内燃机的燃烧室内的电磁式燃料喷射阀的内燃机中，并用于控制基于所述电磁式燃料喷射阀进行的燃料喷射的内燃机的控制装置，所述内燃机的控制装置的特征在于，按照对具有在静态流量目标 Qstm的公差土 y%内静态流量Qst较大的特性的所述电磁式燃料喷射阀，将动态流量qO在动态流量目标qm的公差±x*%内设为较大，且对具有在静态流量目标Qstm的公差±y*%内静态流量Qst较小的特性的所述电磁式燃料喷射阀,将动态流量qO在动态流量目标qm的公差±x%内设为较小的方式，对调整部件进行调整，在所述内燃机的低负载、低旋转的运转状态下，根据空转点以下的脉冲宽度来进行所述电磁式燃料喷射阀的控制。根据相关的构成，能降低相对于比进行动态流量调整的空转运转条件低的脉冲区域中的个体间脉冲宽度的动态流量偏差，即使在空转点以下的低转速的区域，也能精度良好地控制燃料流量。(4):在上述(3)的基础上，优选所述电磁式燃料喷射阀的动态流量调整时的动态流量 qO 以 qO = qm+QstmXQst + yXx 来表示。根据本发明，能降低相对于比进行动态流量调整的空转运转条件低的脉冲区域中的个体间脉冲宽度的动态流量偏差。
图I是表示本发明的一个实施方式的电磁式燃料喷射阀的构成的截面图。图2是本发明的一个实施方式的电磁式燃料喷射阀的动作说明图。图3是本发明的一个实施方式的电磁式燃料喷射阀的流量特性图。图4是本发明的一个实施方式的电磁式燃料喷射阀的流量特性图。图5是作为比较例的电磁式燃料喷射阀的流量特性图。图6是作为比较例的电磁式燃料喷射阀的流量特性图。图7是表示本发明的其它实施方式的电磁式燃料喷射阀的动态流量偏差调整装置的构成的框图。图8是本发明的其它实施方式的电磁式燃料喷射阀的动态流量偏差调整装置的调整原理的说明图。图9是表示使用了本发明的各实施方式的电磁式燃料喷射阀的内燃机系统的构成的框图。
10电磁式燃料喷射阀
54调整部件
101喷嘴固定器
102锚栓
103夕卜壳
105电磁线圈
107固定芯
110弹簧
113活动部件引导器
114活动部件
115引导构件
116锐孔帽(orifice cap)
121连接器
200内燃机的控制装置
300动态流量偏差调整装置
具体实施例方式下面，使用图I 图6来说明本发明的一个实施方式的电磁式燃料喷射阀的构成以及流量调整方法。首先，使用图I以及图2来说明本实施方式的电磁式燃料喷射阀的构成。图I是表示本发明的一个实施方式的电磁式燃料喷射阀的构成的截面图。图2是本发明的一个实施方式的电磁式燃料喷射阀的动作说明图。在本实施方式的电磁式燃料喷射阀10中，阀体114的上端部设有具有外径比连杆部114A直径大的轴肩部133的头部114C。在头部114C设有弹簧110的支承面。按照能径直地上下往复运动的方式，由引导构件115和活动部件引导器113保持连杆部114A的外周部。在电磁线圈110未通电的闭阀状态下，阀体114的前端通过弹簧110的施力而与锐孔帽116抵接，阻断燃料从燃料喷射孔116A的流出。电磁线圈105配置于固定芯107的外周部,介由外壳103、喷嘴101、被并合压入阀体114而成为一体构造的锚栓102，而形成箭头201所示的环形的磁路。另外，电磁线圈105在形成于导体109的前端部的连接器121上与通过蓄电池来提供电力的插头相连接，通过未图示的控制器来控制通电、断电。在电磁线圈105的通电中，通过穿过磁路201的磁通,在与固定芯107的下端部对置的锚栓102、和固定芯107之间的磁隙中，产生磁吸力。锚栓102通过被超过弹簧110的设定荷重的力的吸引而向上方移动，一直移动到撞到固定芯107的下端面为止。其结果，阀体114的前端从锐孔帽116离开而成为开阀状态，从固定芯107的中心部的燃料通路即贯通孔而提供的燃料从喷射孔116向燃烧室内喷射。断开对电磁线圈105的通电后，磁路201的磁通消失，磁吸引隙中的磁吸引力也消失。在这种状态下，将阀体114推向闭阀方向的弹簧110的弹簧力作用于活动部件(锚栓102、阀体114)。其结果，阀体114的前端被推回与锐孔帽116接触的闭阀位置。弹簧110的与阀体114相反侧的上端面抵接调整部件54。调整部件54被压入固定在固定芯107的内径部，能通过调整部件54的离固定芯107的上端面的压入深度来调节弹簧110对阀体114的施力。通过将一字螺丝刀的前端卡合在调节器54的上端的槽中，能进行转动，由此能改变离固定芯107的上端面的压入深度。在此，使用图2来说明对控制器输入的输入脉冲和阀体114的提升(lift)量的关系。若对控制器输入的输入脉冲成为0N,则对电磁线圈105通电。对电磁线圈105通电后， 经过了开阀延迟时间Ta之后，阀体114开阀。另外，若输入脉冲成为0FF，经过闭阀延迟时间Tb后，阀体114闭阀。在此，输入脉冲的脉冲宽度为Ti。若通过调整部件54而增强弹簧110的施力而使得施加给阀体114的向闭阀方向的力变强，则开阀延迟时间Ta变长，闭阀延迟时间Tb变短，接近于图2的点线。于是，即使是相同的脉冲宽度Ti，也会由于处于开阀状态的时间减少而使得降低了每I次喷射的流量即动态流量q。接下来，使用图3 图6来说明本发明的一个实施方式的电磁式燃料喷射阀的流
量调整方法。图3以及图4是本发明的一个实施方式的电磁式燃料喷射阀的流量特性图，图5 以及图6是作为比较例的电磁式燃料喷射阀的流量特性图。在此，将图I所示的电磁式燃料喷射阀的最大提升(full lift)状态的流量即喷射率设为静态流量Qst。静态流量Qst由于阀体114的最大提升量偏差、燃料喷射孔116A 的流路面积的偏差等而产生偏差，被确定为处于相对于静态流量目标值Qstm的公差±y% 以内。为了进一步降低静态流量偏差，需要提高关联的各构件的尺寸精度，由于需要设备投资和加工时间的延长因此难以实现。因此，对所制造出的全部的燃料喷射阀来计测静态流量Qst，将该计测值为静态流量目标值Qstmiy1^以内的燃料喷射阀作为规格内的燃料喷射阀，作为以下的动态流量偏差调整的对象。将计测值偏离出静态流量目标值Qstm±y%的产品作为废品而废弃。现有技术的动态流量偏差调整如下来进行。首先，为了降低空转运转时的震动和声音，根据空转运转条件下的脉冲宽度和目标流量来实施动态流量调整，以使得能将空转运转中的个体间的流量偏差降到最低。然后，对计测值为静态流量目标值Qstmiy %以内的燃料喷射阀，一边进行流量测定一边调整调整部件54的压入位置直到在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量qm的公差±x%以内为止，由此来进行动态流量调整,从而抑制了在制造过程产生的个体间偏差。动态流量调整点的脉冲宽度TO是空转运转条件下的脉冲宽度。即，只要在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量 qm±X%以内即可。此时，至于动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量qm±X%以内的哪个值，现有技术并不关注。与此相对，在本实施方式中，如下地进行动态流量偏差调整。如前所述，所制造的全部的燃料喷射阀内的、静态流量Qst的计测值为静态流量目标值Qstmiy1^以内的燃料喷射阀作为规格内的燃料喷射阀,成为动态流量偏差调整的对象。因此，成为动态流量偏差调整的对象的燃料喷射阀包括1)静态流量Qst的计测值为
6静态流量目标值Qstm+y1^ ；2)静态流量Qst的计测值为静态流量目标值Qstm-y1^。按照这些静态流量时的特性的不同，在本实施方式中，动态流量偏差调整的调整点也变得不同。
即，在动态流量偏差调整中，在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO被调整在目标动态流量的qm±x%以内，并且在此时，I)对测定的静态流量Qst比静态流量目标Qstm大的电磁式燃料喷射阀，按照使动态流量qO在动态流量目标qm± x %的公差内变大的方式对调整部件54进行调整；2)对测定的静态流量Qst比静态流量目标Qstm小的电磁式燃料喷射阀，按照使动态流量qO在动态流量目标qm±X%的公差内变小的方式对调整部件54进行调整。在此，关于如以上那样地进行动态流量偏差调整的情况、和现有技术的进行动态流量偏差调整的情况，使用图3 图6来进行说明。在图3中，横轴表示施加给燃料喷射阀的脉冲宽度T(mS)，纵轴表示动态流量 q(mm3/st)。另外，在动态流量q中，“st”表示图I所示的阀体114的I个冲程的流量。图3的动态流量q与脉冲宽度Ti的关系表示为如下的式⑴q = Qst X (Ti-TO) +qO......(I)在图3中，实线Al是测定的静态流量Qst比静态流量目标Qstm大的电磁式燃料喷射阀，即静态流量Qst的计测值为静态流量目标值Qstm+y%的电磁式燃料喷射阀。对这样的燃料喷射阀，按照动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量qm+x%的方式来对调整部件54进行调整。另外，虚线A2是测定的静态流量Qst比静态流量目标Qstm小的电磁式燃料喷射阀，即静态流量Qst的计测值为静态流量目标值Qstm-y%的电磁式燃料喷射阀。对这样的燃料喷射阀，按照动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量 qm_x%的方式来对调整部件54进行调整。接下来，使用图4来说明如图3所示地进行动态流量偏差调整的情况下的动态流
量偏差。如图3所说明的那样，对具有实线Al的特性的燃料喷射阀，按照在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO的误差(偏差)成为+x%的方式来对调整部件54进行调整。关于这样进行了调整的燃料喷射阀，在图4中示出脉冲宽度T和此时的误差的关系。并且，比动态流量调整点的脉冲宽度TO小脉冲宽度A Tl的脉冲宽度Tl下的动态流量偏差成为_z %。另外，如图3中所说明的那样，对具有虚线A2的特性的燃料喷射阀，按照在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO的误差(偏差)成为的方式来对调整部件 54进行调整。关于如此进行了调整后的燃料喷射阀，图4示出脉冲宽度T与此时的误差的关系。并且，比动态流量调整点的脉冲宽度TO小脉冲宽度A Tl的脉冲宽度Tl下的动态流量偏差成为+z %。接下来，使用图5以及图6来说明比较例。在图5中，与图3相同，横轴表示施加给燃料喷射阀的脉冲宽度T(mS)，纵轴表示 q (mm3/st)。在图5中，点线Bl-I以及实线B1-2是测定的静态流量Qst比静态流量目标Qstm大的电磁式燃料喷射阀，即是静态流量Qst的计测值为静态流量目标值Qstm+y %的电磁式燃料喷射阀。对这样的燃料喷射阀，按照在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量qm±X%的方式来对调整部件54进行调整，其调整的结果，点线Bl-I所示的燃料喷射阀变成在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量qm-x %的燃料喷射阀。另外，实线B1-2所示的燃料喷射阀变成在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量qm±0%的燃料喷射阀。另外，一点划线C2-1、虚线C2-2是测定的静态流量Qst比静态流量目标Qstm小的电磁式燃料喷射阀，即是静态流量Qst的计测值为静态流量目标值Qstm-y%的电磁式燃料喷射阀。对这样的燃料喷射阀，按照在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量qm±X%的方式来对调整部件54进行调整，其调整结果，一点划线C2_l 所示的燃料喷射阀变成在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量qm+X%的燃料喷射阀。另外，虚线C2-2所示的燃料喷射阀变成在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO成为目标的动态流量qm±0%的燃料喷射阀。图6表示在图5所示的Bl-1、Bl-2、C2_l、C2~2的特性中经过调整的比较例的燃
料喷射阀的动态流量偏差。如图5所说明的那样，对具有点线Bl-I的特性的燃料喷射阀，按照在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO的误差(偏差)成为的方式来对调整部件54进行调整。关于这样进行了调整的燃料喷射阀，图6示出脉冲宽度T与此时的误差的关系。并且，比动态流量调整点的脉冲宽度TO小脉冲宽度A T2的脉冲宽度T2下的动态流量偏差成为_z %。另外，如图5所说明的那样，对具有一点划线C2-1的特性的燃料喷射阀，按照在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO的误差(偏差)成为+x%的方式来对调整部件54进行调整。关于如此进行了调整后的燃料喷射阀，图6示出脉冲宽度T与此时的误差的关系。并且，比动态流量调整点的脉冲宽度TO小脉冲宽度A T2的脉冲宽度T2下的动态流量偏差成为+z %。进而，如图5所说明的那样，对具有实线B1-2的特性的燃料喷射阀，按照在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO的误差(偏差)成为±0x%的方式来对调整部件 54进行调整。关于如此进行了调整后的燃料喷射阀，图6示出脉冲宽度T与此时的误差的关系。并且，比动态流量调整点的脉冲宽度TO小脉冲宽度A T3的脉冲宽度T3下的动态流量偏差成为_z %。另外，如图5所说明的那样，对具有虚线C2-2的特性的燃料喷射阀，按照在动态流量调整点的脉冲宽度TO下的动态流量qO的误差(偏差)成为±0%的方式来对调整部件 54进行调整。关于如此进行了调整后的燃料喷射阀，图6示出脉冲宽度T与此时的误差的关系。并且，比动态流量调整点的脉冲宽度TO小脉冲宽度A T3的脉冲宽度T3下的动态流量偏差成为+z %。在此，比较图4和图6，若观察收纳于动态流量偏差±z%的范围内的脉冲宽度T， 与图6所示的比较例相比，在进行了图4所示的本实施方式的动态流量偏差调整的情况下， 即使在更低流量侧也能使动态流量偏差较小。即，能降低相对于比进行动态流量调整的空转运转条件低的脉冲区域中的个体间脉冲宽度的动态流量偏差。通过以上的动态流量调整方法，能不用提高关联的各部件的尺寸精度也可抑制空转点以下的动态流量偏差的个体间偏差。接下来，使用图7以及图8来说明本发明的其它实施方式的电磁式燃料喷射阀的流量调整方法。另外，本实施方式的电磁式燃料喷射阀的构成与图I所示的构成相同。图7是表示本发明的其它实施方式的电磁式燃料喷射阀的动态流量偏差调整装置的构成的框图。图8是本发明的其它实施方式的电磁式燃料喷射阀的动态流量偏差调整装置的调整原理的说明图。在本实施方式中，作为用于对具有图I所示构成的燃料喷射阀10进行动态流量偏差调整的构成，具备动态流量偏差调整装置300、调整部件转动单元310、和流量检测单元 320。调整部件转动单元310由用于与图I所示的燃料喷射阀的调整部件54上部的槽卡合的驱动器这样的卡合单元、和用于转动驱动该卡合单元的电动机这样的动力源而构成。流量检测单元320在从动态流量偏差调整装置300对燃料喷射阀10施加动态流量调整点的脉冲宽度TO时，检测燃料喷射阀10的流量qO。预先对动态流量偏差调整装置300输入静态流量Qst的计测值。在此，假设是输入的静态流量Qst的计测值为具有静态流量目标值98丨111+7%的特性的电磁式燃料喷射阀。动态流量偏差调整装置300使用调整部件转动单元310，转动燃料喷射阀10的调整部件54，通过流量检测单元320来检测此时被调整的燃料喷射阀10的流量qO。并且，动态流量偏差调整装置300按照满足以下的式(2)的方式，qO = qm+QstmXQst + yXx......(2)对测定的静态流量Qst比静态流量目标Qstm大的电磁式燃料喷射阀，在动态流量目标qm±x%的公差内将动态流量qO设为较大,对测定的静态流量Qst比静态流量目标 Qstm小的电磁式燃料喷射阀，在动态流量目标qm±x%的公差内将动态流量qO设为较小。关于这一点，如用图8所说明的那样，例如，在静态流量目标值Qstm+0. 5y %的情况下，按照成为动态流量目标qm±0. 5x%的方式来对调整部件54进行调整。接下来，使用图9来说明使用了本发明的各实施方式的电磁式燃料喷射阀的内燃机系统的构成。图9是表示使用了本发明的各实施方式的电磁式燃料喷射阀的内燃机系统的构成的框图。首先，说明内燃机的构成。在内燃机的燃烧室CC的上部，配置有吸气阀Vin以及排气阀Vex。通过打开吸气阀Vin，从吸气管将吸入气体Ain导入到燃烧室内。另外，通过打开排气阀Vex，将燃烧室内的排出气体EXout从排气管排出到外部。另外，内燃机具备将燃料直接喷雾到燃烧室CC的内部的电磁式燃料喷射阀10。从燃料喷射阀10所喷射的燃料喷雾与从吸气管被导入的吸入气体Vin混合。与吸入气体进行混合后的燃料喷雾通过被安装在燃烧室上部的火花塞IP点火，然后燃烧。另外，也可以不使用火花塞而使用进行压缩点火的构成。另外，也可以在排气管设置用于检测排出气体 EXout中的氧浓度的氧浓度传感器OS。对内燃机的控制装置(E⑶)200输入由检测加速踏板的踩入量的加速开度传感器 AS所检测出的加速踏板的踩入量的信息、和由氧浓度传感器OS检测出的氧浓度的信息。在此，加速踏板的踩入量的信息是表示驾驶者的意志的信息。另外，氧浓度的信息是表示搭载了内燃机的车辆的运转状态的信息。也可以对内燃机的控制装置200输入表示其它的驾驶者的意志的信息或表示其它车辆的运转状态的信息。内燃机的控制装置200根据表示驾驶者的意志的信息和表示车辆的运转状态的信息，来控制火花塞IP的点火时期、电磁式燃料喷射阀10的燃料喷射定时、燃料喷射量。在此，电磁式燃料喷射阀10是具有图I所示的构成的燃料喷射阀，通过图2或图7 中说明的方法来对调整部件54进行调整，能使低燃料侧的动态流量偏差较小，能使可控制的最小流量较小。因此，内燃机的控制装置200能抑制空转点以下的动态流量偏差的个体间偏差，即使在空转点以下的低转速的区域，也能精度良好地控制燃料流量。如以上说明的那样，根据本实施方式，能降低相对于比进行动态流量调整的空转运转条件低的脉冲区域中的个体间脉冲宽度的动态流量偏差。因此，即使在空转点以下的低转速的区域，也能精度良好地控制燃料流量。
权利要求
1.一种电磁式燃料喷射阀,其特征在于，具有固定芯；配置于该固定芯的外周侧的线圈；与所述固定芯的下端部对置的锚栓； 在下端部形成有阀座的活动部件；和沿着燃料喷射阀的中心轴即所述固定芯的贯通孔而被压入的调整部件，并配置弹簧，以使得所述弹簧的上端通过该调整部件而固定在轴方向上，下端向阀座按压该活动部件，通过对所述线圈通电来产生磁吸引力，由此将所述锚栓和所述活动部件朝所述固定芯吸引，其中，按照对具有在静态流量目标Qstm的公差±y%内静态流量Qst较大的特性的所述电磁式燃料喷射阀，将动态流量q0在动态流量目标qm的公差±x%内设为较大，对具有在静态流量目标Qstm的公差±y%内静态流量Qst较小的特性的所述电磁式燃料喷射阀， 将动态流量q0在动态流量目标qm的公差± x %内设为较小的方式,对所述调整部件进行调
2.根据权利要求I所述的电磁式燃料喷射阀，其特征在于，动态流量调整时的动态流量q0以q0 = qm+QstmXQst + yXx来表示。
3.一种内燃机的控制装置，其被用在具有直接将燃料喷雾到内燃机的燃烧室内的电磁式燃料喷射阀的内燃机中，并用于控制基于所述电磁式燃料喷射阀进行的燃料喷射，所述内燃机的控制装置的特征在于，按照对具有在静态流量目标Qstm的公差±y%内静态流量Qst较大的特性的所述电磁式燃料喷射阀，将动态流量q0在动态流量目标qm的公差±x%内设为较大，对具有在静态流量目标Qstm的公差±y%内静态流量Qst较小的特性的所述电磁式燃料喷射阀,将动态流量q0在动态流量目标qm的公差±x%内设为较小的方式,对调整部件进行调整，在所述内燃机的低负载、低旋转的运转状态下，根据空转点以下的脉冲宽度来进行所述电磁式燃料喷射阀的控制。
4.根据权利要求3所述的内燃机的控制装置，其特征在于，所述电磁式燃料喷射阀的动态流量调整时的动态流量q0以q0 = qm+QstmXQst + yXx 来表不。
全文摘要
能降低相对于比进行动态流量调整的空转运转条件低的脉冲区域中的个体间脉冲宽度的动态流量偏差的电磁式燃料喷射阀。电磁式燃料喷射阀具有固定芯；配置于固定芯的外周侧的线圈；与固定芯的下端部对置的锚栓；在下端部形成有阀座的活动部件；和沿着燃料喷射阀中心轴即固定芯的贯通孔而被压入的调整部件。按照对具有在静态流量目标Qstm的公差±y％内静态流量Qst较大的特性的电磁式燃料喷射阀，将动态流量q0在动态流量目标qm的公差±x％内设为较大，且对具有在静态流量目标Qstm的公差±y％内静态流量Qst较小的特性的电磁式燃料喷射阀，将动态流量q0在动态流量目标qm的公差±x％内设为较小的方式来对调整部件进行调整。
文档编号F02M51/06GK102588173SQ201210009000
公开日2012年7月18日 申请日期2012年1月12日 优先权日2011年1月14日
发明者安部元幸, 生井泽保夫, 高奥淳司 申请人:日立汽车系统株式会社