根据选定的涡轮机出口温度测量控制燃气涡轮机操作的方法与流程

本发明涉及使用选定的涡轮机出口温度测量操作燃气涡轮机的方法。本发明额外地涉及带有控制器的燃气涡轮机，所述控制器被配置为并且适于执行这样的方法。

背景技术：

涡轮机出口温度是能够被用于控制燃气涡轮机的操作以及用于在操作期间保护燃气涡轮机的一种参数。使用涡轮机出口温度控制燃气涡轮机的示例已经在例如ep2071157a1中公开。

涡轮机出口温度也能够被用于顺序燃烧的燃气涡轮机。顺序燃烧的燃气涡轮机的控制曾是过去的各种文献的主题。顺序燃烧的燃气涡轮机的基础操作构思例如在ep0718470a2中描述。

涡轮机出口温度的可靠和精确的测量是在整个负荷范围内燃气涡轮机操作的可靠和精确控制的先决条件。

由于由不稳定的可再生能源(比如风或者太阳能)产生的增加的发电量，现有的基于燃气涡轮机的发电厂正逐渐被用于平衡电力需量和稳定电网。因此，需要改进的操作灵活性。这表明燃气涡轮机通常在低于基本负荷设计点的负荷下(即，在更低的燃烧室入口和点火温度下)被操作。此外，根据价格和可得性使用具有不同的燃料气体成分的来自不同源的燃料。

同时，排放限制值和整体排放许可正变得更加严苛，使得需要在更低排放值下操作，以及对于不同的燃料成分，在部分负荷操作下、在瞬态期间也要保持低排放，因为这些也计入累积的排放限制。为了保证低排放和稳定的操作，需要精确和稳健地确定涡轮机出口温度。

通常，在燃气涡轮机控制器中确定所有涡轮机出口温度测量的算术平均数，并且该算数平均数被用于控制燃气涡轮机操作。理论上，所有单个温度测量的平均是获得涡轮机出口温度的最佳方式。

在稳定的洁净燃烧的情况下扩展负荷范围的一种手段也被称为燃烧器分级(burnerstaging)，即用不同的或者减少的燃料流动操作不同的燃烧器，或者甚至关闭单个燃烧器以允许其余的燃烧器用更为浓厚的燃料空气混合物进行操作。

在接近燃气涡轮机的基本负荷的高的相对负荷下进行分级以提高燃烧稳定性通常在热气体温度中仅仅引起小的偏差，并仅对平均的测得的涡轮机出口温度产生小的影响。然而，例如当在低负荷下完全停止对燃烧器的燃料供给时，热气体温度会显著地改变，且涡轮机出口温度分布是不均匀的。结果，平均的涡轮机出口温度不能够被用于足够精确地估计操作中的燃烧器的热气体温度。

冷的燃烧器能够显著地降低平均的涡轮机出口温度。当使用平均的测得的涡轮机出口温度以便控制燃气涡轮机时，控制器调整操作，以补偿平均的涡轮机出口温度中的这些变化。例如，控制器能够增加燃料流动以保持测得的涡轮机出口温度(相应地涡轮机的涡轮机入口温度tit)处于目标温度。如果一些燃烧器实际上被关闭或者在减少的燃料供应下操作，则其余的燃烧器在更高的热气体温度下操作。

对于顺序燃烧的燃气涡轮机而言，能够在第一燃烧室中的燃烧器之间以及第二燃烧室中的燃烧器之间重新分配燃料。

技术实现要素：

本公开的一个目的在于一种当供应到单个燃烧器或者一组燃烧器的燃料供应减少或者停止供应时稳定且可靠地操作燃气涡轮机的方法。燃气涡轮机包括：压缩机、带有至少两个燃烧器的燃烧室、燃烧室下游的涡轮机，以及总数个涡轮机出口温度测量装置。

所公开的用于操作燃气涡轮机的方法包括以下步骤：

-向燃烧器中的一个供应第一燃料流动，并且向相同燃烧室的另一个燃烧器供应第二燃料流动，其中第一燃料流动小于第二燃料流动；

用相应涡轮机的涡轮机出口温度测量装置测量涡轮机的涡轮机出口温度，

-选择少于涡轮机出口温度测量装置的总数的多个涡轮机出口温度测量装置，

-对选定的涡轮机出口温度测量装置的测得温度求平均，以获得截尾(trimmed)涡轮机出口温度，及

-用截尾涡轮机出口温度控制燃气涡轮机的操作。

控制燃气涡轮机的操作例如能够包括将截尾涡轮机出口温度控制为目标值。也能够包括将涡轮机入口温度控制为目标值，其中涡轮机入口温度基于截尾涡轮机出口温度而获得。燃料流动或者压缩机的可变入口引导叶片的角度能够例如被用作这些温度的闭环控制中的作动变量。这些温度的目标值能够例如取决于功率设定点、排放目标或者寿命目标。

涡轮机出口温度测量装置(例如电热耦或者其它指示温度的传感器)，例如能够被分布成覆盖涡轮机出口的整个流动区域，具体地每个温度测量装置均处于流动区域或者流动管道的指定部段的中心，其中每个部段具有相同的面积。对于温度或者速度分布不均的排放管道而言，能够有利的是将温度测量装置分布成使得它们表示部段并且其中相等的排放质量流动通过每个指定部段。

根据该方法的实施例，第一燃料流动为零，并且第二燃料流动大于零。

燃烧室能够包括位于环形燃烧腔室上游的多个燃烧器，或者能够包括多个罐式燃烧腔室的多个燃烧器。

根据该方法的另一个实施例，识别带有良好数据品质的涡轮机出口温度测量装置。仅选择带有良好数据品质的涡轮机出口温度测量装置以便求得涡轮机出口温度的平均。在该实施例中，基于带有良好数据品质的多个选定的涡轮机出口温度测量值求得截尾涡轮机出口温度的平均，所述选定的涡轮机出口温度测量值的数量少于可用的带有良好数据品质的涡轮机出口温度测量装置的总数。

能够例如通过证实没有数据品质差的信号从测量链(所述测量链始于温度传感器处并且经由变换器和数据线通向控制器)被发送出来确定良好的数据品质。也能够通过将测得的温度值与所有测得的温度的平均相比较，或者将测得的温度值与例如取决于燃气涡轮机的操作条件的期望值相比较来确定良好的数据品质。相关的负荷或者入口引导叶片位置、自启动起的时间，能够指示操作条件。对应的期望涡轮机出口温度能够例如在查找表中提供。如果测得值在期望范围之外，则其将被视为带有差的数据品质且被忽视。

在该方法的另一实施例中，选定涡轮机出口温度测量装置的恰当子集以便获得截尾涡轮机出口温度。涡轮机出口温度测量装置的选定的恰当子集包括带有特定数量的最高测量值的涡轮机出口温度测量装置。该子集是基于带有良好的数据品质的涡轮机出口测量装置的总数的子集。

在该方法的又一个实施例中，用于对截尾涡轮机出口温度求平均的选定的恰当子集由i最高到j最高涡轮机出口温度测量装置构成，其中i和j是自然数。此外，i为2或者大于2，j等于或者大于i，并且i和j小于出口温度测量装置的总数。

在完全失效之前，温度测量会漂移成在测量链能够认识到这种温度测量具有差的数据品质之前错误地指示高于实际温度的温度。根据一个实施例，最高的或者最高的m个涡轮机出口温度测量不被用于对涡轮机出口温度求平均。通常，简单地忽略单个最高温度测量就已足够，原因在于多于一个温度测量具有不被认识为测量误差的显著漂移非常不可能。然而，两个或更多个最高温度测量值能够被忽略或者跳过。如果使用非常大数量的涡轮机出口温度测量装置，则可以省略两个或大于两个测量装置，例如如果使用总共大于20或者大于30个测量装置，这也增加同时发生漂移的可能性。

根据该方法的另一个实施例，选择涡轮机出口温度测量装置的恰当子集以便获得截尾涡轮机出口温度。这种恰当子集包括相对于燃烧器的圆周位置沿围绕燃气涡轮机的轴线的周向方向偏移的至少一个涡轮机出口温度测量装置，其中第二燃料流动以偏移角度被供应到该燃烧器。偏移角度对应于围绕燃气涡轮机的轴线的周向偏移，当热气体从燃烧室流动通过涡轮机到达涡轮机出口温度测量装置的位置时，该热气体经受该周向偏移。

根据该方法的另一个实施例，选择涡轮机出口温度测量装置的恰当子集以便获得截尾涡轮机出口温度。这种恰当子集不包括从燃烧器的圆周位置沿围绕燃气涡轮机的轴线的周向方向偏移的至少一个涡轮机出口温度测量装置，其中第一燃料流动以偏移角度被供应至所述燃烧器。偏移角度对应于围绕燃气涡轮机的轴线的周向偏移，当热气体从燃烧室流动通过涡轮机到达涡轮机出口温度测量装置时，该热气体经受该周向偏移。

在该方法的其它实施例中，偏移角度被给定为随燃气涡轮机负荷、可变入口引导叶片的入口角度、涡轮机入口温度或者平均涡轮机出口温度而变。

根据该方法的另一实施例，截尾涡轮机出口温度被控制为设定点温度，或者截尾涡轮机出口温度被用于将燃烧室温度控制为设定点温度。使用通向燃烧室的燃料流动作为校正变量用闭环控制电路执行控制，即，如果截尾涡轮机出口温度低于设定点温度，则燃料流动增加，且如果截尾涡轮机出口温度高于设定点温度，则燃料流动降低。截尾涡轮机出口温度能够例如在所谓的涡轮机入口温度公式的帮助下被用于将燃烧室温度控制为设定点温度，其中所述公式被用于基于涡轮机出口温度以及燃气涡轮机的其它操作参数(诸如燃烧室压力或者压缩机入口温度)估计(approximate)涡轮机入口温度或者燃烧室出口温度。

根据该方法又一个实施例，使用基于所有涡轮机出口温度测量装置的平均涡轮机出口温度计算平均涡轮机入口温度。此外，使用截尾涡轮机出口温度计算截尾涡轮机入口温度。为了控制燃气涡轮机的操作，使用平均涡轮机入口温度的值和截尾涡轮机入口温度的值中的更高的值。计算涡轮机入口温度能够例如包括在燃气涡轮机的模拟模型的帮助下或者使用涡轮机入口温度公式的计算。

根据该方法的又一个实施例，基于所有(即，带有良好的数据品质的)涡轮机出口温度测量装置的平均涡轮机出口温度被用于，当指示燃气涡轮机的操作条件的参数高于阈值时控制燃气涡轮机的操作。对于当指示燃气涡轮机的操作条件的参数低于阈值限制时燃气涡轮机的操作而言，截尾涡轮机出口温度被用于控制燃气涡轮机的操作。指示操作条件的参数能够例如是相对负荷、总燃料流动、涡轮机压力比或者计算的涡轮机入口温度。

同等地，当指示燃气涡轮机的操作条件的参数高于阈值时，所有可用的涡轮机出口温度测量装置均能够被用于计算截尾涡轮机出口温度以便进行燃气涡轮机的上述操作，且截尾涡轮机出口温度基于选定的涡轮机出口温度测量装置。即，当指示燃气涡轮机的操作条件的参数低于燃气涡轮机的阈值时，仅选定的涡轮机出口温度测量装置被用于计算截尾涡轮机出口温度。

当使用相对负荷作为指示燃气涡轮机的操作条件的参数时，相对负荷能够例如被限定为实际功率除以基本负荷功率，该基本负荷功率能够由燃气涡轮机在相应的周围环境条件下产生。相对负荷极限(高于此极限时，所有可用的涡轮机出口温度测量装置均被用于计算平均涡轮机出口温度)能够例如是在20％到50％的范围中的值，或者在30％到40％的范围中的相对负荷。

根据该方法的一个实施例，当燃烧室的所有燃烧器均操作时，相应地当燃烧室的所有燃烧器均由于分级阀的作用在没有流动降低的情况下操作时，所有可用的涡轮机出口温度测量装置的平均被用于控制燃气涡轮机。当流至燃烧室的至少一个燃烧器的燃料流动减少或者停止时，截尾涡轮机出口温度被用于控制。

根据本发明的再一实施例，基于平均涡轮机出口温度计算涡轮机入口温度误差，并且基于截尾涡轮机出口温度计算截尾热气体误差。涡轮机入口温度误差能够例如是用使用平均涡轮机出口温度作为输入的涡轮机入口温度公式计算的涡轮机入口温度与涡轮机入口温度的极限值之间的差异。截尾热气体温度误差能够例如是用使用截尾涡轮机出口温度作为输入的热气体温度公式计算的热气体温度和热气体温度的极限值之间的差异。涡轮机入口温度误差和热气体温度误差被缩放(scale)以彼此匹配。缩放的温度误差中的更低值被用于控制和保护燃气涡轮机。代替使用涡轮机入口温度公式和热气体温度公式，能够使用燃气涡轮机的热动力学模型来计算涡轮机入口温度和热气体温度。

热气体温度公式是涡轮机入口温度，或者基于涡轮机出口温度和燃气涡轮机的其它操作参数(诸如燃烧室压力或者压缩机入口温度)估计燃烧室出口温度。

基于涡轮机出口温度和燃气涡轮机的其它操作参数(诸如燃烧室压力或者压缩机入口温度)，热气体温度公式被用于估计涡轮机入口温度下的、相应地在单个燃烧器下游的燃烧室的出口处的局部热气体温度。

涡轮机入口温度与热气体温度误差的匹配能够例如通过入口温度误差乘以比例因子以获得按比例缩放的热气体温度误差来完成，或者通过将热气体温度误差除以比例因子以获得截尾入口温度误差来完成。

根据该方法的另一实施例，比例因子随燃气涡轮机负荷、可变入口引导叶片的入口角度、涡轮机入口温度或者平均涡轮机出口温度，或者包括这些因素中的至少一者的因素的组合而变。

根据又一个实施例，该方法被应用于被配置为顺序燃烧式燃气涡轮机的燃气涡轮机。顺序燃烧式燃气涡轮机具有第一燃烧室、第一燃烧室下游的第一涡轮机、所述第一涡轮机下游的第二燃烧室，以及所述第二燃烧室下游的第二涡轮机。

总数个第一涡轮机出口温度测量装置设置在第一涡轮机下游。根据该方法，选定的第一涡轮机出口温度测量被求平均以获得截尾第一涡轮机出口温度。

截尾第一涡轮机出口温度能够被用于控制顺序燃烧式燃气涡轮机；具体地能够被用于控制通向第一燃烧室的燃料供应。

根据又一个实施例，该方法被应用于被配置为顺序燃烧式燃气涡轮机的燃气涡轮机，所述燃气涡轮机带有设置在第二涡轮机下游的总数个第二涡轮机出口温度测量装置。根据该方法，选定的第二涡轮机出口温度测量被求平均以获得截尾第二涡轮机出口温度。

截尾第二涡轮机出口温度能够被用于控制顺序燃烧式燃气涡轮机；具体地能够被用于控制通向第二燃烧室的燃料供应。

该方法能够被应用于带有继之以涡轮机的单个燃烧室的燃气涡轮机。其也能够被应用于被配置为顺序燃烧式燃气涡轮机的燃气涡轮机，且所述燃气涡轮机具有第一燃烧室、第一燃烧室下游的第一涡轮机、所述第一涡轮机下游的第二燃烧室，以及所述第二燃烧室下游的第二涡轮机。

顺序燃烧式燃气涡轮机能够具有第一涡轮机下游的总数个第一涡轮机出口温度测量装置。

根据该方法的实施例，为了操作顺序燃烧式燃气涡轮机，选定的第一涡轮机出口温度测量被求平均，以获得平均第一涡轮机出口温度。

根据实施例，第一涡轮机上游的所有燃烧室均处于操作中，并且流至第二燃烧室的至少一个燃烧器的第一燃料流动减小。在该背景中这种减小能够意味着减小至零。

顺序燃烧式燃气涡轮机能够具有总数个第二涡轮机出口温度测量装置。根据用于操作顺序燃烧式燃气涡轮机的方法的实施例，选定的第二涡轮机出口温度测量被求平均以获得平均第二涡轮机出口温度。

除了该方法之外，包括压缩机、燃烧室、燃烧室下游的涡轮机、总数个涡轮机出口温度测量装置，以及被配置为执行该方法的控制器的燃气涡轮机也是本公开的一部分。

燃气涡轮机能够是带有继之以一个涡轮机的单个燃烧器的燃气涡轮机。燃气涡轮机也能够是一种顺序燃烧式燃气涡轮机，其具有第一燃烧室、第一燃烧室下游的第一涡轮机、所述第一涡轮机下游的第二燃烧室，以及所述第二燃烧室下游的第二涡轮机。

附图说明

将在下文在示意性附图的辅助下更加详细地描述本公开的性质及其优势。

参考附图：

图1示出顺序燃烧的燃气涡轮机及用于其操作的闭环控制器，

图2a示出带有燃料分配系统的燃烧室的横截面ii-ii，

图2b示出带有第一涡轮机出口温度测量装置的燃烧室的横截面ii-ii，

图3示出带有第二涡轮机出口温度测量装置的第二涡轮机出口的横截面iii-iii，

图4示出示例性排放温度分度，

图5示出示例性控制逻辑，以确定选定的涡轮机入口温度误差，以便控制燃气涡轮机。

具体实施方式

顺序燃烧的燃气涡轮机(已知为例如gt24或者gt26)的控制方案在图1中示出。燃气涡轮机10包括转子11，其由同心的壳体环绕。压缩机12压缩通过集气室(plenum)进入带有燃烧器的第一燃烧室13的空气。经由第一燃烧器燃料供应22供应燃料。所得的离开第一燃烧室13的热气体驱动第一涡轮机14。在第一涡轮机14下游，经由燃料喷枪15将燃烧注入第一涡轮机14的排放气体内，该涡轮机仍然装纳用于进一步燃烧的足够的氧气。燃料在第二燃烧室16中燃烧。重新加热的气体驱动第二涡轮机17并最终离开燃气涡轮机10。第一涡轮机出口温度测量装置18也能够被整合于或者附接到燃料喷枪15。

第一涡轮机14也被称为高压涡轮机。第二涡轮机17也被称为低压涡轮机。

控制燃气涡轮机10的操作的控制器20接收来自第一涡轮机出口温度测量装置18的测量值，这些值在各个点处经由第一涡轮机14的出口处的燃料喷枪15测得。此外，其接收第二涡轮机17的第二涡轮机出口温度测量装置19的测量值，这些值在第二涡轮机17的出口处在各个点处测得。使用测得的数据，控制器20借助于第一燃烧室燃料控制管线21控制第一燃烧室13的操作，并且借助于第二燃烧室燃料控制管线23控制第二燃烧室16的操作。

燃气涡轮机系统能够经由转子11联接到发电机(未示出)。通常，燃气涡轮机10还包括用于第一涡轮机14、第二涡轮机17的冷却系统，以及顺序燃烧室布置，它们并非本公开的主题，因此未示出。

排放气体离开第二涡轮机17。排放气体中的余热通常被用在后续的水蒸气循环中，其也未在此示出。

图2a示出穿过带有第二燃烧室的燃烧器25的第二燃烧室16，以及带有燃料环形主线30及燃烧器燃料馈送部27的燃料分配系统的截面。八个单个的燃料阀31设置在八个燃烧器燃料馈送部27中。通过关闭单个燃料阀31，流至单个燃烧器25的燃料流动能够被减少或者停止，且燃料能够被重新分配到其余的燃烧器25。能够经由控制阀28控制流至燃烧室16的总燃料流动，所述控制阀28设置在将燃料供应到燃料环状主线30的燃料馈送部29中。

第一涡轮机出口温度测量装置18的布置的示例在图2b中示出。图2b示出图1中穿过环形第二燃烧室16的横截面ii-ii，并且其中第二燃烧室25的多个燃烧器位于第二燃烧室16的上游端部处。在第二燃烧室25的每个燃烧器中，布置连接到控制器20的第一涡轮机出口温度测量装置18。

第二涡轮机出口温度测量装置19的布置的示例在图3中示出。图3示出图1的横截面iii-iii，其带有第二涡轮机17的出口。多个第二涡轮机出口温度测量装置19被布置在第二涡轮机的下游，其连接到控制器20。第二涡轮机17出口温度测量装置的数量能够例如对应于第二燃烧室25的燃烧器的数量(在该示例中为20)。

图4中示出排气温度分布的示例。在20个位置处测量排气温度，这些位置沿顺时针方向从1到20编号。温度本身用最大测得温度归一化。示例示意性地示出图2a中所示的燃烧器和燃料分配系统的归一化排气温度分布，其中最接近三点钟位置的四个燃烧器关闭，并且最接近九点钟位置的四个燃烧器关闭，即最接近燃气涡轮机的水平面的燃烧器被关闭。最接近12点钟和6点钟位置的六个燃烧器(燃气涡轮机的竖直顶部和底部)操作。操作的燃烧器导致高的排气温度，同时不操作的燃烧器下游的排气温度处于最小值。

涡轮机下游的温度分布沿围绕燃气涡轮机的轴线26的周向方向相对于燃烧器的圆周位置偏移，第二燃料流动以偏移角度δα供应到该燃烧器。偏移角度δα对应于围绕燃气涡轮机的轴线26的周向偏移，当热气体从燃烧器行进通过涡轮机到达涡轮机出口温度测量装置的位置时，热气体经受该周向偏移。在图4的示例中，偏移角度δα为90°。因此，最小温度的位置相对于关闭的且因此为涡轮机产生最小的出口温度的燃烧器的位置偏移90°。类似地，最大温度的位置相对于以不受限制的燃料流动操作且因此为涡轮机产生最大的入口温度的燃烧器的位置偏移90°。

图5中描绘用以针对燃气涡轮机的控制确定选定的涡轮机入口温度误差的示例性控制逻辑。

基于燃气涡轮机的操作条件和最大可允许涡轮机出口温度tatmax，在涡轮机入口温度公式框一tit公式i中计算用于最大可允许涡轮机出口温度的最大计算涡轮机入口温度tittatmax。在最小值选择器i中选择用于最大可允许涡轮机出口温度的最大可允许涡轮机出口温度tittatmax与最大可允许涡轮机出口温度tatmax中的更小的一者，以获得选定的最大可允许涡轮机入口温度titmaxsel。

基于燃气涡轮机的操作条件以及测得的平均涡轮机出口温度tatavg，在涡轮机入口温度公式框二tit公式ii中计算涡轮机入口温度tit。

在减法框i中确定选定的最大可允许涡轮机入口温度titmaxsel和涡轮机入口温度tit之间的差。结果，获得涡轮机入口温度误差titerr。

基于燃气涡轮机的操作条件以及最大可允许截尾涡轮机出口温度tattrmax，在热气体温度计算框一thg公式i中计算最大截尾涡轮机出口温度thgtrmax。

基于燃气涡轮机的操作条件以及测得的截尾涡轮机出口温度tattr，在热气体温度公式框二thg公式ii中计算截尾热气体温度thgtr。

在减法框ii中确定最大截尾涡轮机出口温度thgmaxtr和截尾热气体温度thgtr之间的差。结果，获得截尾热气体温度误差thgtrerr。

在用于将热气体温度按比例缩放为涡轮机入口温度的功能框scale中，截尾热气体温度误差thgtrerr被转化为截尾涡轮机入口温度误差tittrerr。

在最小值选择器ii中选择涡轮机入口温度误差titerr和截尾涡轮机入口温度误差tittrerr中更小的一者，以获得选定的涡轮机入口温度误差titerrsel。

选定的涡轮机入口温度误差tittrerr被用于控制燃气涡轮机，具体地用于用控制阀28(在图2a中)控制燃料流动。

所有已解释的优势不限于特定的组合，而且在不偏离本公开的范围的情况下也能够被用于其它组合或者单独使用。其它可能性也是能够可选地想到的，例如第二燃烧室能够具有罐式燃烧室。

附图标记列表

10燃气涡轮机

11转子

12压缩机

13第一燃烧室

14第一涡轮机

15燃料喷枪

16第二燃烧室

17第二涡轮机

18第一涡轮机出口温度测量装置

19第二涡轮机出口温度测量装置

20控制器

21第一燃烧室燃料控制管线

22第一燃烧室燃料供应

23第二燃烧室燃料控制管线

24第一燃烧室的燃烧器

25第二燃烧室的燃烧器

26轴线

27燃烧室燃料馈送部

28控制阀

29燃料馈送部

30燃料环形主线

31单个燃料阀

subi减法框i

subii减法框ii

scale将热气体温度按比例缩放为涡轮机入口温度

tatavg平均涡轮机出口温度

tatmax最大可允许涡轮机出口温度

tattr截尾涡轮机出口温度

tattrmax最大可允许截尾涡轮机出口温度

tat1tr截尾第一涡轮机出口温度

tat2tr截尾第二涡轮机出口温度

thg热气体温度(估算的)

thgtr截尾热气体温度

thgtrerr截尾热气体误差

thgtrmax最大截尾涡轮机出口温度

thg公式i热气体温度计算框一

thg公式ii热气体温度计算框二

max(tat1i)最大涡轮机出口温度测量装置

tit涡轮机入口温度

titavg平均涡轮机入口温度

tittr截尾涡轮机入口温度

titerr涡轮机入口温度误差

titerrsel选定的涡轮机入口温度误差

tit公式i涡轮机入口温度计算框一

tit公式ii涡轮机入口温度计算框二

tit-max最大可允许涡轮机入口温度

tit-maxsel选定的最大可允许涡轮机入口温度

tittatmax用于最大可允许涡轮机出口温度的最大计算涡轮机入口温度

tittrerr截尾入口温度误差

最小值选择器i用以选择最小值的逻辑框

p3涡轮机入口压力

p4涡轮机出口压力

t2压缩机出口温度

δα偏移角度