涡旋式压缩机的制作方法

1.本实用新型涉及涡旋式压缩机，尤其涉及一种密闭型涡旋式压缩机。


背景技术：

2.与其他种类的压缩机相比，涡旋式压缩机通过彼此咬合的涡旋形状进行连续压缩，因此其优点是，可以获得相对较高的压缩比，并且顺畅地进行制冷剂的吸入、压缩以及吐出进程，从而能够获得稳定的扭矩。基于这样的理由，涡旋式压缩机广泛用于空调装置等的制冷剂压缩。
3.根据构成驱动部或电动部的驱动马达和压缩部的位置，涡旋式压缩机可以分为上部压缩式或下部压缩式。上部压缩式是压缩部位于驱动马达的上侧的方式，下部压缩式是压缩部位于驱动马达的下侧的方式。这是以壳体纵式或立式设置的例为基准进行的分类，在壳体以卧式设置的情况下，可以分为左侧为上侧，右侧为下侧。
4.另外，根据制冷剂吸入的方式，涡旋式压缩机可以分为高压式和低压式。高压式是一种制冷剂吸入管与吸入室直接连通，从而吸入的制冷剂不经过壳体的内部空间而吸入压缩室(吸入室)的方式，低压式是一种制冷剂吸入管与壳体的内部空间连通，从而吸入的制冷剂在经过壳体的内部空间之后吸入压缩室(吸入室)的方式。专利文献1(美国公开专利us2015/0345493a)示出了作为上部压缩式且低压式的涡旋式压缩机。
5.作为现有的上部压缩式且低压式的涡旋式压缩机(以下，简称为涡旋式压缩机)通过贯穿旋转轴的两端之间的油流路将储存于压缩部的相反侧的油泵送供应到压缩部侧。在此情况下，油流路相对于旋转轴的中心偏心预设定的距离或者倾斜预设定的角度，从而在旋转轴旋转时，使油流路产生离心力。
6.另外，在现有的涡旋式压缩机中，旋转轴的上半部贯穿主框架的轴承孔而被支撑。在此情况下，在与主框架的轴承孔相向的旋转轴的上半部形成有与油流路连通的供油孔和供油槽，通过油流路泵送的油对主框架和旋转轴之间的轴承面进行润滑。
7.然而，在如上所述的现有的涡旋式压缩机中，考虑到轴承面的油膜，可能无法充分确保供油槽的斜率(倾斜角)或供油槽的长度。因此，供油槽中的离心力减小，因此油流路的油无法顺畅地供应到轴承面，从而可能会发生上述的轴承面的摩擦损失或磨损。相反地，在充分确保供油槽的斜率(倾斜角)或供油槽的长度的情况下，供油槽的末端过于靠近较大地承受油膜压力的区间(以下，称为油膜压力区间)，甚至将侵占油膜压力区间，从而由油膜损坏导致轴承面积的减小，因此，在上述的轴承面可能会发生摩擦损失或磨损。


技术实现要素：

8.本实用新型的目的在于，提供一种能够通过确保主框架和旋转轴之间的轴承面的供油量来抑制摩擦损失和磨损的涡旋式压缩机。
9.此外，本实用新型的目的在于，提供一种能够通过提高对主框架和旋转轴之间的轴承面的供油槽中的离心力来确保供油量的涡旋式压缩机。
10.此外，本实用新型的目的在于，提供一种涡旋式压缩机，其不会因供油槽过度靠近或侵占油膜压力区间而破坏油膜，并且通过提高对主框架和旋转轴之间的轴承面中的供油槽的离心力，能够有效地抑制摩擦损失和磨损。
11.为了实现本实用新型的目的，本实用新型提供一种涡旋式压缩机，包括：主框架，轴承孔沿轴向贯穿所述主框架；非回旋涡旋盘，设置于所述主框架的一侧；回旋涡旋盘，与所述非回旋涡旋盘结合而进行回旋运动，并且在所述回旋涡旋盘和所述非回旋涡旋盘之间形成压缩室；以及旋转轴，贯穿所述主框架的轴承孔而在径向上被支撑，结合于所述回旋涡旋盘而传递旋转力，所述旋转轴形成有贯穿所述旋转轴的轴向两端的油流路，供油孔从所述油流路朝所述主框架的轴承孔贯穿到所述旋转轴的外周面，沿所述旋转轴的外周面形成有与所述供油孔连通的供油槽，所述供油槽包括沿所述旋转轴的轴向彼此隔开预设定的间隔的复数个供油槽。
12.为了实现本实用新型的目的，可以提供一种包括主框架、非回旋涡旋盘、回旋涡旋盘以及旋转轴的涡旋式压缩机。轴承孔可以沿轴向贯穿所述主框架。所述非回旋涡旋盘可以设置于所述主框架的一侧。所述回旋涡旋盘可以与所述非回旋涡旋盘结合而进行回旋运动，并且在所述回旋涡旋盘和所述非回旋涡旋盘之间形成压缩室。所述旋转轴可以贯穿所述主框架的轴承孔而在径向上被支撑，可以结合于所述回旋涡旋盘而传递旋转力。所述旋转轴可以形成有贯穿所述旋转轴的轴向两端的油流路，供油孔可以朝所述主框架的轴承孔从所述油流路贯穿到所述旋转轴的外周面，可以沿所述旋转轴的外周面形成有与所述供油孔连通的供油槽。所述供油槽可以构成为沿所述旋转轴的轴向彼此隔开预设定的间隔的复数个供油槽。由此，在使供油槽不侵占油膜区间的情况下，也使供油槽中的油的离心力增大，从而能够抑制主框架和旋转轴之间的摩擦损失和磨损。
13.例如，复数个所述供油槽可以包括第一供油槽和第二供油槽。所述第一供油槽的一端可以与所述供油孔连接，另一端可以位于比所述一端更高的位置。所述第二供油槽的一端可以与所述供油孔隔开，另一端可以位于比所述一端更高的位置。所述第一供油槽和所述第二供油槽可以沿所述旋转轴的轴向彼此隔开。由此，供油槽形成为多段，从而能够增加圆周方向上的同一区间中的供油槽的离心力。
14.作为一例，所述第一供油槽和所述第二供油槽可以形成为，所述第一供油槽的倾斜角和所述第二供油槽的倾斜角、所述第一供油槽的长度和所述第二供油槽的长度、所述第一供油槽的高度和所述第二供油槽的高度以及所述第一供油槽的截面积和所述第二供油槽的截面积中的至少一种彼此相同。由此，使圆周方向上的同一区间中的供油槽的离心力增加且能够容易地加工供油槽。
15.作为另一例，所述第一供油槽和所述第二供油槽可以形成为，所述第一供油槽的倾斜角和所述第二供油槽的倾斜角、所述第一供油槽的长度和所述第二供油槽的长度、所述第一供油槽的高度和所述第二供油槽的高度以及所述第一供油槽的截面积和所述第二供油槽的截面积中的至少一种彼此不同。由此，使圆周方向上的同一区间中的供油槽的规格最优化，从而能够进一步增加供油槽的离心力。
16.具体而言，所述第一供油槽的倾斜角可以大于所述第二供油槽的倾斜角。由此，可以通过进一步提高与供油孔直接连通的第一供油槽中的离心力来增加供油量。
17.具体而言，所述第一供油槽的长度可以小于所述第二供油槽的长度。由此，代替减
小第一供油槽的长度，可以通过进一步扩大第一供油槽的斜率来提高离心力。
18.具体而言，所述第一供油槽的高度可以小于所述第二供油槽的高度。由此，代替降低第一供油槽的高度，可以通过进一步扩大第一供油槽的斜率来提高离心力。
19.具体而言，所述第一供油槽的截面积可以大于所述第二供油槽的截面积。由此，通过较宽地形成与供油孔连通的第一供油槽的截面积，能够在相同的离心力的条件下扩大供油量。作为又一例，在所述第一供油槽和所述第二供油槽之间可以设置有连接所述第一供油槽和所述第二供油槽的连通槽。由此，随着第一供油槽和第二供油槽通过连通槽彼此连通，使复数个供油槽彼此隔开且可以与一个供油孔连通。另外，随着将复数个供油槽彼此连接，供油槽的总长度延长而供油量提高且供油面积扩大，从而能够进一步减少主框架和旋转轴之间的摩擦损失和磨损。
20.具体而言，所述连通槽可以在与所述旋转轴的轴向正交的圆周方向上形成。由此，容易地加工连通槽的同时，在连通槽中储存油，从而在再次启动时油可以迅速地供应到主框架和旋转轴之间。
21.具体而言，所述连通槽可以形成为相对于与所述旋转轴的轴向正交的圆周方向倾斜预设定的角度。由此，可以使油在供油槽和连通槽之间迅速地移动，或者能够提高连通槽中的储油能力。
22.更具体而言，所述连通槽可以形成为与所述第一供油槽连接的一端低于与所述第二供油槽连接的另一端。由此，通过减小供油槽和连通槽之间的弯曲程度来减小整个供油槽中的流路阻力，从而能够提高供油量。
23.更具体而言，所述连通槽的倾斜角可以小于或等于所述第一供油槽或所述第二供油槽的倾斜角。由此，适当地减小供油槽和连通槽之间的流路阻力且确保第一供油槽和/或第二供油槽的斜率或长度，从而能够获得高离心力。
24.作为又一例，所述第一供油槽的与所述供油孔连接的一端和所述第二供油槽的与所述连通槽连接的一端可以形成在彼此同一轴线上。由此，两侧供油槽彼此对称地形成，提高供油槽的加工性且最大程度确保同一圆周区间中的供油槽的长度，从而能够提高供油槽中的离心力。
25.作为又一例，所述第一供油槽的与所述供油孔连接的一端和所述第二供油槽的与所述连通槽连接的一端可以形成在彼此不同轴线上。由此，提高对供油槽的规格的设计自由度，从而能够相应地提高离心力或提高加工性。
26.具体而言，所述第二供油槽的一端可以形成为，以所述旋转轴的旋转方向为基准位于比所述供油孔更靠前方侧的位置。由此，能够进一步扩大第一供油槽以及第二供油槽的斜率，因此在增加供油槽中的离心力的同时增加供油槽的整体长度且扩大润滑面积，由此能够进一步有效地润滑主框架和旋转轴之间。
27.作为又一例，所述供油孔可以形成有一个，复数个所述供油槽彼此连接，所述供油槽的一端可以与所述供油孔连接。由此，通过形成一个供油孔且扩大供油槽的斜率或长度，能够提高供油槽中的离心力。
28.作为又一例，所述供油孔可以包括沿所述旋转轴的轴向彼此隔开的复数个供油孔。复数个所述供油槽可以分别独立地连接于复数个所述供油孔。由此，通过较大地形成圆周方向上的同一区间中的供油槽的斜率，能够提高供油槽中的离心力。
附图说明
29.图1是示出本实施例的涡旋式压缩机的内部的纵剖视图。
30.图2是示出本实施例的旋转轴的立体图。
31.图3是图2的俯视图。
32.图4是示出图2中的供油结构的一实施例的主视图。
33.图5是图4的展开图。
34.图6是示出图2中的供油结构的另一实施例的立体图。
35.图7是图6的展开图。
36.图8是示出图2中的供油结构的又一实施例的立体图。
37.图9是图8的展开图。
38.图10是示出图2中的供油结构的又一实施例的立体图。
39.图11是图10的展开图。
40.图12是示出图11中的供油槽的概略图。
41.图13是示出图2中的供油结构的又一实施例的立体图。
42.图14是图13的展开图。
43.图15是示出图2中的供油结构的又一实施例的立体图。
44.图16是图15的展开图。
具体实施方式
45.以下，根据附图所示的一实施例详细说明本实用新型的涡旋式压缩机。
46.根据吸入制冷剂的路径，涡旋式压缩机可以分为高压式涡旋式压缩机和低压式涡旋式压缩机。以下，以壳体的内部空间由高低压分离板分为低压部和高压部，并且制冷剂吸入管与低压部连通的低压式涡旋式压缩机为例进行说明。
47.另外，涡旋式压缩机可以根据背压方式分为，将非回旋涡旋盘向回旋涡旋盘侧施压的非回旋背压方式和将回旋涡旋盘向非回旋涡旋盘侧施压的回旋背压方式。以下，以非回旋背压方式的涡旋式压缩机为中心进行说明。但是，也可以同样适用于回旋背压方式。
48.另外，涡旋式压缩机可以分为，旋转轴相对于地面垂直配置的立式涡旋式压缩机和旋转轴相对于地面平行配置的卧式涡旋式压缩机。例如，在立式涡旋式压缩机中，上侧可以被定义为相对于地面的相反侧，下侧可以被定义为朝地面的一侧。以下，以立式涡旋式压缩机为例进行说明，但是，也可以同样地适用于卧式涡旋式压缩机。
49.另外，涡旋式压缩机可以根据压缩部相对于电动部的相对位置来分为上部压缩式和下部压缩式。以下，以立式且压缩部位于电动部的上侧的上部压缩式涡旋式压缩机为中心进行说明。
50.另外，涡旋式压缩机可以根据回旋涡旋盘的回旋方式来分为固定半径式和可变半径式。以下，以可变半径式的涡旋式压缩机为中心进行说明。
51.图1是示出本实施例的涡旋式压缩机的内部的纵剖视图。
52.参照图1，在本实施例的涡旋式压缩机中，在壳体110的下半部设置有构成电动部的驱动马达120，在驱动马达120的上侧设置有构成压缩部的主框架130、非回旋涡旋盘140、回旋涡旋盘150以及背压室组装体160。电动部与旋转轴125的一端结合，压缩部与旋转轴
125的另一端结合。由此，压缩部利用旋转轴125与电动部连接，通过电动部的旋转力进行运转。
53.壳体110包括：圆筒外壳111、上部帽112以及下部帽113。
54.圆筒外壳111是上下两端开口的圆筒形状，前述的驱动马达120和主框架130插入并固定于其内周面。在圆筒外壳111的上半部结合有终端支架(未图示)。用于将外部电源传递到驱动马达120的终端(未图示)贯穿结合于终端支架。后述的制冷剂吸入管117贯穿结合于圆筒外壳111的上半部，例如，驱动马达120的上侧。
55.上部帽112以覆盖圆筒外壳111的呈开口的上端的方式结合。下部帽113以覆盖圆筒外壳111的呈开口的下端的方式结合。后述的高低压分离板115的边缘插入到圆筒外壳111和上部帽112之间，与圆筒外壳111和上部帽112一起熔接结合。后述的支撑支架116的边缘插入到圆筒外壳111和下部帽113之间，与圆筒外壳111和下部帽113一起熔接结合。由此，壳体110的内部空间可以被密封。
56.如前所述，高低压分离板115的边缘与壳体110熔接结合。高低压分离板115的中央部朝上部帽112的上侧面凸出地弯折，并配置于后述的背压室组装体160的上侧。在比高低压分离板115更低的下侧连通有制冷剂吸入管117，在比高低压分离板115更高的上侧连通有制冷剂吐出管118。由此，在高低压分离板115的下侧可以形成有构成吸入空间的低压部110a，在高低压分离板115的上侧可以形成有构成吐出空间的高压部110b。
57.另外，在高低压分离板115的中央形成有贯通孔115a。供后述的浮动板165装卸的密封板1151插入并结合于贯通孔115a。低压部110a和高压部110b可以利用浮动板165和密封板1151的装卸而被阻断，或者通过密封板1151的高低压连通孔1151a来连通。
58.另外，下部帽113将与构成低压部110a的圆筒外壳111的下半部一起形成储油空间110c。换言之，储油空间110c形成于低压部110a的下半部，储油空间110c将构成低压部110a的一部分。后述的吸油器126浸入到储油空间110c，在压缩机运转时，通过吸油器126储存于储油空间110c的油被泵送，从而通过后述的旋转轴125的油流路1253供应到滑动部。
59.参照图1，本实施例的驱动马达120设置于低压部110a的下半部，其包括定子121和转子122。定子121以热压入的方式固定于圆筒外壳111的内壁面，转子122可旋转地设置于定子121的内部。
60.定子121包括定子芯1211和定子线圈1212。
61.定子芯1211形成为圆筒形状，以热压入的方式固定于圆筒外壳111的内周面。定子线圈1212卷绕于定子芯1211，可以通过贯穿结合于壳体110的终端(未图示)来与外部电源电连接。
62.转子122包括转子芯1221和永久磁铁1222。
63.转子芯1221形成为圆筒形状，隔着预设定的气隙大小的间隔可旋转地插入到定子芯1211的内部。永久磁铁1222沿圆周方向隔着预设定的间隔嵌入到转子芯1222的内部。
64.另外，在转子芯1221的中心压入并结合有旋转轴125。在旋转轴125的上端设置有偏心销部1252，与后述的回旋涡旋盘150偏心结合。由此，驱动马达120的旋转力可以通过旋转轴125传递到回旋涡旋盘150。
65.另一方面，旋转轴125的下端与转子122结合，上端与后述的回旋涡旋盘150结合。由此，驱动马达120的旋转力通过旋转轴125传递到回旋涡旋盘150。
66.在旋转轴125的内部贯穿形成有后述的油流路1253。例如，油流路1253贯穿旋转轴125的下端和上端之间，并且以从下端越向上端越远离轴中心的方式倾斜预设定的角度形成。由此，在油流路1253中产生离心力，并可以将油顺畅地供应至旋转轴125的上端。以下，将下端定义为靠近驱动马达120的位置，将上端定义为远离驱动马达120的位置。
67.在油流路1253的上半部形成有供油孔1255和供油槽1256。例如，在旋转轴125的与主框架130的主轴承部132相向的主被支撑面部1251b形成有供油孔1255和供油槽1256。由此，通过油流路1253泵送到上端的油的一部分将通过供油孔1255和供油槽1256供应到主轴承部132和主被支撑面部1251b之间的主轴承面(未标示)，从而对主轴承部132和主被支撑面部1251b之间进行润滑。对于供油孔1255和供油槽1256，稍后与旋转轴125一起再进行说明。
68.另外，在旋转轴125的下端设置有吸油器126，所述吸油器126用于将储存于壳体110的储油空间110c的油吸向上方。吸油器126可以多样地适用为离心泵、粘性泵、齿轮泵等。本实施例示出了应用离心泵的例。在应用离心泵时可以节约制造成本。
69.参照图1，本实施例的主框架130设置于驱动马达120的上侧，以热压入的方式固定或以熔接的方式固定于圆筒外壳111的内壁面。
70.本实施例的主框架130包括：主凸缘部131、主轴承部132、回旋空间部133、涡旋盘支撑部134、十字环支撑部135以及框架固定部136。
71.主凸缘部131形成为环形，容纳于壳体110的低压部110a。主凸缘部131的外径小于圆筒外壳111的内径，使得主凸缘部131的外周面与圆筒外壳111的内周面隔开。然而，后述的框架固定部136在主凸缘部131的外周面沿径向凸出。框架固定部136的外周面紧贴固定于壳体110的内周面。由此，主框架130相对于壳体110固定结合。
72.主轴承部132从主凸缘部131的中心部底面朝驱动马达120向下凸出。圆筒形状的轴承孔132a沿轴向贯穿主轴承部132。旋转轴125插入到轴承孔132a的内周面而在径向上被支撑。
73.回旋空间部133从主凸缘部131的中心部朝主轴承部132以预设定的深度和外径凹陷。回旋空间部133比后述的回旋涡旋盘150上设置的旋转轴结合部153的外径更大地形成。由此，旋转轴结合部153可以可回旋地容纳于回旋空间部133的内部。
74.涡旋盘支撑部134在主凸缘部131的顶面沿回旋空间部133的周边周缘形成为环形。由此，后述的回旋端板部151的底面在轴向上支撑于涡旋盘支撑部134。
75.十字环支撑部135在主凸缘部131的顶面沿涡旋盘支撑部134的外周面形成为环形。由此，十字环170插入到十字环支撑部135并可回旋地容纳于其中。
76.框架固定部136在十字环支撑部135的外围沿径向延伸。框架固定部136以环形延伸，或者以沿圆周方向彼此隔开预设定的间隔的复数个凸部延伸。本实施例示出了框架固定部136沿圆周方向形成为复数个凸部的例。
77.参照图1，本实施例的非回旋涡旋盘140隔着回旋涡旋盘150配置于主框架130的上部。非回旋涡旋盘140可以固定结合于主框架130，也可以沿上下方向可移动地结合。本实施例示出了非回旋涡旋盘140相对于主框架130沿轴向可移动地结合的例。
78.本实施例的非回旋涡旋盘140包括：非回旋端板部141、非回旋涡卷部142、非回旋侧壁部143以及引导凸部144。
79.非回旋端板部141形成为圆板形状，在壳体110的低压部110a横向配置。吐出口1411、旁通孔1412以及涡旋盘侧背压孔1413分别沿轴向贯穿非回旋端板部141的中央部。
80.吐出口1411形成于在非回旋涡卷部142的内侧和外侧形成的两侧压缩室v的吐出压室(未标示)彼此连通的位置。旁通孔1412形成为与两侧压缩室v分别连通。涡旋盘侧背压孔(以下，称为第一背压孔)1413与吐出口1411和旁通孔1412隔开。
81.非回旋涡卷部142从与回旋涡旋盘150相向的非回旋端板部141的底面沿轴向延伸预设定的高度，并且在吐出口1411的周边以螺旋形卷绕数周的方式朝非回旋侧壁部143延伸。非回旋涡卷部142与后述的回旋涡卷部152对应地形成，可以在其与回旋涡卷部152之间形成两个一对压缩室v。
82.非回旋侧壁部143以包围非回旋涡卷部142的方式从非回旋端板部141的底面边缘沿轴向延伸且形成为环形。在非回旋侧壁部143的外周面一侧形成有沿径向贯穿的吸入口1431。
83.引导凸部144可以从非回旋侧壁部143的下侧外周面沿径向延伸。引导凸部144可以形成为一个环形，也可以沿圆周方向彼此隔着预设定的间隔形成为复数个。本实施例以复数个引导凸部144沿圆周方向彼此隔着预设定的间隔形成的例为中心进行说明。
84.参照图1，本实施例的回旋涡旋盘150结合于旋转轴125，并配置于主框架130的顶面。例如，回旋涡旋盘150设置在主框架130和非回旋涡旋盘140之间。在回旋涡旋盘150与主框架130之间设置有作为防自转机构的十字环170。由此，回旋涡旋盘150的旋转运动受约束，并且将相对于非回旋涡旋盘140进行回旋运动。
85.具体而言，回旋涡旋盘150包括：回旋端板部151、回旋涡卷部152以及旋转轴结合部153。
86.回旋端板部151形成为大致圆板形状。回旋端板部151在轴向上支撑于主框架130的涡旋盘支撑部134。由此，回旋端板部151和与其相向的涡旋盘支撑部134形成轴向轴承面(未标示)。
87.回旋涡卷部152与非回旋涡卷部142一起形成压缩室v。回旋涡卷部152从与非回旋涡旋盘140相向的回旋端板部151的顶面凸出预设定的高度，并且形成为螺旋形。回旋涡卷部152与非回旋涡卷部142对应地形成，以与后述的非回旋涡旋盘140的非回旋涡卷部142咬合而进行回旋运动。
88.旋转轴结合部153从回旋端板部151的底面朝主框架130凸出。旋转轴结合部153的内周面形成为圆筒形状，由衬套轴承构成的回旋轴承(未图示)可以压入其中。滑动衬套155可旋转地插入到回旋轴承的内部，从而构成前述的可变半径式涡旋式压缩机。
89.参照图1，本实施例的背压室组装体160设置于非回旋涡旋盘140的上侧。由此，背压室160a的背压力(准确而言，背压力作用于背压室的力)作用于非回旋涡旋盘140。换言之，非回旋涡旋盘140因背压力而向朝与回旋涡旋盘150相向的方向被按压，从而将密封压缩室v。
90.具体而言，背压室组装体160包括背压板161和浮动板165。背压板161结合于非回旋端板部141的顶面。浮动板165滑动地结合到背压板161，从而可以与该背压板161一起形成背压室160a。
91.背压板161包括：固定板部1611、第一环形壁部1612以及第二环形壁部1613。
92.固定板部1611形成为中央为中空的环形的板形状。板侧背压孔(以下，称为第二背压孔)1611a沿轴向贯穿。第二背压孔1611a通过第一背压孔1413与压缩室v连通。由此，第二背压孔1611a与第一背压孔1413一起连通压缩室v和背压室160a之间。
93.第一环形壁部1612和第二环形壁部1613在固定板部1611的顶面包围该固定板部1611的内周面和外周面。由此，第一环形壁部1612的外周面、第二环形壁部1613的内周面、固定板部1611的顶面以及浮动板165的底面将形成环形的背压室160a。
94.在第一环形壁部1612形成有与非回旋涡旋盘140的吐出口1411连通的中间吐出口1612a。在中间吐出口1612a的内侧形成有供止回阀(以下，称为吐出阀)145滑动地插入的阀引导槽1612b。在阀引导槽1612b的中心部形成有防逆流孔1612c。由此，吐出阀145通过选择性地开闭吐出口1411和中间吐出口1612a之间来阻断被吐出的制冷剂逆流到压缩室v。
95.浮动板165形成为环形。其可以由比背压板161更轻的材料形成。由此，浮动板165根据背压室160a的压力而相对于背压板161进行轴向移动，并且将与高低压分离板115的下侧面装卸。例如，在浮动板165与高低压分离板115相接时，浮动板165将起到进行密闭以使被吐出的制冷剂不泄漏到低压部110a，而是吐出到高压部110b的作用。
96.如上所述的本实施例的涡旋式压缩机的动作如下。
97.即，若电源施加到定子121的定子线圈121a，则转子122与旋转轴125一起旋转。此时，结合于旋转轴125的回旋涡旋盘150相对于非回旋涡旋盘140进行回旋运动，在回旋涡卷部152和非回旋涡卷部142之间形成两个为一对的压缩室v。
98.该压缩室v随着回旋涡旋盘150的回旋运动而分别从外侧向内侧移动，并且其体积逐渐减小。此时，制冷剂通过制冷剂吸入管117吸入到壳体110的低压部110a，该制冷剂的一部分直接吸入到构成两侧压缩室v的各个吸入压室(未标示)，而其余制冷剂移动到驱动马达120侧并在冷却该驱动马达120之后吸入到吸入压室(未标示)。
99.接着，吸入到吸入压室(未标示)的制冷剂在沿压缩室v的移动路径朝中间压室和吐出压室(未标示)移动的过程中被压缩。所述制冷剂将反复执行如下一系列的过程：向吐出压室(未标示)移动的制冷剂推动吐出阀145且通过吐出口1411和中间吐出口1612a吐出到高压部110b，该制冷剂先是填充高压部110b之后通过制冷剂吐出管118经由制冷循环的冷凝器排出。
100.另外，在通过中间压室(未标示)的过程中被压缩的制冷剂的又一部分在到达吐出口1411之前通过第一背压孔1413还流入到背压室160a，从而使该背压室160a形成中间压。此时，非回旋涡旋盘140向回旋涡旋盘150侧下降而对其与回旋涡旋盘150之间进行密封，从而能够抑制压缩室之间的泄漏。
101.另一方面，如前所述，旋转轴125的下端在浸入到壳体110的储油空间110c中储存的油的状态下进行旋转。此时，储油空间110c的油由吸油器126泵送，该油沿旋转轴125的油流路1253吸向上方，并在旋转轴结合部153的内部飞散。该油的一部分沿旋转轴结合部153的内周面流下，并经过回旋空间部133供应到相邻的复数个构件之间的轴承面而进行润滑。
102.另外，通过油流路1253泵送的油的一部分被引向从该油流路1253的中间贯穿到主框架130和旋转轴125之间的主轴承面(未标示)的供油孔1255，该油将沿着与供油孔1255连通且沿主轴承面延伸的供油槽1256移动，并且在此过程中对整个主轴承面进行润滑。
103.然而，在压缩机运转时，由于离心力作用于旋转轴125，因此主框架130和旋转轴
125之间的间隔将并不恒定。因此，在主轴承面出现较薄地形成油膜的所谓的油膜压力区间，在该油膜压力区间可能会发生摩擦损失或磨损。
104.前述的供油孔1255和供油槽1256形成在油膜压力区间的附近，从而能够使泵送的油迅速地供应到油膜压力区间，但实际上，随着供油孔1255靠近油膜压力区间而无法充分确保供油槽1256的离心力，因此供油量减少或者供油槽1256侵占油膜压力区间，从而可能会损坏油膜。
105.因此，在本实施例中，供油槽1256形成为多段，使得供油槽1256与油膜压力区间隔开适当间隔(大致20
°
以上)，由此，能够提高供油槽1256中的对油的离心力，从而在不破坏油膜压力区间的油膜的情况下，能够确保适当的供油量。
106.图2是示出本实施例的旋转轴的立体图，图3是图2的俯视图，图4是示出图2中的供油结构的一实施例的主视图，图5是图4的展开图。
107.参照图2，本实施例的旋转轴125包括：主轴部1251、偏心销部1252以及油流路1253。
108.主轴部1251是压入到驱动马达120的转子122而接收驱动马达120的旋转力的部分，主轴部1251包括：转子固定部1251a、主被支撑面部1251b以及副被支撑面部1251c。转子固定部1251a压入并结合于转子122，主被支撑面部1251b可以插入并支撑于主框架130的主轴承部132，副被支撑面部1251c可以插入并支撑于副框架119的副轴承部1191。
109.例如，主轴部1251隔着转子固定部1251a在轴向一侧形成有主被支撑面部1251b，在轴向另一侧形成有副被支撑面部1251c。主轴部1251可以形成为单一外径。但是，由于在固定旋转轴125的偏心销部1252侧的状态下，从其相反侧即副被支撑面部1251c侧压入转子122，因此转子固定部1251a的外径和副被支撑面部1251c的外径可以小于主被支撑面部1251b的外径。在此情况下，转子固定部1251a的外径和副被支撑面部1251c的外径可以相同，或者转子固定部1251a的外径可以大于副被支撑面部1251c的外径。
110.在主被支撑面部1251b形成有与后述的第二流路1253b连通的供油孔1255和供油槽1256。供油孔1255从第二流路1253b的内周面贯穿到主被支撑面部1251b的外周面，供油槽1256与供油孔1255连通并沿主被支撑面部1251b的外周面延伸。由此，通过第二流路1253b泵送到旋转轴125的上端的油的一部分将通过供油孔1255和供油槽1256对前述的主轴承面进行润滑。对于供油孔1255和供油槽1256，稍后与油流路1253一起再进行详细说明。
111.偏心销部1252是与滑动衬套155结合而将驱动马达120的旋转力传递给回旋涡旋盘150的部分，偏心销部1252从主轴部1251的一端即主被支撑面部1251b的端部向转子固定部1251a的相反侧沿轴向延伸。
112.偏心销部1252的中心相对于主轴部(或旋转轴)1251的轴中心o偏心形成，偏心销部1252的外径小于主轴部1251的外径，准确而言，小于主被支撑面部1251b的外径。只是，偏心销部1252的外周面与主轴部1251的外周面即主被支撑面部1251b的外周面形成在同一轴线上，或者位于内侧(中心侧)而不从主被支撑面部1251b的外周面凸出。由此，结合有转子122的旋转轴125可以插入到主框架130的轴承孔132a。
113.偏心销部1252的轴向长度可以长于主框架130的轴向长度，准确而言，构成主轴承部132的内周面的轴承孔132a的轴向长度。换言之，偏心销部1252的轴向长度可以长于主被支撑面部1251b的轴向长度(未标示)。由此，偏心销部1252插入至回旋端板部151的一部分，
从而能够将驱动马达120的旋转力有效地传递到回旋涡旋盘150。
114.再参照图1，本实施例的油流路1253包括第一流路1253a和第二流路1253b。在第一流路1253a的内部设置有诸如螺旋桨的离心泵，第二流路1253b可以在第一流路1253a的上端倾斜地连接。由此，储存于旋转轴125的下端的油利用具有离心泵的第一流路1253a来泵送，并利用倾斜的第二流路1253b在离心力的作用下移动至旋转轴125的上端。
115.具体而言，第一流路1253a从旋转轴125的下端沿轴向形成至预设定的高度。例如，第一流路1253a可以从旋转轴125的下端形成至副被支撑面部1251c所形成的位置。如果第一流路1253a的长度过长，则产生离心力的第二流路1253b的起始点变得过高，从而使泵送油的实质上的离心力变小。相反地，若第一流路1253a的长度过短，则第二流路1253b的长度变长的同时第二流路1253b的倾斜角变小，从而离心力可能会减小。由此，第一流路1253a的长度优选地形成于第二流路1253b中能够产生最大离心力的位置。
116.如前所述，第二流路1253b与第一流路1253a的上端连通，并贯穿至旋转轴125的上端即偏心销部1252的上端。由此，油流路1253从旋转轴125的下端贯穿至上端。
117.第二流路1253b形成为直线，并且相对于旋转轴125的轴中心o倾斜预设定的角度。例如，第二流路1253b的下端近乎位于轴中心o，另一方面，第二流路1253b的上端可以比第二流路1253b的下端更远离旋转轴125的轴中心o。由此，第二流路1253b从下端越靠近上端其力矩臂越长，从而可以产生离心力。
118.在第二流路1253b的上半部，例如，与主轴承部132在径向上重叠的位置形成有前述的供油孔1255。换言之，供油孔1255形成为贯穿旋转轴125的第二流路1253b和主被支撑面部1251b之间。由此，供油孔1255的第一端与第二流路1253b的内周面连通，供油孔1255的第二端与主被支撑面部1251b的外周面连通。
119.参照图2和图3，供油孔1255尽可能形成在主被支撑面部1251b的最下端，这有利于对主框架130和旋转轴125之间进行润滑。例如，供油孔1255形成在轴承孔132a的内周面和主被支撑面部1251b的外周面相接的范围内，并且供油孔1255的下死点可以形成为与主轴承部132的下端即轴承孔132a的下端在径向上近乎位于同一线上。由此，通过供油孔1255流入到主轴承面的油将不会从该供油孔1255飞散，而是沿后述的供油槽1256吸向上方并对主轴承面进行润滑。
120.供油孔1255形成在产生最大离心力的位置。例如，供油孔1255位于连接主轴部1251的中心o和偏心销部的中心op的第一虚拟线cl1上。由此，供油孔1255最远离主轴部1251的中心o，从而对油产生最大的离心力。由此，通过油流路(准确而言，第二流路)1254的油可以经由供油孔1255顺畅地供应到轴承面。
121.供油孔1255的内径可以小于第二流路1253b的内径。由此，在抑制因供油孔1255而降低旋转轴125的刚性的情况下，通过如前述那样使供油孔1255形成在产生最大离心力的位置，油可以顺畅地供应到轴承面。
122.参照图3至图5，本实施例的供油槽1256包括：第一供油槽1256a、第二供油槽1256b以及连通槽1256c。第一供油槽1256a和第二供油槽1256b在轴向上隔开，连通槽1256c彼此连接第一供油槽1256a的上端和第二供油槽1256b的下端。由此，供油槽1256可以形成单一流路。以下，以供油槽1256由第一供油槽1256a和第二供油槽1256b构成的例为中心进行说明，但不限于此。换言之，就供油槽1256而言，也可以是除第一供油槽1256a和第二供油槽
1256b之外的更多的供油槽沿轴向彼此隔开。在此情况下，彼此相邻的供油槽可以通过各自的连通槽彼此连接。
123.第一供油槽1256a和第二供油槽1256b以连通槽1256c为中心对称地形成。例如，第一供油槽1256a的下端与第二供油槽1256b的下端可以形成在同一轴线上，第一供油槽1256a的上端可以与第二供油槽1256b的上端形成在同一轴线上。换言之，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b可以形成在被定义为供油孔1255和最小间隙位置p1之间的圆周方向间隔的供油引导区间s2内。由此，在最大限度地确保第一供油槽1256a和第二供油槽1256b的长度的同时，能够容易地加工第一供油槽1256a和第二供油槽1256b。
124.然而，根据情况，第一供油槽1256a的下端和第二供油槽1256b的下端和/或第一供油槽1256a的上端和第二供油槽1256b的上端也可以形成在彼此不同轴线上。换言之，第一供油槽1256a和/或第二供油槽1256b也可以形成在前述的供油引导区间s2外。在此情况下，可以通过增加第二供油槽1256b的斜率或长度来扩大供油量。以下，以第一供油槽1256a的下端与第二供油槽1256b的下端形成在同一轴线上，第一供油槽1256a的上端与第二供油槽1256b的上端形成在同一轴线上的例为中心进行说明。
125.具体而言，第一供油槽1256a在第二供油槽1256b的下侧隔着预设定的间隔形成。由此，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b沿轴向彼此隔开。只是，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b通过后述的连通槽1256c彼此连接，从而形成一个供油通道。
126.第一供油槽1256a的下端和上端形成为彼此不同的高度。由此，第一供油槽1256a形成为，相对于旋转轴125的轴向或轴中心o倾斜预设定的倾斜角α1。以下，将第一供油槽1256a相对于旋转轴125的轴向倾斜的角度定义为倾斜角α1进行说明。
127.如前所述，第一供油槽1256a的下端位于与供油孔1255相同的位置，即连接主轴部1251的中心o和偏心销部1252的中心op的第一虚拟线cl1上。由此，第一供油槽1256a的下端与供油孔1255一起形成在产生最大离心力的位置，通过油流路(第二流路)1253泵送的油可以顺畅且充足地供应到供油孔1255和供油槽1256。
128.第一供油槽1256a的上端延伸至最靠近最小间隙位置p1的位置。例如，第一供油槽1256a的上端可以延伸至从最小间隙位置p1隔开大致20
°
左右的位置。由此，第一供油槽1256a的上端可以与油膜压力区间s1充分隔开，所述油膜压力区间s1被定义为是从最小间隙位置p1到沿圆周方向隔开姿势角(attitude angel)θ的最大油膜压力位置p2为止的区间。由此，能够抑制油膜因第一供油槽1256a而被破坏。
129.参照图3至图5，如前所述，第二供油槽1256b可以以连通槽1256c为中心与第一供油槽1256a对称地形成。例如，第二供油槽1256b的下端与第一供油槽1256a的下端形成在同一轴线上，第二供油槽1256b的上端与第一供油槽1256a的上端形成在同一轴线上。由此，第二供油槽1256b可以与第一供油槽1256a一起在供油引导区间s2的范围内最大限度地确保供油槽1256的长度。
130.第二供油槽1256b的下端可以与第一供油槽1256a的上端形成在同一高度。换言之，第二供油槽1256b的下端可以在与第一供油槽1256a的上端同一高度上通过后述的连通槽1256c连通。由此，第二供油槽1256b在与第一供油槽1256a一起确保适当长度的同时，连通槽1256c可以用作一种储油空间。
131.具体而言，第二供油槽1256b的下端和上端形成为彼此不同的高度。由此，第二供
油槽1256b形成为，相对于旋转轴125的轴向或轴中心o倾斜预设定的倾斜角α2。以下，将第二供油槽1256b相对于旋转轴125的轴向倾斜的角度定义为倾斜角α2进行说明。
132.第二供油槽1256b的下端与第一供油槽1256a一样与供油孔1255位于同一轴线上。由此，能够在相同的供油引导区间s2的范围内最大限度地确保第二供油槽1256b的长度。
133.第二供油槽1256b的上端延伸至靠近最小间隙位置p1的位置。例如，第二供油槽1256b的上端可以延伸至从最小间隙位置p1隔开大致20
°
左右的位置。由此，第二供油槽1256b的上端可以与油膜压力区间s1充分隔开，所述油膜压力区间s1被定义为是从最小间隙位置p1到沿圆周方向隔开姿势角(attitude angel)θ的最大油膜压力位置p2为止的区间。由此，能够抑制油膜因第二供油槽1256b而被破坏。
134.另外，第二供油槽1256b可以相对于第一供油槽1256a和旋转轴125的轴向以相同的角度倾斜地形成。例如，第一供油槽1256a的倾斜角α1和第二供油槽1256b的倾斜角α2可以相同地形成。由此，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b的加工变得容易，并且在第一供油槽1256a和第二供油槽1256b中可以均匀地产生离心力。
135.另外，第二供油槽1256b可以以与第一供油槽1256a彼此相同的长度延伸。例如，第一供油槽1256a的长度l1和第二供油槽1256b的长度l2可以彼此相同地形成。由此，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b的加工变得容易，并且在第一供油槽1256a和第二供油槽1256b中可以均匀地产生离心力。
136.另外，第二供油槽1256b可以形成为与第一供油槽1256a彼此相同的轴向高度(以下，简称为高度)。例如，第一供油槽1256a的高度h1和第二供油槽1256b的高度h2可以彼此相同地形成。由此，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b的加工变得容易，并且在第一供油槽1256a和第二供油槽1256b中可以均匀地产生离心力。
137.另外，第二供油槽1256b可以形成为具有与第一供油槽1256a彼此相同的截面积。例如，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b的两端之间可以分别形成为相同的截面积，并且第一供油槽1256a的截面积a1和第二供油槽1256b的截面积a2可以彼此相同地形成。由此，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b的加工变得容易，并且在第一供油槽1256a和第二供油槽1256b中可以均匀地产生离心力。
138.参照图3至图5，如前所述，连通槽1256c将第一供油槽1256a的上端和第二供油槽1256b的下端彼此连接，连通槽1256c位于第一供油槽1256a和第二供油槽1256b之间。例如，连通槽1256c的后方端(以下，称为第一端)1256c1与第一供油槽1256a的上端连接，连通槽1256c的前方端(以下，称为第二端)1256c2与第二供油槽1256b的下端连接。由此，引导到第一供油槽1256a的油可以通过连通槽1256c并迅速地移动到第二供油槽1256b。以下，前方端和后方端以各个旋转轴125的旋转方向为基准进行区分，将靠近供油孔1255的一侧定义为前方端，将远离供油孔1255的一侧定义为后方端。
139.连通槽1256c沿与旋转轴125的轴向正交的圆周方向形成为相同的高度。换言之，连通槽1256c的两端1256c1、1256c2之间的轴向高度沿圆周方向相同地形成。由此，在压缩机运转时，通过了第一供油槽1256a的油在迅速地通过连通槽1256c之后移动到第二供油槽1256b，从而提高润滑效果，另一方面，在压缩机停止时，连通槽1256c形成一种储油区间，并且储存规定量的油，从而在压缩机再次启动时能够减少主轴承面的摩擦损失。
140.连通槽1256c的长度l3短于第一供油槽1256a的长度l1和/或第二供油槽1256b的
长度l2。由此，即使前述的供油引导区间s2较窄，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b也可以形成在供油引导区间s2内。
141.如上所述，供油槽1256分离为第一供油槽1256a和第二供油槽1256b并通过连通槽1256c连接，由此供油槽1256的整体长度和/或供油槽1256的倾斜角将增加。换言之，如本实施例所示，与形成为一个供油槽的情形相比，在连接为复数个供油槽1256a、1256b的情况下，供油槽1256的整体长度和/或倾斜角可以增加。
142.此时，供油槽1256中的对油的离心力将提升，从而能够增加供油量。此时，供油槽1256脱离油膜压力区间s1或者尽可能远离该油膜压力区间s1，由此抑制由供油槽1256引起的油膜损坏，从而能够通过减少由实质的轴承面积的减小引起的摩擦损失或磨损来提高压缩机的性能和可靠性。
143.虽未图示，供油槽1256也可以形成为三个以上。在此情况下，供油槽1256的整体长度和/或倾斜角可以进一步增加。
144.另一方面，供油结构的另一实施例的情况如下。
145.即，在前述的实施例中，第一供油槽和第二供油槽以连通槽为中心对称地形成，但是根据情况，第一供油槽和第二供油槽也可以以连通槽为中心非对称地形成。
146.图6是示出图2中的供油结构的另一实施例的立体图，图7是图6的展开图，图8是示出图2中的供油结构的又一实施例的立体图，图9是图8的展开图。
147.参照图6至图9，本实施例的涡旋式压缩机的供油结构与前述的实施例相似。换言之，本实施例的油流路1253由第一流路1253a和第二流路1253b构成，在第二流路1253b形成有用于向主轴承部132的轴承孔132a和旋转轴125的主被支撑面部1251b之间供油的供油孔1255和供油槽1256。
148.供油孔1255形成有一个，供油槽1256由彼此连接的复数个供油槽1256a、1256b、1256c形成。换言之，在供油槽1256中，构成入口的第一供油槽1256a的下端与供油孔1255连通，构成出口的第二供油槽1256b的上端与主轴部1251的上端连通。这些供油孔1255和供油槽1256的基本构成及其作用效果与前述的实施例近乎相同，因此，由前述的图5的实施例的说明来代替对其的具体说明。
149.只是，本实施例的供油槽1256包括第一供油槽1256a和第二供油槽1256b，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b可以按彼此不同的规格形成。例如，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b可以形成为彼此不同的倾斜角和/或彼此不同的长度和/或彼此不同的高度和/或彼此不同的截面积。
150.具体而言，如图6和图7所示，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b如前述的实施例那样均形成于供油引导区间s2，并且第一供油槽1256a的倾斜角α1大于第二供油槽1256b的倾斜角α2。换言之，相对于圆周方向，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b形成在相同的范围内，但是相对于轴向，第一供油槽1256a可以比第二供油槽1256b更倾斜地形成。由此，第一供油槽1256a中的离心力增加，沿油流路1253泵送的油将更多地流入供油槽1256，从而能够提高主轴承的润滑效果。
151.如上所述，在第一供油槽1256a的倾斜角α1大于第二供油槽1256b的倾斜角α2的情况下，与前述的图5的实施例相比，第一供油槽1256a的长度l1可以短于或等于第一供油槽1256a的长度l1，但是，在相同长度的条件下，第一供油槽1256a的倾斜角α1将比前述的图5
的实施例的第一供油槽1256a的倾斜角α1更大。
152.此时，随着第一供油槽1256a中的离心力提升，更多的油流入供油槽1256，可以使供油槽1256更远离油膜压力区间。由此，能够进一步有效地抑制由供油槽1256引起的油膜损坏。
153.另外，本实施例的供油槽1256也可以形成为，第一供油槽1256a的长度l1短于第二供油槽1256b的长度l2。换言之，如图5所示，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b形成在供油引导区间s2内，并且第一供油槽1256a的长度l1可以小于第二供油槽1256b的长度l2。由此，第一供油槽1256a的两端之间的长度在同一圆周方向范围内变短，并且第一供油槽1256a的倾斜角α1将如前所述那样增加。此时，第一供油槽1256a中的离心力与其成比例地增加，更多的油流入供油槽1256，从而能够提高主轴承面的润滑效果。
154.如上所述，在第一供油槽1256a的长度l1小于第二供油槽1256b的长度l2的情况下，第一供油槽1256a中的离心力提升，因此更多的油可以流入第一供油槽1256a。由此，即使供油槽1256更远离油膜压力区间s1，也能够确保前述的适当的供油量，从而能够更有效地抑制由供油槽1256引起的油膜损坏。
155.另外，本实施例的供油槽1256也可以形成为，第一供油槽1256a的高度h1小于第二供油槽1256b的高度h2。换言之，如图6和图7所示，第一供油槽1256a的高度h1可以小于第二供油槽1256b的高度h2。由此，在第一供油槽1256a的长度l1和第二供油槽1256b的长度l2相同的条件下，第一供油槽1256a也将低于第二供油槽1256b，第一供油槽1256a的倾斜角α1将如前所述那样增加。此时，第一供油槽1256a中的离心力与其成比例地增加，更多的油流入供油槽1256，从而能够提高主轴承的润滑效果。
156.如上所述，在第一供油槽1256a的高度h1小于第二供油槽1256b的高度h1的情况下，第一供油槽1256a中的离心力提升，因此更多的油可以流入第一供油槽1256a。由此，即使供油槽1256更远离油膜压力区间s1，也能够确保前述的适当的供油量，从而能够更有效地抑制由供油槽1256引起的油膜损坏。在本实施例中，第二供油槽1256b可以比第一供油槽1256a更远离油膜压力区间s1，从而能够更有效地抑制由供油槽1256引起的油膜损坏。
157.另外，如图8和图9所示，第一供油槽1256a的截面积a1可以大于第二供油槽1256b的截面积a2。例如，第一供油槽1256a的倾斜角α1和第二供油槽1256b的倾斜角α2可以相同地形成，第一供油槽1256a的长度l1和第二供油槽1256b的长度l2可以相同地形成，第一供油槽1256a的高度h1和第二供油槽1256b的高度h2可以相同地形成。在此情况下，第一供油槽1256a的宽度/深度可以大于第二供油槽1256b的宽度/深度。
158.如上所述，在第一供油槽1256a的截面积a1大于第二供油槽1256b的截面积a2的情况下，第一供油槽1256a中的流路阻力减小，从而更多的油可以流入供油槽1256。由此，供油槽1256可以更远离油膜压力区间s1，从而能够有效地抑制由供油槽1256引起的油膜损坏。这可以在第一供油槽1256a的倾斜角α1和第二供油槽1256b的倾斜角α2和/或第一供油槽1256a的长度l1和第二供油槽1256b的长度l2和/或第一供油槽1256a的高度h1和第二供油槽1256b的高度h2分别彼此不同地形成的情况下也同样如此。
159.另一方面，供油结构的又一实施例的情况如下。
160.即，在前述的实施例中，连通槽沿圆周方向形成，但是根据情况，连通槽也可以相对于圆周方向倾斜地形成。
161.图10是示出图2中的供油结构的又一实施例的立体图，图11是图10的展开图，图12是示出图11中的供油槽的概略图。
162.参照图10至图12，本实施例的涡旋式压缩机的供油结构与前述的实施例相似。换言之，本实施例的油流路1253由第一流路1253a和第二流路1253b构成，在第二流路1253b形成有用于向主轴承部132的轴承孔132a和旋转轴125的主被支撑面部1251b之间供油的供油孔1255和供油槽1256。
163.供油孔1255形成有一个，供油槽1256形成彼此连接的复数个供油槽1256a、1256b、1256c。换言之，供油槽1256的构成入口的第一供油槽1256a的下端与供油孔1255连通，构成出口的第二供油槽1256b的上端与主轴部1251的上端连通。这些供油孔1255和供油槽1256的基本构成及其作用效果与前述的实施例近乎相同，因此，由前述的图5的实施例的说明来代替对其的具体说明。
164.只是，本实施例的第一供油槽1256a和第二供油槽1256b通过连通槽1256c连接，连通槽1256c相对于圆周方向以预设定的角度倾斜地形成。换言之，连通槽1256c可以相对于与轴向正交的圆周方向(或横向)倾斜地形成，而不与旋转轴125的轴向正交。由此，连通槽1256c的两端的高度可以彼此不同地形成。
165.参照图10至图12，连通槽1256c沿与第一供油槽1256a和/或第二供油槽1256b交叉的方向形成，并且第一供油槽1256a与连通槽1256c的夹角(第一内角)α41和/或连通槽1256c与第二供油槽1256b的夹角(第二内角)α42可以前述的图5的实施例中的相应的夹角更大地形成。
166.换言之，连通槽1256c的两端的高度彼此不同地形成，与第一供油槽1256a连接的连通槽1256c的第一端1256c1可以形成在比与第二供油槽1256b连接的连通槽1256c的第二端1256c2更低的位置。由此，连通槽1256c可以从后方侧越向前方侧越高地形成。
167.在此情况下，连通槽1256c的倾斜角α3可以小于或等于第一供油槽1256a的倾斜角α1和/或第二供油槽1256b的倾斜角α2。由此，在连通槽1256c相对于圆周方向倾斜地形成的情况下，能够抑制第一供油槽1256a的长度l1和/或第二供油槽1256b的长度l2过度变短。
168.如上所述，在连通槽1256c相对于与轴向正交的横向或圆周方向倾斜地形成的情况下，分别被定义为夹角的外角的第一供油槽1256a和连通槽1256c之间的弯曲角(第一外角)α51以及连通槽1256c和第二供油槽1256b之间的弯曲角(第二外角)α52将分别减小。
169.此时，与前述的实施例相比，第一供油槽1256a和连通槽1256c之间以及连通槽1256c和第二供油槽1256b之间将被进一步拉开而接近于直线。
170.此时，油可以从第一供油槽1256a迅速地移动到连通槽1256c，并且可以从连通槽1256c迅速地移动到第二供油槽1256b。此时，从供油孔1255向供油槽1256的供油量整体增加，从而能够进一步提高对主轴承面的润滑效果。
171.虽未图示，与前述的实施例相反地，第一供油槽1256a与连通槽1256c的夹角(第一内角)α41和/或连通槽1256c与第二供油槽1256b的夹角(第二内角)α42也可以小于前述的图12的实施例中的相应的夹角。换言之，与第一供油槽1256a连接的连通槽1256c的第一端1256c1也可以形成在比与第二供油槽1256b连接的连通槽1256c的第二端1256c2更高的位置。由此，连通槽1256c可以从后方侧越向前方侧越低地形成。在此情况下，在压缩机停止时，连通槽1256c中的储油效果提高，从而在压缩机再次启动时能够提高对主轴承面的润滑
效果。
172.只是，在此情况下，连通槽1256c的倾斜角α3也可以小于或等于第一供油槽1256a的倾斜角α1和/或第二供油槽1256b的倾斜角α2。由此，在连通槽1256c相对于圆周方向倾斜地形成的情况下，能够抑制该连通槽1256c中的流路阻力过度地上升。
173.另一方面，供油结构的又一实施例的情况如下。
174.即，在前述的实施例中第一供油槽和第二供油槽通过连通槽连接，但是根据情况，第一供油槽和第二供油槽也可以连接于各自的供油孔。
175.图13是示出图2中的供油结构的又一实施例的立体图，图14是图13的展开图。
176.参照图13和图14，本实施例的涡旋式压缩机的供油结构与前述的实施例相似。换言之，本实施例的油流路1253由第一流路1253a和第二流路1253b构成，在第二流路1253b形成有用于向主轴承部132的轴承孔132a和旋转轴125的主被支撑面部1251b之间供油的供油孔1255和供油槽1256。
177.如前述的实施例所示，供油槽1256包括第一供油槽1256a和第二供油槽1256b。换言之，第一供油槽1256a的倾斜角α1和第二供油槽1256b的倾斜角α2可以相同地形成或不同地形成，第一供油槽1256a的长度l1和第二供油槽1256b的长度l2可以相同地形成或不同，第一供油槽1256a的高度h1和第二供油槽1256b的高度h2可以相同地形成或不同地形成，第一供油槽1256a的截面积a1可以与第二供油槽1256b的截面积a2相同地形成或不同地形成。这些供油槽1256a、1256b的基本构成及其作用效果与前述的实施例近乎相同，因此，由前述的图5的实施例的说明来代替对其的具体说明。
178.只是，本实施例的供油孔1255形成有复数个，复数个供油孔1255a、1255b可以与各个供油槽1256a、1256b独立地连接。由此，即使供油槽1256的斜率或总长度增加，也能够通过抑制供油槽1256中的停滞或瓶颈来扩大供油量。
179.具体而言，本实施例的供油孔1255可以包括第一供油孔1255a和第二供油孔1255b。例如，在旋转轴125沿轴向分别形成有第一供油孔1255a和第二供油孔，第一供油孔1255a可以与第一供油槽1256a连接，第二供油孔可以与第二供油槽1256b连接。换言之，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b可以独立地连接于各个供油孔1255a、1255b。在此情况下，可以排除前述的实施例中的连通槽1256c。
180.第一供油孔1255a和第二供油孔1255b可以形成在同一轴线上，也可以形成在彼此不同轴线上。本实施例示出了第一供油孔1255a和第二供油孔1255b形成在同一轴线上的例。
181.如上所述，在第一供油槽1256a和第二供油槽1256b独立地连接于各个供油孔1255a、1255b的情况下，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b分别独立地连接于油流路(第二流路)1253，由此，可以分别独立地形成第一供油槽1256a和第二供油槽1256b中的离心力。
182.换言之，在前述的实施例中，第二供油槽1256b中的离心力从属于第一供油槽1256a中的离心力，但是在本实施例中，由于第一供油槽1256a和第二供油槽1256b形成彼此独立的流路，因此第二供油槽1256b中的离心力不受第一供油槽1256a的限制。由此，在第一供油槽1256a以及第二供油槽1256b中产生较大的离心力，从而能够整体上增加供油量。由此，第一供油槽1256a和第二供油槽1256b可以更远离油膜压力区间，从而能够更有效地抑
制由供油槽1256引起的油膜损坏。
183.另一方面，供油结构的又一实施例的情况如下。
184.即，在前述的实施例中，整个供油槽形成在供油引导区间的范围内，但是根据情况，供油槽的一部分也可以形成在供油引导区间的范围外。换言之，第一供油槽和第二供油槽也可以以连通槽为中心非对称地形成。
185.图15是示出图2中的供油结构的又一实施例的立体图，图16是图15的展开图。
186.参照图15和图16，本实施例的涡旋式压缩机的供油结构与前述的实施例相似。换言之，本实施例的油流路1253由第一流路1253a和第二流路1253b构成，在第二流路1253b形成有用于向主轴承部132的轴承孔132a和旋转轴125的主被支撑面部1251b之间供油的供油孔1255和供油槽1256。
187.供油孔1255形成有一个，供油槽1256形成为彼此连接的复数个供油槽1256a、1256b、1256c。换言之，供油槽1256的构成入口的第一供油槽1256a的下端与供油孔1255连通，构成出口的第二供油槽1256b的上端与主轴部1251的上端连通。这些供油孔1255和供油槽1256的基本构成及其作用效果与前述的实施例近乎相同，因此，由前述的图5、图7、图9以及图11的实施例的说明来代替对其的具体说明。
188.只是，本实施例的第一供油槽1256a和第二供油槽1256b通过连通槽1256c连接，并且连通槽1256c可以延伸到供油引导区间s2的范围外。换言之，连通槽1256c可以比前述的实施例中的连通槽1256c更长地形成。
189.例如，如图15和图16所示，供油孔1255如前述的实施例那样形成为位于偏心销部1252的偏心方向即第一虚拟线cl1上，连通槽1256c的第二端1256c2可以越过在轴向上经过供油孔1255的中心的第二虚拟线cl2，并以旋转轴125的旋转方向为基准延伸至比供油孔1255更靠前方侧的位置。
190.换言之，连通槽1256c的与第一供油槽1256a连接的第一端1256c1可以形成为，位于与前述的实施例的相应的连通槽相同的位置，即不侵占油膜压力区间s1的最小间隙位置p1的附近。另一方面，连通槽1256c的与第二供油槽1256b连接的第二端1256c2可以延伸到比前述的实施例中的相应的连通槽更靠前方侧，即以旋转轴125的旋转方向为基准比供油孔1255更靠前方侧的位置。由此，连通槽1256c的两端相对于第二虚拟线cl2分别位于两侧区间，从而供油引导区间s2可以比前述的实施例中的供油引导区间s2更宽地形成。
191.如上所述，在供油孔1255形成为位于偏心销部1252的偏心方向即与第一虚拟线cl1同一线上，并且连通槽1256c的第二端1256c2比供油孔1255更向前方侧延伸的情况下，被定义为将第一供油槽1256a的长度l1、第二供油槽1256b的长度l2以及连通槽1256c的长度l3相加的总长度的供油槽1256的长度将比前述的实施例中相应的供油槽的长度的更长。由此，主轴承面中的供油引导区间s2，换言之，供油槽1256的润滑面积可以增加。
192.此外，如图16所示，第一供油槽1256a的倾斜角α1和/或第二供油槽1256b的倾斜角α2比前述的实施例中的相应的倾斜角变大，因此可以增加供油槽1256中的离心力。由此，向供油槽1256的供油量提高，从而能够进一步提高前述的主轴承面的润滑效果。这在第二供油槽1256中可能会更为有效。
193.如前所述，使连通槽1256c的倾斜角α3小于或等于第一供油槽1256a的倾斜角α1和/或第二供油槽1256b的倾斜角α2，这在离心力方面上可能会有利。