粘度测定方法以及粘度测定装置与流程

本发明涉及粘度测定方法以及粘度测定装置。
背景技术：
：食品的物性是在伴随着加工、物流、消费的过程中进行品质控制用的重要的特性值。尤其是如果能够简单地测定粘度，则不仅能够把握烹饪或填充等的加工适应性，也能够把握食感及使用容易性等，与其它食品的比较也容易。粘度测定装置有各种各样的类型，大致分为旋转型和平移型。旋转型粘度测定装置具有价格低且能够进行简单的测定的特征，适于低粘度且均一的试料的测定。但是，在高粘度且凝胶化了的试料时，存在下述问题：由于在直到测定值稳定的期间被施加的“剪切变形”、振动，试料的内部构造变化，测定得比本来的粘度低。另一方面，平移型粘度测定装置具有不存在旋转驱动部而装置构造简单的特征。平移型粘度测定装置具有平行平板型和共轴双层圆筒型。在非专利文献1～4中公开了使用了共轴双层圆筒型的粘度测定装置的粘度测定方法。非专利文献1～3所公开的方法（有时被称为反向挤压（be）法）是代表性的平移型粘度测定法，是将圆柱状的柱塞向装入于圆筒状容器中的试料从试料的外侧推入、在容器与柱塞之间的空隙的环状部中令试料向上方流动、从施加于柱塞的应力的时间曲线求取粘度的方法。该方法能够解析从牛顿流体到赫谢尔-巴克利流体，但在环状部中为了得到定常流动而需要加大对试料施加的变形程度，由于为了测定而施加的变形会导致试料的构造被破坏，所以无法连续地对同一试料进行测定。此外，如果试料变为高粘度，则需要在测定后小心地将附着于容器、柱塞的试料除去，作业变得复杂并且花费时间。此外，测定的正确度也变差，所以一般并不普及。另一方面，本申请的发明者做出的非专利文献4所公开的方法（有时被称为短式反向挤压（sbe）法）是下述方法：预先令圆柱状的柱塞以既定的深度浸渍于装入在圆筒状容器的试料中，从该位置进一步将柱塞推入微小的距离，在环状部中引起定常流动，从施加于柱塞的应力的时间曲线测定粘度。在该方法时，与be法不同，柱塞与容器之间的环状部从推入柱塞前就被试料充满，所以即便柱塞的移动距离短也能够引起定常流动。因此，向柱塞以及容器的试料的附着量变少，能够实现连续测定。本申请的发明者已经提出了基于sbe法的牛顿流体以及指数则流体的解析方法（参照专利文献1以及专利文献2）。根据该方法，能够实现比be法正确度更高的粘度测定。但是，基于sbe法的赫谢尔-巴克利流体的解析方法并不为人知。其中，非牛顿流体是粘度依赖于“剪切速度”的流体，非牛顿流体的粘度由“剪切应力”除以“剪切速度”得到的表观粘度表示。此外，指数则流体是令流动开始所必须的剪切应力的最小值（称为屈服值）为零的非牛顿流体，赫谢尔-巴克利流体是屈服值大于零的非牛顿流体。现有技术文献专利文献专利文献1:日本特开2014－055928号公报。专利文献2:日本专利第5596244号公报。非专利文献非专利文献1:morgan,r.g.,suter,d.a.,sweat,v.e.,mathematicalanalysisofasimpleback-extrusionrheometer.americansocietyofagriculturalengineers,79,6001,(1979)。非专利文献2:osorio,f.a.,steffe,j.f.,backextrusionofpowerlawfluids.j.texturestud.,18,43-63(1987)。非专利文献3:osorio,f.a.,steffe,j.f.,evaluatingherschel-bulkleyfluidswiththebackextrusion(annularpumping)technique.rheologicaacta,30,549-558(1991)。技术实现要素：本发明的目的在于提供一种能够高精度地测定非牛顿流体的试料的表观粘度的粘度测定方法以及粘度测定装置。本发明的粘度测定方法是测定非牛顿流体的试料的表观粘度的方法，具有下述工序：（a）向装入到具有内周半径ro的圆筒状容器中的试料，使具有比所述圆筒状容器小径的外周半径ri的柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地浸渍初始深度l0并静止的工序；（b）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地以第一相对移动速度vp1向所述试料中进一步浸渍第一相对移动距离δl1，在该进一步的浸渍动作中以及该进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力的工序；（c）基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1的工序，所述力起因于所述柱塞基于第一相对移动速度vp1的相对移动；（d）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地返回到所述初始深度l0并静止的工序；（e）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地以第二相对移动速度vp2向所述试料中进一步浸渍第二相对移动距离δl2，在该进一步的浸渍动作中以及该进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力的工序；（f）基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2的工序，所述力起因于所述柱塞基于第二相对移动速度vp2的相对移动；（g）基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ＝ri/ro、所述试料的流动性指数n之间所成立的既定的关系，求取所述流动性指数n的工序；（h）令第一相对移动速度vp1为vp、第一相对移动距离δl1为δl、第一峰值ft1为ft、第一收敛值fte1为fte时，或者令第二相对移动速度vp2为vp、第二相对移动距离δl2为δl、第二峰值ft2为ft、第二收敛值fte2为fte时，基于所述vp和δl和ft和fte、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa的工序。[数式1]其中，。在本发明的粘度测定方法中，第一相对移动距离δl1以及第二相对移动距离δl2可以比所述初始深度l0小。在本发明的粘度测定方法中，也可以在求取所述流动性指数n的工序中，在求取所述流动性指数n前，判断在所述第一相对移动速度vp1或者所述第二相对移动速度vp2中，所述柱塞从所述试料受到的力的收敛值fte是否比所述柱塞从所述试料受到的浮力fb大，在判断为所述收敛值fte大于所述浮力fb时，进行求取所述流动性指数n的处理。在本发明的粘度测定方法中，第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ、所述试料的流动性指数n之间成立的既定的关系可以为上式（2）～（5）以及下式（6）。[数式2]。在本发明的粘度测定方法中，求取所述流动性指数n的工序可以包含下述工序：决定临时性流动性指数na的工序；基于所述临时性流动性指数na、第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、所述柱塞比κ、第一无因次座标λ1之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而做成的图表或者表格而求取所述第一无因次座标λ1的工序；基于所述临时性流动性指数na、所述第一无因次座标λ1、第一无因次流速φ1之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而做成的图表或者表格而求取所述第一无因次流速φ1的工序；基于所述临时性流动性指数na、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、所述柱塞比κ、第二无因次座标λ2之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而做成的图表或者表格而求取所述第二无因次座标λ2的工序；基于所述临时性流动性指数na、所述第二无因次座标λ2、第二无因次流速φ2之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而做成的图表或者表格而求取所述第二无因次流速φ2的工序；基于第一相对移动速度vp1中的第一无因次座标λ1和第一无因次流速φ1、第二相对移动速度vp2中的第二无因次座标λ2和第二无因次流速φ2、上式（6）而求取流动性指数n的工序；将求得的流动性指数n与所述临时性流动性指数na比较，在求得的流动性指数n与所述临时性流动性指数na不同时从决定临时性流动性指数na的工序重新进行的工序。本发明的粘度测定方法是测定非牛顿流体的试料的表观粘度的方法，具有下述工序：（a）向装入到具有内周半径ro的圆筒状容器中的试料，使具有比所述圆筒状容器小径的外周半径ri的柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地浸渍初始深度l0并静止的工序；（b）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地以第一相对移动速度vp1向所述试料中进一步浸渍相对移动距离δl，在该进一步的浸渍动作中以及该进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力的工序；（c）基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1的工序，所述力起因于所述柱塞基于第一相对移动速度vp1的相对移动；（d）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地返回到所述初始深度l0并静止的工序；（e）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地以第二相对移动速度vp2向所述试料中进一步浸渍相对移动距离δl，在该进一步的浸渍动作中以及该进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力的工序；（f）基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2的工序，所述力起因于所述柱塞基于第二相对移动速度vp2的相对移动；（g）基于第一相对移动速度vp1中的第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二峰值ft2和第二收敛值fte2、所述相对移动距离δl、柱塞比κ＝ri/ro、所述试料的流动性指数n之间所成立的既定的关系，求取所述流动性指数n的工序；（h）令第一相对移动速度vp1为vp、第一峰值ft1为ft、第一收敛值fte1为fte时，或者令第二相对移动速度vp2为vp、第二峰值ft2为ft、第二收敛值fte2为fte时，基于所述vp和ft和fte、所述相对移动距离δl、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa的工序。[数式3]其中，。此外，本发明的粘度测定方法是测定非牛顿流体的试料的表观粘度的方法，其具有下述工序：（a）向装入到具有内周半径ro的圆筒状容器中的试料，使具有比所述圆筒状容器小径的外周半径ri的柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地浸渍初始深度l0并静止的工序；（b）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地以第一相对移动速度vp1向所述试料中进一步浸渍第一相对移动距离δl1，在该进一步的浸渍动作中以及该进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力的工序；（c）基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1的工序，所述力起因于所述柱塞基于第一相对移动速度vp1的相对移动；（d）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地返回到所述初始深度l0并静止的工序；（e）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地以第二相对移动速度vp2向所述试料中进一步浸渍第二相对移动距离δl2，在该进一步的浸渍动作中以及该进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力的工序；（f）基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2的工序，所述力起因于所述柱塞基于第二相对移动速度vp2的相对移动；（g）基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ＝ri/ro、所述试料的流动性指数n之间所成立的既定的关系，求取所述流动性指数n的工序；（h）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地返回到所述初始深度l0并静止的工序；（i）使所述柱塞与所述圆筒状容器为同轴状地以第三相对移动速度vp3向所述试料中进一步浸渍第三相对移动距离δl3，在该进一步的浸渍动作中以及该进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力的工序；（j）基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第三峰值ft3以及第三收敛值fte3的工序，所述力起因于所述柱塞基于第三相对移动速度vp3的相对移动；（k）令第三相对移动速度vp3为vp、令第三相对移动距离δl3为δl、令第三峰值ft3为ft、令第三收敛值fte3为fte时，基于所述vp和δl和ft和fte、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa的工序。[数式4]其中，。本发明的粘度测定装置具备：圆筒状容器，具有既定的内周半径ro，其中装入试料；柱塞，具有比所述圆筒状容器小径的外周半径ri，配置为能够在所述圆筒状容器的内部同轴状地相对移动；驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地相对移动；测定部，设置于所述柱塞，测定所述柱塞从所述试料受到的力；控制部，控制所述驱动部，所述控制部控制所述驱动部，令所述柱塞向装入到所述圆筒状容器的试料与所述圆筒状容器同轴状地浸渍既定的初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第一相对移动速度vp1进一步向所述试料浸渍第一相对移动距离δl1，所述测定部在所述柱塞的基于第一相对移动速度vp1的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制部基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1，所述力起因于所述柱塞基于第一相对移动速度vp1的相对移动，进而所述控制部控制所述驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地返回到所述初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第二相对移动速度vp2进一步向所述试料浸渍第二相对移动距离δl2，所述测定部在所述柱塞的基于第二相对移动速度vp2的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制部基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2，所述力起因于所述柱塞基于第二相对移动速度vp2的相对移动，进而，所述控制部基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ＝ri/ro、所述试料的流动性指数n之间所成立的既定的关系，求取所述流动性指数n，进而，所述控制部令第一相对移动速度vp1为vp、第一相对移动距离δl1为δl、第一峰值ft1为ft、第一收敛值fte1为fte时，或者令第二相对移动速度vp2为vp、第二相对移动距离δl2为δl、第二峰值ft2为ft、第二收敛值fte2为fte时，基于所述vp和δl和ft和fte、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa。[数式5]其中，。在本发明的粘度测定装置中，第一相对移动距离δl1以及第二相对移动距离δl2可以比所述初始深度l0小。在本发明的粘度测定装置中，也可以所述控制部在求取所述流动性指数n之前，判断在所述第一相对移动速度vp1或者所述第二相对移动速度vp2中所述柱塞从所述试料受到的力的收敛值fte是否大于所述柱塞从所述试料受到的浮力fb，在判断为所述收敛值fte大于所述浮力fb时，进行求取所述流动性指数n的处理。在本发明的粘度测定装置中，第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ、所述试料的流动性指数n之间成立的既定的关系可以为上式（2）～（5）以及下式（6）。[数式6]。在本发明的粘度测定装置中，也可以是，所述控制部在求取所述流动性指数n时，决定临时性流动性指数na，基于所述临时性流动性指数na、第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、所述柱塞比κ、第一无因次座标λ1之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而做成的图表或者表格而求取所述第一无因次座标λ1；基于所述临时性流动性指数na、所述第一无因次座标λ1、第一无因次流速φ1之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而做成的图表或者表格而求取所述第一无因次流速φ1；基于所述临时性流动性指数na、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、所述柱塞比κ、第二无因次座标λ2之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而做成的图表或者表格而求取所述第二无因次座标λ2；基于所述临时性流动性指数na、所述第二无因次座标λ2、第二无因次流速φ2之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而做成的图表或者表格而求取所述第二无因次流速φ2；基于第一相对移动速度vp1中的第一无因次座标λ1和第一无因次流速φ1、第二相对移动速度vp2中的第二无因次座标λ2和第二无因次流速φ2、上式（6）而求取流动性指数n；将求得的流动性指数n与所述临时性流动性指数na比较，在求得的流动性指数n与所述临时性流动性指数na不同时从决定临时性流动性指数na处重新进行。本发明的粘度测定装置具备：圆筒状容器，具有既定的内周半径ro，其中装入试料；柱塞，具有比所述圆筒状容器小径的外周半径ri，配置为能够在所述圆筒状容器的内部同轴状地相对移动；驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地相对移动；测定部，设置于所述柱塞，测定所述柱塞从所述试料受到的力；控制部，控制所述驱动部，所述控制部控制所述驱动部，令所述柱塞向装入到所述圆筒状容器的试料与所述圆筒状容器同轴状地浸渍既定的初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第一相对移动速度vp1进一步向所述试料浸渍相对移动距离δl，所述测定部在所述柱塞的基于第一相对移动速度vp1的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制部基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1，所述力起因于所述柱塞基于第一相对移动速度vp1的相对移动，进而所述控制部控制所述驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地返回到所述初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第二相对移动速度vp2进一步向所述试料浸渍所述相对移动距离δl，所述测定部在所述柱塞的基于第二相对移动速度vp2的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制部基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2，所述力起因于所述柱塞基于第二相对移动速度vp2的相对移动，进而，所述控制部基于第一相对移动速度vp1中的第一峰值ft1与第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二峰值ft2和第二收敛值fte2、所述相对移动距离δl、柱塞比κ＝ri/ro、所述试料的流动性指数n之间所成立的既定的关系，求取所述流动性指数n，进而，所述控制部令第一相对移动速度vp1为vp、第一峰值ft1为ft、第一收敛值fte1为fte时，或者令第二相对移动速度vp2为vp、第二峰值ft2为ft、第二收敛值fte2为fte时，基于所述vp和ft和fte、所述相对移动距离δl、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa。[数式7]其中，。此外，本发明的粘度测定装置具备：圆筒状容器，具有既定的内周半径ro，其中装入试料；柱塞，具有比所述圆筒状容器小径的外周半径ri，配置为能够在所述圆筒状容器的内部同轴状地相对移动；驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地相对移动；测定部，设置于所述柱塞，测定所述柱塞从所述试料受到的力；控制部，控制所述驱动部，所述控制部控制所述驱动部，令所述柱塞向装入到所述圆筒状容器的试料与所述圆筒状容器同轴状地浸渍既定的初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第一相对移动速度vp1进一步向所述试料浸渍第一相对移动距离δl1，所述测定部在所述柱塞的基于第一相对移动速度vp1的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制部基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1，所述力起因于所述柱塞基于第一相对移动速度vp1的相对移动，进而所述控制部控制所述驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地返回到所述初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第二相对移动速度vp2进一步向所述试料浸渍第二相对移动距离δl2，所述测定部在所述柱塞的基于第二相对移动速度vp2的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制部基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2，所述力起因于所述柱塞基于第二相对移动速度vp2的相对移动，进而，所述控制部基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ＝ri/ro、所述试料的流动性指数n之间所成立的既定的关系，求取所述流动性指数n，进而所述控制部控制所述驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地返回到所述初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第三相对移动速度vp3进一步向所述试料浸渍第三相对移动距离δl3，所述测定部在所述柱塞的基于第三相对移动速度vp3的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制部基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第三峰值ft3以及第三收敛值fte3，所述力起因于所述柱塞基于第三相对移动速度vp3的相对移动，进而，所述控制部令第三相对移动速度vp3为vp、令第三相对移动距离δl3为δl、令第三峰值ft3为ft、令第三收敛值fte3为fte时，基于所述vp和δl和ft和fte、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa。[数式8]其中，。本发明的控制装置是用于控制粘度测定装置的控制装置，所述粘度测定装置具备：圆筒状容器，具有既定的内周半径ro，其中装入试料；柱塞，具有比所述圆筒状容器小径的外周半径ri，配置为能够在所述圆筒状容器的内部同轴状地相对移动；驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地相对移动；测定部，设置于所述柱塞，测定所述柱塞从所述试料受到的力，所述控制装置控制所述驱动部，令所述柱塞向装入到所述圆筒状容器的试料与所述圆筒状容器同轴状地浸渍既定的初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第一相对移动速度vp1进一步向所述试料浸渍第一相对移动距离δl1，所述测定部在所述柱塞的基于第一相对移动速度vp1的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制装置基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1，所述力起因于所述柱塞基于第一相对移动速度vp1的相对移动，进而所述控制装置控制所述驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地返回到所述初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第二相对移动速度vp2进一步向所述试料浸渍第二相对移动距离δl2，所述测定部在所述柱塞的基于第二相对移动速度vp2的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制装置基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2，所述力起因于所述柱塞基于第二相对移动速度vp2的相对移动，进而，所述控制装置基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ＝ri/ro、所述试料的流动性指数n之间所成立的既定的关系，求取所述流动性指数n，进而，所述控制装置令第一相对移动速度vp1为vp、第一相对移动距离δl1为δl、第一峰值ft1为ft、第一收敛值fte1为fte时，或者令第二相对移动速度vp2为vp、第二相对移动距离δl2为δl、第二峰值ft2为ft、第二收敛值fte2为fte时，基于所述vp和δl和ft和fte、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa。[数式9]其中，。本发明的控制装置中，也可以第一相对移动距离δl1以及第二相对移动距离δl2小于所述初始深度l0。在本发明的控制装置中，也可以在求取所述流动性指数n前，判断在所述第一相对移动速度vp1或者所述第二相对移动速度vp2中，所述柱塞从所述试料受到的力的收敛值fte是否比所述柱塞从所述试料受到的浮力fb大，在判断为所述收敛值fte大于所述浮力fb时，进行求取所述流动性指数n的处理。在本发明的控制装置中，第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ、所述试料的流动性指数n之间成立的既定的关系可以为上式（2）～（5）以及下式（6）。[数式10]。在本发明的控制装置中，也可以在求取所述流动性指数n时，决定临时性流动性指数na，基于所述临时性流动性指数na、第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、所述柱塞比κ、第一无因次座标λ1之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而做成的图表或者表格而求取所述第一无因次座标λ1；基于所述临时性流动性指数na、所述第一无因次座标λ1、第一无因次流速φ1之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而做成的图表或者表格而求取所述第一无因次流速φ1；基于所述临时性流动性指数na、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、所述柱塞比κ、第二无因次座标λ2之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而做成的图表或者表格而求取所述第二无因次座标λ2；基于所述临时性流动性指数na、所述第二无因次座标λ2、第二无因次流速φ2之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而做成的图表或者表格而求取所述第二无因次流速φ2；基于第一相对移动速度vp1中的第一无因次座标λ1和第一无因次流速φ1、第二相对移动速度vp2中的第二无因次座标λ2和第二无因次流速φ2、上式（6）而求取流动性指数n；将求得的流动性指数n与所述临时性流动性指数na比较，在求得的流动性指数n与所述临时性流动性指数na不同时从决定临时性流动性指数na处重新进行。本发明的控制装置是用于控制粘度测定装置的控制装置，所述粘度测定装置具备：圆筒状容器，具有既定的内周半径ro，其中装入试料；柱塞，具有比所述圆筒状容器小径的外周半径ri，配置为能够在所述圆筒状容器的内部同轴状地相对移动；驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地相对移动；测定部，设置于所述柱塞，测定所述柱塞从所述试料受到的力；所述控制装置控制所述驱动部，令所述柱塞向装入到所述圆筒状容器的试料与所述圆筒状容器同轴状地浸渍既定的初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第一相对移动速度vp1进一步向所述试料浸渍相对移动距离δl，所述测定部在所述柱塞的基于第一相对移动速度vp1的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制装置基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1，所述力起因于所述柱塞基于第一相对移动速度vp1的相对移动，进而所述控制装置控制所述驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地返回到所述初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第二相对移动速度vp2进一步向所述试料浸渍所述相对移动距离δl，所述测定部在所述柱塞的基于第二相对移动速度vp2的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制装置基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2，所述力起因于所述柱塞基于第二相对移动速度vp2的相对移动，进而，所述控制装置基于第一相对移动速度vp1中的第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二峰值ft2和第二收敛值fte2、所述相对移动距离δl、柱塞比κ＝ri/ro、所述试料的流动性指数n之间所成立的既定的关系，求取所述流动性指数n，进而，所述控制装置令第一相对移动速度vp1为vp、第一峰值ft1为ft、第一收敛值fte1为fte时，或者令第二相对移动速度vp2为vp、第二峰值ft2为ft、第二收敛值fte2为fte时，基于所述vp和ft和fte、所述相对移动距离δl、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa。[数式11]其中，。本发明的控制装置是用于控制粘度测定装置的控制装置，所述粘度测定装置具备：圆筒状容器，具有既定的内周半径ro，其中装入试料；柱塞，具有比所述圆筒状容器小径的外周半径ri，配置为能够在所述圆筒状容器的内部同轴状地相对移动；驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地相对移动；测定部，设置于所述柱塞，测定所述柱塞从所述试料受到的力；所述控制装置控制所述驱动部，令所述柱塞向装入到所述圆筒状容器的试料与所述圆筒状容器同轴状地浸渍既定的初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第一相对移动速度vp1进一步向所述试料浸渍第一相对移动距离δl1，所述测定部在所述柱塞的基于第一相对移动速度vp1的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制装置基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1，所述力起因于所述柱塞基于第一相对移动速度vp1的相对移动，进而所述控制装置控制所述驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地返回到所述初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第二相对移动速度vp2进一步向所述试料浸渍第二相对移动距离δl2，所述测定部在所述柱塞的基于第二相对移动速度vp2的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制装置基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2，所述力起因于所述柱塞基于第二相对移动速度vp2的相对移动，进而，所述控制装置基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ＝ri/ro、所述试料的流动性指数n之间所成立的既定的关系，求取所述流动性指数n，进而所述控制装置控制所述驱动部，令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地返回到所述初始深度l0而静止，之后令所述柱塞与所述圆筒状容器同轴状地以第三相对移动速度vp3进一步向所述试料浸渍第三相对移动距离δl3，所述测定部在所述柱塞的基于第三相对移动速度vp3的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定所述柱塞从所述试料承受的力，所述控制装置基于所述力的测定值求出所述柱塞从所述试料承受的力的第三峰值ft3以及第三收敛值fte3，所述力起因于所述柱塞基于第三相对移动速度vp3的相对移动，进而，所述控制装置令第三相对移动速度vp3为vp、第三相对移动距离δl3为δl、第三峰值ft3为ft、第三收敛值fte3为fte时，基于所述vp和δl和ft和fte、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa。[数式12]其中，。所述控制装置或者该控制装置的各要素手段能够通过计算机系统实现。此外，用于使计算机系统实现这些的程序以及存储了该程序的计算机能够读取的存储介质也是本申请的保护对象。在此，存储介质除了软盘等能够作为单体识别的介质之外，也包括传送各种信号的网络。发明效果根据本发明，能够高精度地测定非牛顿流体的试料的表观粘度。附图说明图1是本发明的一实施方式的粘度测定装置的概略图。图2是用于说明图1的粘度测定装置的构造的示意图。图3是用于说明sbe法中的粘度测定装置的动作的图。图4是表示由本发明的一实施方式做成的力－时间曲线的一例的图表。图5是用于说明本发明的一实施方式的粘度测定方法的流程图。图6是表示使用应变控制型流变计测定的应力成长曲线的图表。图7是表示使用应力控制型流变计测定的应力和应变的关系的图表。图8是表示基于由应变控制型流变计测定的应力成长最大值的蛋黄酱的流动曲线的图表。图9是表示基于由应变控制型流变计测定的应力成长最大值的lm果胶溶液的流动曲线的图表。图10是本发明的一实施方式的测定例中为了求得试料的流动性指数n而做成的图表。图11是表示本发明的一实施方式的测定例中作为试料使用蛋黄酱时的测定结果的图表。图12是用于说明be法中的粘度测定装置的动作的图。图13是表示在基于be法的比较测定例中作为试料使用蛋黄酱时的测定结果的图表。图14是为了说明本发明的一实施方式的粘度测定方法的测定理论而使用的图。附图标记说明10粘度测定装置、11圆筒状容器、12柱塞、13驱动部、13a台座、13b支承部材、14测定部、15控制部、16框体、17柱塞安装部、18狭缝、20试料。具体实施方式以下参照附图详细说明本发明的实施方式。图1是本发明的一实施方式的粘度测定装置的概略图，图2是用于说明该粘度测定装置的功能的示意图。如图1以及图2所示，本实施方式的粘度测定装置10具备：具有既定的内周半径ro且试料装入其中的圆筒状容器11；具有比圆筒状容器11小径的外周半径ri且在圆筒状容器11的内部能够同轴状相对移动地配置的柱塞12；使柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地相对移动的驱动部13；设于柱塞12而测定柱塞12从试料承受的力的测定部14；以及对驱动部13进行控制的控制部（控制装置）15。本实施方式的驱动部13具有：表面载置圆筒状容器11的台座13a、支承台座13a的支承部件13b、使支承部件13b沿竖直方向直线移动的滚珠丝杠（未图示）、以及与滚珠丝杠相连的的马达（未图示）。滚珠丝杠和马达配置在粘度测定装置10的框体16的内部，省略了图示。滚珠丝杠的螺纹轴竖直地立设在框体16的内部。在框体16的正面设有沿竖直方向延伸的狭缝18。支承部件13b为沿水平方向延伸的细长形状，该支承部件13b的一端侧贯通狭缝18而固定于滚珠丝杠的螺母部分。台座13a以表面朝向竖直上方的状态固定在支承部件13b的另一端侧。而且，圆筒状容器11以中心轴线与竖直方向平行的朝向载置在台座13a的表面上。马达（未图示）向滚珠丝杠（未图示）传递旋转动力。传递到滚珠丝杠的旋转动力被变换成竖直方向的直线动力，由此，支承部件13b与台座13a以及台座13a上的圆筒状容器11一同沿竖直方向直线移动。本实施方式的测定部14为载荷传感器（测力传感器），配置在台座13a的竖直上方，被固定支承于框体16。测定部14的测定面朝向竖直下方。在测定部14的测定面上固定有柱塞安装部17，柱塞12安装于柱塞安装部17。由此，柱塞12承受的朝向竖直上方的力经由柱塞安装部17向测定部14传递。测定部14与时间的经过相对应地计测该力的大小。圆筒状容器11配置成与柱塞12为同轴状，柱塞12的外周半径ri比圆筒状容器11的内周半径ro小。由此，在圆筒状容器11通过驱动部13而朝向竖直上方直线移动之际，柱塞12相对地从上方非接触地以同轴状插入圆筒状容器11的内部。本实施方式的控制部15构成为与测定部14相连，读出由测定部14测定的力的测定值并存储在存储部中。控制部15由包括存储部的计算机系统构成，所述存储部存储了控制程序等。此外，控制部15构成为与驱动部13相连而对驱动部13的动作进行控制。具体地说，控制部15与驱动部13的马达相连，对向该马达供给的电流的朝向以及大小进行控制，由此，马达的旋转方向以及旋转量被控制，其结果，台座13a上的圆筒状容器11以所希望的速度沿竖直方向直线移动，并且定位（停止）在竖直方向上的所希望的位置。进而，本实施方式的控制部15对驱动部13进行控制，在装入到圆筒状容器11中的试料20中，使柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地浸渍既定的初始深度l0并静止，之后使柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地以第一相对移动速度vp1向试料20中进一步浸渍第一相对移动距离δl1。而且，在柱塞12基于第一相对移动速度vp1的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，本实施方式的测定部14与时间的经过相对应地测定柱塞12从试料20承受的力。而且，本实施方式的控制部15基于力的测定值求出柱塞12从试料20承受的力的第一峰值ft1和第一收敛值fte1，所述力起因于柱塞12基于第一相对移动速度vp1的相对移动。进而，本实施方式的控制部15对驱动部13进行控制，使柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地返回到所述初始深度l0并静止，之后使柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地以与第一相对移动速度vp1不同的第二相对移动速度vp2向试料20中进一步浸渍第二相对移动距离δl2。而且，在柱塞12基于第二相对移动速度vp2的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，本实施方式的测定部14与时间的经过相对应地测定柱塞12从试料20承受的力。而且，本实施方式的控制部15基于力的测定值求出柱塞12从试料20承受的力的第二峰值ft2和第二收敛值fte2，所述力起因于柱塞12基于第二相对移动速度vp2的相对移动。虽然不是必须的，但本实施方式的控制部15对驱动部13进行控制，使柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地返回到所述初始深度l0并静止，之后使柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地以其他不同的第m相对移动速度vpm（m＝3、4、5、…）向试料20中进一步浸渍第m相对移动距离δlm。而且，在柱塞12基于第m相对移动速度vpm的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，本实施方式的测定部14与时间的经过相对应地测定柱塞12从试料20承受的力。而且，本实施方式的控制部15基于力的测定值求出柱塞12从试料20承受的力的第m峰值ftm和第m收敛值ftem，所述力起因于柱塞12基于第m相对移动速度vpm的相对移动。在本实施方式中，第一、第二相对移动距离δl1、δl2（以及第m相对移动速度δlm）设定为小于初始深度l0。由于柱塞12和圆筒状容器11之间的环状部从推入柱塞12前就被试料20填满，所以即便柱塞12的相对移动距离δl1、δl2短也能够在环状部中引起定常流动。此外，柱塞12的相对移动距离δl1、δl2短，向柱塞12以及容器11的试料20的附着量变少，连续测定成为可能。进而，本实施方式的控制部15判断在第一相对移动速度vp1或者第二相对移动速度vp2（或者第m相对移动速度vpm）中柱塞12从试料20受到的力的收敛值fte是否比柱塞12从试料20受到的浮力fb大。而且，本实施方式的控制部15在判断为所述收敛值fte大于所述浮力fb时，基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、（第m相对移动速度vpm中的第m相对移动距离δlm和第m峰值ftm和第m收敛值ftem）、柱塞比κ＝ri/ro、试料20的流动性指数n之间成立的既定的关系而求取流动性指数n。进而，本实施方式的控制部15在判断所述收敛值fte大于所述浮力fb时，令第一相对移动速度vｐ1为vｐ、令第一相对移动距离δl1为δl、令第一峰值ft1为ft、令第一收敛值fte1为fte时，或者令第二相对移动速度vｐ2为vｐ、第二相对移动距离δl2为δl、第二峰值ft2为ft、第二收敛值fte2为fte时，（或者令第m相对移动速度vpm为vp，第m相对移动距离δlm为δl，第m峰值ftm为ft，第m收敛值ftem为fte时），基于所述vｐ和δl和ft和fte、所述柱塞比κ、所述流动性指数n、所述试料的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算所述试料的表观粘度μa。[数式13]其中，。另外，在求取流动性指数n的处理中使用的第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、柱塞比κ、所述试料的流动性指数n之间成立的既定的关系具体例如为上式（2）～（5）以及下式（6）。[数式14]。具体而言，例如控制部15在求取流动性指数n时，决定临时性流动性指数na，基于所述临时性流动性指数na、第一相对移动速度vｐ1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、所述柱塞比κ、第一无因次座标λ1之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而做成的图表或者表格而求取所述第一无因次座标λ1；基于临时性流动性指数na、第一无因次座标λ1、第一无因次流速φ1之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而做成的图表或者表格而求取所述第一无因次流速φ1；基于临时性流动性指数na、第二相对移动速度vｐ2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、所述柱塞比κ、第二无因次座标λ2之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而做成的图表或者表格而求取所述第二无因次座标λ2；基于临时性流动性指数na、第二无因次座标λ2、第二无因次流速φ2之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而做成的图表或者表格而求取所述第二无因次流速φ2；基于第一相对移动速度vｐ1中的第一无因次座标λ1和第一无因次流速φ1、第二相对移动速度vｐ2中的第二无因次座标λ2和第二无因次流速φ2、上式（6）而求取流动性指数n；将求得的流动性指数n与临时性流动性指数na比较，在求得的流动性指数n与临时性流动性指数na相等时进入到计算试料20的表观粘度μa的处理，在求得的流动性指数n与临时性流动性指数na不同时从决定临时性流动性指数na处重新进行。另外，本说明书中“相等”这一用语并不被限定为严格的意义，应该被解释为也包含在测定误差的范围内一致的情况。此外，在基于上式（3）～（5）而借助计算求取无因次座标时，例如能够使用能够以辛普森法进行近似计算的数值解析程序。另一方面，在基于以上式（3）～（5）为基础做成的图表或者表格而求取无因次座标时，例如能够利用记载于fredrickson,a.,bird,r.b.,non-newtonianflowinannuli.industrial&engineeringchemistry,50,347-352(1958)，或者，hanks,r.w."theaxiallaminarflowofyield-pseudoplasticfluidsinaconcentricannulus".ind.eng.chem.processdes.dev.,18(3),488-493.(1979)的内容。此外，在基于以上式（2）为基础做成的图表或者表格来求取无因次流速时，例如能够利用所述的非专利文献3所记载的内容。另外，本实施方式的控制部15判断第一相对移动速度vp1或者第二相对移动速度vp2（或者第m相对移动速度vpm）中柱塞12从试料20受到的力的收敛值fte是否大于柱塞12从试料20受到的浮力fb时，在判断所述收敛值fte与所述浮力fb相等时，基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2、（第m相对移动速度vpm中的第m相对移动距离δlm和第m峰值ftm）、下式（8）来求取试料20的流动性指数n的倒数s（＝1/n）。[数式15]。而且，本实施方式的控制部15判断求得的流动性指数n是否与1相等，在流动性指数n与1相等时，基于专利文献1（日本特开2014－055928号公报）所记载的粘度测定方法计算试料20的粘度，在流动性指数n不为1时，基于专利文献2（日本专利第5596244号公报）所记载的粘度测定方法计算试料20的表观粘度。接着，对以上这种本实施方式的作用进行说明。首先，装入了非牛顿流体的试料20的圆筒状容器11以与柱塞12同轴状地位置对合的状态载置于台座13a的表面。（a）而且，驱动部13被控制部15控制，圆筒状容器11朝向竖直上方直线移动，柱塞12的下端部向圆筒状容器11内的试料20中浸渍既定的初始深度l0并静止（参照图3（a））。在此，由测定部14测定的力的测定值初始化成零。（b）然后，驱动部13被控制部15控制，圆筒状容器11朝向竖直上方以第一相对移动速度vp1进一步直线移动第一相对移动距离δl1，即、柱塞12向圆筒状容器11内的试料20以第一相对移动速度vp1进一步浸渍第一相对移动距离δl1（参照图3（b））。在柱塞12基于第一相对移动速度vp1的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，由测定部14与时间的经过相对应地测定柱塞12从试料20承受的朝向竖直上方的力（参照图5的步骤s101）。由测定部14测定的力的测定值由控制部15读出并存储。（c）在本实施方式的控制部15中，基于力的测定值求出柱塞12从试料20承受的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1，所述力起因于柱塞12基于第一相对移动速度vp1的相对移动。具体地说，基于测定部14的测定值做成图4所示的力－时间曲线，该力－时间曲线的最大值为第一峰值ft1，从该力－时间曲线的收敛曲线计算相当于放置既定时间（例如约5～30分）的值而作为第一收敛值fte1。另外，根据本申请发明者的实验结果，力－时间曲线的与最大值（峰值）相对应的时间大多与所述进一步的浸渍动作停止的瞬间相一致，但也有比所述进一步的浸渍动作停止的瞬间靠前的情况。（d）接着，驱动部13被控制部15控制，圆筒状容器11朝向竖直下方直线移动，从而柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地返回到所述初始深度l0并静止。在本实施方式中，柱塞12的相对移动距离短，所以附着于所以容器11以及柱塞12的试料20是微量的（参照图3（c））。因而，能够缩短直到试料20的液面稳定所需要的测定间隔（参照图3（d））。（e）接着，驱动部13被控制部15控制，圆筒状容器11朝向竖直上方以不同于第一相对移动速度vp1的第二相对移动速度vp2进一步直线移动第二相对移动距离δl2，即、柱塞12向圆筒状容器11内的试料20中以第二相对移动速度vp2进一步浸渍第二相对移动距离δl2。在柱塞12基于第二相对移动速度vp2的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，由测定部14与时间的经过相对应地测定柱塞12从试料20承受的朝向竖直上方的力（参照图5的步骤s101）。由测定部14测定的力的测定值由控制部15读出并存储。（f）在本实施方式的控制部15中，基于力的测定值求出柱塞12从试料20承受的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2，所述力起因于柱塞12基于第二相对移动速度vp2的相对移动。具体地说，基于测定部14的测定值作成力－时间曲线，该力－时间曲线的最大值为第二峰值ft2，从该力－时间曲线的收敛曲线计算相当于放置既定时间（例如约5～30分）的值作为第二收敛值fte2。另外，柱塞12的第一、第二相对移动距离δl1、δl2均是能够在柱塞12与圆筒状容器11之间的环状部中得到定常流动的值。在本实施方式中，由于在柱塞12的相对移动前环状部被试料20充满，所以即使柱塞12的第一、第二相对移动距离δl1、δl2短，也能够在环状部中产生定常的流动。由此，试料20向柱塞12和圆筒状容器11的附着量减少，能够不增大测定误差地进行连续测定。进而，也可以通过依次重复（d）工序、至少柱塞12的相对移动速度被变更的（e）工序、以及（f）工序，分别求出三种以上的相对移动速度中的力的峰值。即、驱动部13被控制部15控制，圆筒状容器11朝向竖直下方直线移动，从而柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地返回到所述初始深度l0并静止。然后，驱动部13被控制部15控制，圆筒状容器11朝向竖直上方进一步以不同的第m相对移动速度vpm（m＝3、4、5、…）直线移动第m相对移动距离δlm，即、柱塞12向圆筒状容器11内的试料20中以第m相对移动速度vpm进一步浸渍第m相对移动距离δlm。在柱塞12基于第m相对移动速度vpm的所述进一步的浸渍动作中以及所述进一步的浸渍动作后，由测定部14与时间的经过相对应地测定柱塞12从试料20承受的朝向竖直上方的力（参照图5的步骤s101）。由测定部14测定的力的测定值由控制部15读出并存储。在本实施方式的控制部15中，基于力的测定值求出柱塞12从试料20承受的力的第m峰值ftm以及第m收敛值ftme，所述力起因于柱塞12基于第m相对移动速度vpm的相对移动。具体地说，基于测定部14的测定值作成力－时间曲线，该力－时间曲线的最大值为第m峰值ftm，从该力－时间曲线的收敛曲线计算相当于放置既定时间（例如约5～30分）的值而作为第m收敛值ftem。（g）接着，控制部15中判断第一相对移动速度vp1或者第二相对移动速度vp2（或者第m相对移动速度vpm）中柱塞12从试料20受到的力的收敛值fte是否大于柱塞12从试料20受到的浮力fb（参照图5的步骤s102）。而且，在判断所述收敛值fte大于所述浮力fb时，在控制部15中，判定试料20属于非牛顿流体中的赫谢尔-巴克利流体的类别，采用赫谢尔-巴克利流体的解析方法（参照图5的步骤s103）。即，在控制部15中，基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、（第m相对移动速度vpm中的第m相对移动距离δlm和第m峰值ftm和第m收敛值ftem）、柱塞比κ＝ri/ro、试料20的流动性指数n之间成立的既定的关系，即上式（2）～（5）以及下式（6），求取流动性指数n。具体而言，例如，在控制部15中，首先决定临时性流动性指数na。接着，基于临时性流动性指数na、第一相对移动速度vｐ1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、所述柱塞比κ、第一无因次座标λ1之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而作成的图表或者表格而求取所述第一无因次座标λ1。接着，基于临时性流动性指数na、求得的第一无因次座标λ1、第一无因次流速φ1之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而作成的图表或者表格而求取第一无因次流速φ1。接着，基于临时性流动性指数na、第二相对移动速度vｐ2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2和第二收敛值fte2、所述柱塞比κ、第二无因次座标λ2之间成立的上式（3）～（5）或者基于上式（3）～（5）而作成的图表或者表格而求取第二无因次座标λ2。接着，基于临时性流动性指数na、求得的第二无因次座标λ2、第二无因次流速φ2之间成立的上式（2）或者基于上式（2）而作成的图表或者表格而求取第二无因次流速φ2。而且，基于第一相对移动速度vp1中的第一无因次座标λ1和第一无因次流速φ1、第二相对移动速度vp2中的第二无因次座标λ2和第二无因次流速φ2、上式（6）而求取试料20的流动性指数n。在已求出了三种以上的相对移动速度中的力的峰值以及收敛值的情况下，例如按照每一由两种相对移动速度构成的组（vpi、vpｊ），参照上式（6），分别计算出数式“（vpj/φj）/（vpi/φi）”所示的值和数式“（fcb_j/（l0＋l2_j）λj2）/（fcb_i/（l0＋l2_i）λi2）”所示的值，在对数轴上将前者作为纵轴值，将后者作为横轴的值标示，根据其近似直线的倾斜求出试料20的流动性指数n的倒数s（＝1/n）。接着，比较求得的流动性指数n与临时性流动性指数na。在求得的流动性指数n与临时性流动性指数na不同时，从决定临时性流动性指数na处重新进行。另一方面，在求得的流动性指数n与临时性流动性指数na相等时，向以下（h）工序行进。（h）而且，在控制部15中，令第一相对移动速度vｐ1为vｐ、令第一相对移动距离δl1为δl、令第一峰值ft1为ft、令第一收敛值fte1为fte时，或者令第二相对移动速度vｐ2为vｐ、第二相对移动距离δl2为δl、第二峰值ft2为ft、第二收敛值fte2为fte时（或者，令第m相对移动速度vpm为vp，令第m相对移动距离δlm为δl，令第m峰值ftm为ft，令第m收敛值ftem为fte时），基于所述vｐ和δl和ft和fte、柱塞比κ、流动性指数n、试料20的密度ρ、重力加速度g、以及下式（1）计算试料20的表观粘度μa。其中，在所述的（g）行程中，在判断为力的收敛值fte与浮力fb相等时，在控制部15中，基于第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1、第二相对移动速度vp2中的第二相对移动距离δl2和第二峰值ft2、上式（8）求取试料20的流动性指数n的倒数s（＝1/n）（参照图5的步骤s104）。在已求出了三种以上的相对移动速度中的力的峰值的情况下，例如按照每一由两种相对移动速度构成的组（vpi、vpｊ），参照所述的式（8），分别计算出数式「vpｊ/vpi」所示的值和数式「（fcb2/（l0＋l2_ｊ））/（fcb1/（l0＋l2_i））」所示的值，在对数轴上将前者作为纵轴值，将后者作为横轴的值标示，根据其近似直线的倾斜求出试料20的流动性指数n的倒数s（＝1/n）。而且，判断求得的流动性指数n是否与1相等（参照图5的步骤s105）。在判断流动性指数n与1相等时，在控制部15中，判定试料20属于牛顿流体的类别，应用牛顿流体的解析方法（参照图5的步骤s106）。即，在控制部15中，基于专利文献1（日本特开2014－055928号公报）所记载的粘度测定方法计算试料20的粘度。另一方面，在判断流动性指数n与1不同时，在控制部15中，判定试料20属于非牛顿流体中的指数则流体的类别，应用指数则流体的解析方法（参照图5的步骤s107）。即，在控制部15中，基于专利文献2（日本专利第5596244号公报）所记载的粘度测定方法计算试料20的表观粘度。以下，对具体的实施例进行说明。作为包含粘度测定装置10的驱动部13和测定部14和控制部15的装置，使用sunscientific.co.,ltd制流变计cr－3000ex－s（试料台速度为0.5～1200mm/min、距离分辨率为0.01mm、测定载荷为±20n、载荷分辨率为10－4n、最大数据取入间隔为2000点/秒），圆筒状容器11使用恒温水循环的不锈钢制杯（内径为50.04mm、深度为66.60mm），柱塞12使用κ0.8不锈钢制柱塞（外径为40.00mm、长度为61.6mm、柱塞比κ＝0.8）、κ0.7不锈钢制柱塞（外径为34.98mm、长度为61.6mm、柱塞比κ＝0.7）、κ0.6不锈钢制柱塞（外径为30.01mm、长度为61.6mm、柱塞比κ＝0.6）、或者κ0.5不锈钢制柱塞（外径为24.99mm、长度为61.6mm、柱塞比κ＝0.5）。另一方面，由于表示非牛顿流体的标准粘度的物质没有市售，所以在本实施例中，作为非牛顿流体的试料20，准备了蛋黄酱和低甲氧基果胶（以下称为lm果胶）4.5％溶液。该蛋黄酱和lm果胶4.5％溶液属于非牛顿流体中赫谢尔-巴克利流体的类别。作为蛋黄酱使用在市内店铺购入的市售的丘比蛋黄酱（450g）（丘比株式会社制，qpi，食用期限2015年8月3日）。使用哈伯德型比重瓶求出的蛋黄酱的20℃中的密度ρ为942.3kg/m3。lm果胶4.5％溶液是果胶lc810（dupontnutrition＆health、grindstedpectinlc810）、柠檬酸一水和物（和光纯药工业株式会社、试药特级）、柠檬酸三钙（片山化学工业株式会社、试药特级）、氯化钙（二水和物）（和光纯药工业株式会社、试药特级）、蔗糖（砂糖）（三井制糖株式会社）、山梨酸钾（台糖株式会社、食品添加物）、氯霉素（和光纯药工业株式会社、试药）按照以下表（1）的配合作成的溶液，[表1]表1lm果胶4.5％溶液的配合组成（a）缓冲液（buffersolution）材料（ingredients）柠檬酸一水和物（citricacid，monohydrate）28.000g柠檬酸三钙（tri-calcium，di-citrate，tetrahydrate）0.808g蒸馏水（demineralizedwater）171.192ml溶解后，配合成总量为200ml并填充（dissolvedandfillupto200ml）（b）氯化钙液（calciumchloridesolution）材料（ingredients）氯化钙（二水和物）（calciurmchloride，dehydrate）6.600g蒸馏水（demineralizedwater）193.4ml溶解后，配合成总量为200ml并填充（dissolvedandfillupto200ml）（c）lm果胶溶液（pectinsolution）材料（ingredients）蒸馏水（demineralizedwater）729.5ml（a）缓冲液（buffersolution）30.00ml（b）氯化钙液（calciumcholoridesolution）10.00mllm果胶（pectinlc810）40.5g蔗糖（sucrose）90g山梨酸钾（potassiumsorbate）0.90g氯霉素（chrolamphenicol）0.090g总量（finalweight）900gph＝3.2。具体地说，首先在171.192ml蒸馏水中搅拌溶解柠檬酸一水和物28.000g和柠檬酸三钙0.808g，配合成总量为200ml并填充到密封容器中，作成缓冲液。此外，在193.4ml蒸馏水中搅拌溶解氯化钙（二水和物）6.600g，配合成总量为200ml并填充到密封容器中，作成氯化钙液。而且，使用在729.5ml蒸馏水中加入所述缓冲液30.00ml、所述氯化钙液10.00ml，加热沸腾，一边逐渐晃动地加入混合了90g蔗糖（砂糖）和40.5glm果胶的物质一边搅拌溶解，进而加入山梨酸钾0.90g和氯霉素0.090g并搅拌溶解，沸腾。而且，使用配合成总量为900g并填充到密闭容器后冷却、在20℃的恒温室中保管16～24小时的溶液。使用哈伯德型比重瓶求出的lm果胶4.5％溶液的20℃下的密度为1067.6kg/m3。成为这样的非牛顿流体的试料20的基准的构成方程式从借助锥板型粘度计测定的数据求得。具体而言，使用应变控制型流变计aresg2（tainstruments社制），使用直径40mm、锥角度1度的圆锥型柱塞，以定常流粘度测定模式施加既定的剪切速度，进行1分钟间1000点的测定，将测定的剪切应力的最大值作为基准值求出。在此，求出剪切应力的最大值是出于以下的理由。即，在基于锥板型粘度计的定常流粘度测定中，即便将测定时间设定为例如30秒，每次测定的不均大，稳定的定常流状态下的粘度测定是困难的。这被认为是由于下述原因：高分子溶融液、蛋黄酱等中，预测直到应力成长的动作被报告而达到定常流状态需要长的缓和时间，成为在试料的构造被破坏了的状态下的测定。另一方面，在本实施方式这样的平移型粘度测定法中，能够不破坏试料的构造地进行测定。因而，由本实施方式的测定得到的应力时间曲线能够认为与应力成长的动作的最大值对应。图6表示剪切速度为0.5［1/s］时测定的、蛋黄酱20℃中的应力成长的动作。另外，剪切速度dγ/dt设定为能够确认应力成长现象的10［1/s］以下的0.5、0.87、1.52、2.64、4.59、8.01［1/s］的6点的某一个。在各剪切速度下进行三次的测定。图8表示由这样的测定得到的、蛋黄酱的剪切速度dγ/dt和剪切应力σ的最大值的关系。此外，图9表示lm果胶4.5％溶液的剪切速度dγ/dt和剪切应力σ的最大值和关系。在图8以及图9中可以确定下述情况：由应力成长的测定得到的剪切应力σ的最大值每次测定的不均少、在剪切速度dγ/dt＝0.5～8.01的范围中示出了良好的相关关系。接着，使用应力控制型流变计haakepheostress6000（thermoscientific社制），使用直径40mm、锥角度1度的圆锥型柱塞，以定常流粘度测定模式下剪切应力σ为从0到100［pa］的方式对试料施加既定的剪切速度，进行试料的应变γ的测定，在对数轴上将剪切应力σ标示为横轴的值，将应变γ标示为纵轴的值，从该两根的近似直线的交点的横轴的值求得屈服值。图7表示蛋黄酱的20℃中的剪切应力σ和应变γ的关系。该测定进行三次，求得三次的测定的平均值。而且，基于由以上的测定得到的屈服值以及各剪切速度中的剪切应力的最大值，求得成为试料的基准的构成方程式。具体而言，例如，作为蛋黄酱的构成方程式，求得下式（9）。[数式16]此外，作为lm果胶4.5％溶液的构成方程求得下式（10）。[数式17]。接着，说明本实施方式的测定例。（a）首先，向圆筒状容器11中装入试料20，将柱塞12向试料20中浸渍到距液面的初始深度l0＝36.54mmmm并静止。以后，通过调整圆筒状容器11的循环水的温度，将测定中的试料20的实际温度控制为20±0.3℃。（b）接着，在驱动部13中柱塞12的第一相对移动距离δl1被设定为9.61mm的状态下，柱塞12以第一相对移动速度vp1＝0.643mm/s进一步浸渍于试料20，之后，放置5分钟直到应力收敛。（c）在所述进一步浸渍动作中以及所述进一步浸渍动作后测定柱塞12从试料20受到的力，基于测定结果做成力－时间曲线，求得柱塞12从试料20受到的力的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1。在此，柱塞12高速动作时，由于惯性而停止距离延伸，所以基于力－时间曲线示出的与第一峰值ft1对应的时间和第一相对移动速度vp1而计算实际的第一相对移动距离δl1。在本实施方式的测定例中，此后，顺次（两次）反复进行令柱塞12返回所述初始深度l0＝36.54mm并静止的工序、（b）工序、以及（c）工序，从而共计测定三次与柱塞12的第一相对移动速度vp1对应的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1。另外，如果令柱塞12返回到所述初始深度l0＝36.54mm，则如图3（c）所示，试料20附着于容器11以及柱塞12但其量是微量的。从而，除了在各次的测定之间空出直到试料20的液面稳定的2分钟的测定间隔以外，进行连续的测定。（d）接着，令柱塞12返回到所述初始深度l0＝41.6mm并静止。（e）接着，在驱动部13中柱塞12的第二相对移动距离δl2被设定为9.61mm的状态下，柱塞12以第二相对移动速度vp2＝1.058mm/s进一步浸渍于试料20，之后，放置一定时间（5分钟）直到应力收敛。（f）在所述进一步浸渍动作中以及所述进一步浸渍动作后测定柱塞12从试料20受到的力，基于测定结果做成力－时间曲线，求得柱塞12从试料20受到的力的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2。在此，也基于力－时间曲线示出的与第二峰值ft2对应的时间和第二相对移动速度vp2而计算实际的第二相对移动距离δl2。在本实施方式的测定例中，此后，顺次（两次）反复进行（d）工序至（f）工序，从而共计测定三次与柱塞12的第二相对移动速度vp2对应的第二峰值ft2以及第二收敛值fte2。在此，除了在各次的测定之间空出直到试料20的液面稳定的一定时间（2分钟）的测定间隔以外，也进行连续的测定。本实施方式的测定例中，进而以2分钟的测定间隔反复进行（d）工序、柱塞12的相对移动速度变更为第三相对移动速度vp3＝1.740mm/s、第四相对移动速度vp4＝2.860mm/s、第五相对移动速度vp5＝4.700mm/s、以及第六相对移动速度vp6＝7.727mm/s的某一个的（e）工序、以及（f）工序。即，柱塞12返回到所述初始深度l0＝36.54mm并静止，在驱动部13中柱塞12的第三相对移动距离δl3被设定为9.61mm的状态下，柱塞12以第三相对移动速度vp3＝1.740mm/s进一步浸渍于试料20，在所述进一步浸渍动作中以及所述进一步浸渍动作后测定柱塞12从试料20受到的力，基于测定结果做成力－时间曲线，求得柱塞12从试料20受到的力的第三峰值ft3以及第三收敛值fte3。在此，基于力－时间曲线示出的与第三峰值ft3对应的时间和第三相对移动速度vp3而计算实际的第三相对移动距离δl3。通过反复进行以上的工序，共计测定三次与柱塞12的第三相对移动速度vp3对应的第三峰值ft3以及第三收敛值fte3。接着，柱塞12返回到所述初始深度l0＝36.54mm并静止，在驱动部13中柱塞12的第四相对移动距离δl4被设定为9.61mm的状态下，柱塞12以第四相对移动速度vp4＝2.860mm/s进一步浸渍于试料20，在所述进一步浸渍动作中以及所述进一步浸渍动作后测定柱塞12从试料20受到的力，基于测定结果做成力－时间曲线，求得柱塞12从试料20受到的力的第四峰值ft4以及第四收敛值fte4。在此，基于力－时间曲线示出的与第四峰值ft4对应的时间和第四相对移动速度vp4而计算实际的第四相对移动距离δl4。通过反复进行以上的工序，共计测定三次与柱塞12的第四相对移动速度vp4对应的第四峰值ft4以及第四收敛值fte4。接着，柱塞12返回到所述初始深度l0＝36.54mm并静止，在驱动部13中柱塞12的第五相对移动距离δl5被设定为9.61mm的状态下，柱塞12以第五相对移动速度vp5＝4.700mm/s进一步浸渍于试料20，在所述进一步浸渍动作中以及所述进一步浸渍动作后测定柱塞12从试料20受到的力，基于测定结果做成力－时间曲线，求得柱塞12从试料20受到的力的第五峰值ft5以及第五收敛值fte5。在此，基于力－时间曲线示出的与第五峰值ft5对应的时间和第五相对移动速度vp5而计算实际的第五相对移动距离δl5。通过反复进行以上的工序，共计测定三次与柱塞12的第五相对移动速度vp5对应的第五峰值ft5以及第五收敛值fte5。接着，柱塞12返回到所述初始深度l0＝36.54mm并静止，在驱动部13中柱塞12的第六相对移动距离δl6被设定为9.61mm的状态下，柱塞12以第六相对移动速度vp6＝7.727mm/s进一步浸渍于试料20，在所述进一步浸渍动作中以及所述进一步浸渍动作后测定柱塞12从试料20受到的力，基于测定结果做成力－时间曲线，求得柱塞12从试料20受到的力的第六峰值ft6以及第六收敛值fte6。在此，基于力－时间曲线示出的与第六峰值ft6对应的时间和第六相对移动速度vp6而计算实际的第六相对移动距离δl6。通过反复进行以上的工序，共计测定三次与柱塞12的第六相对移动速度vp6对应的第六峰值ft6以及第六收敛值fte6。如以上那样，与全部6种的相对移动速度vp1～vp6对应的力的峰值ft1～ft6各求得三次。作为一例，下表2汇总表示作为试料20使用蛋黄酱、作为柱塞12使用κ0.6不锈钢制柱塞时求得的相对于每个相对移动速度vp1～vp8的力的峰值ft以及收敛值fte的平均值。[表2]表2本实施方式的测定例（κ＝0.6）中的蛋黄酱的测定结果（每vp测定三次的平均值）。（g）接着，在确认各相对移动速度vp1～vp6中柱塞12从试料20受到的力的收敛值fte1～fte6大于柱塞12从试料20受到的浮力fb后，基于各相对移动速度vp1～vp6中的相对移动距离δl1～δl6和力的峰值ft1～ft6和力的收敛值fte1～fte6、柱塞比κ＝ri/ro、试料20的流动性指数n之间成立的上式（2）～（5）以及下式（6）求出试料20的流动性指数n。具体而言，首先，临时性流动性指数na例如设定为0.3725。接着，使用能够利用辛普森法近似计算的数值解析程序（富士通株式会社制）通过计算求得第一无因次座标λ1，所述第一无因次座标λ1满足临时性流动性指数na、第一相对移动速度vp1中的第一相对移动距离δl1和第一峰值ft1和第一收敛值fte1、柱塞比κ、第一无因次座标λ1之间成立的上式（3）～（5）。接着，基于该第一无因次座标λ1、临时性流动性指数na、上式（2）借助计算求出第一无因次流速φ1。同样，使用所述的数值解析程序（富士通株式会社制）通过计算求得第二无因次座标λ2～λ6，所述第二无因次座标λ2～λ6满足临时性流动性指数na、各相对移动速度vp2～vp6中的相对移动距离δl2～δl6和力的峰值ft2～ft6和力的收敛值fte2～fte6、柱塞比κ、无因次座标λ2～λ6之间成立的上式（3）～（5）。接着，基于各相对移动速度vp2～vp6中的无因次座标λ2～λ6、临时性流动性指数na、上式（2）借助计算求出各相对移动速度vp2～vp6中的无因次流速φ2～φ6。临时性流动性指数na、各相对移动速度vp1～vp6中求得的无因次座标λ以及无因次流速φ汇总表示在所述的表（2）中。而且，基于各相对移动速度vp1～vp6中的无因次座标λ1～λ6和无因次流速φ1～φ6、上式（6）而求出试料20的流动性指数n。具体而言，对两种相对移动速度构成的组（vpi、vpj）的各自，参照上式（6）分别计算数式“（vpj/φj）/（vpi/φi）”示出的值和数式“（fcb_j/（l0＋l2_j）λj2）/（fcb_i/（l0＋l2_i）λi2）”示出的值，如图10所示，在对数轴上将前者作为纵轴值，将后者作为横轴的值标示，根据其近似直线的倾斜求出试料20的流动性指数n的倒数s（＝1/n）在此，基于图10而求得s＝2.6877（n＝0.3721）。而且，比较求得的流动性指数n与临时性流动性指数na，在求得的流动性指数n与临时性流动性指数na不同时，反复进行求取流动性指数n的计算，直到求得的流动性指数n与临时性流动性指数na相等。（h）接着，在六种的相对移动速度vp1～vp6的各自中，基于相对移动速度vp、相对移动距离δl、力的峰值ft、力的收敛值fte、柱塞比κ、流动性指数n、试料20的密度ρ、重力加速度g、上式（1），分别计算试料20的剪切速度dγ/dt，剪切应力σｗ以及表观粘度μa。作为一例，图11表示作为试料20使用蛋黄酱，作为柱塞12使用κ0.6不锈钢制柱塞时的测定结果。在图11中，圆圈（○）表示本实施方式的测定例的实际的测定值，实线表示上式（9）所示的基于由锥板型粘度计测定的应力成长最大值的蛋黄酱的流动曲线（基准线）。为了评价本实施方式的测定例，令各剪切速度dγ/dt中的剪切应力的实际的测定值σｗ为σｗi，令该剪切速度dγ/dt中的基准线上的值为σｗ0时，计算由下式（11）所示的均方根误差（rootmeansquareerror）（以下，rmse）。[数式18]。下述表3中汇总示出了每个柱塞比κ的非牛顿流体的各试料20中的rmse。[表3]本实施方式的测定例的解析结果接着，说明基于反向挤压（be）法的比较测定例。（a）首先，试料20装入圆筒状容器11中，柱塞12定位在比液面靠上方的初始位置（参照图12（a））。之后，通过调整圆筒状容器11的循环水的温度，将测定中的试料20的实际温度控制为20±0.3℃。（b）接着，在柱塞12的相对移动距离δl被设定为33.00mm的状态下，柱塞12以第一相对移动速度vp1＝0.643mm/s浸渍于试料20，之后，放置5分钟直到应力收敛（参照图12（b））。（c）在所述浸渍动作中以及所述浸渍动作后测定柱塞12从试料20受到的力，基于测定结果做成力－时间曲线，求得柱塞12从试料20受到的力的峰值ft以及收敛值fte。在此，柱塞12高速动作时，由于惯性而停止距离延伸，所以基于力－时间曲线示出的与峰值ft对应的时间和相对移动速度vp而计算实际的相对移动距离δl。（d）接着，将柱塞12拉升到比液面靠上方，定位到原来的初始位置。此时，如图12（c）所示，试料20附着于容器11的壁面以及柱塞12的壁面，所以将附着的试料20从容器11以及柱塞12小心的去除并且向容器11追加新的试料20，令液面回到原来的高度位置（参照）图12（d）。在该比较测定例中，此后，顺次（两次）反复进行（b）工序、（c）工序、以及，（d）工序，从而共计测定三次与柱塞12的第一相对移动速度vp1对应的力的峰值ft以及收敛值fte。（e）顺次反复进行柱塞12的相对移动速度变更了的（b）工序至（d）工序，从而共计六种的相对移动速度中的试料20的力的峰值ft以及收敛值fte各自被测定三次。作为一例，下表4汇总表示作为试料20使用蛋黄酱、作为柱塞12使用κ0.6不锈钢制柱塞时求得的力的峰值ft以及收敛值fte的每个相对移动速度vp1～vp8下的平均值。[表4]表4比较测定例（κ＝0.6）中的蛋黄酱的测定结果（每vp测定三次的平均值）。接着，按照所述的非专利文献3记载的基于be法的赫谢尔-巴克利流体的解析方法，分别计算六种的相对移动速度vp1～vp6的各自中试料20的剪切速度dγ/dt以及剪切应力σｗ。作为一例，图13示出作为试料20使用蛋黄酱且作为柱塞12使用κ0.6不锈钢制柱塞时的测定结果。在图13中，圆圈（○）表示比较测定例的实际的测定值，实线表示基于上式（9）示出的由锥板型粘度计测定的应力成长最大值的蛋黄酱的流动曲线（基准线）。为了评价比较测定例，基于各剪切速度dγ/dt中剪切应力的实际的测定值σｗi、该剪切速度dγ/dt中的基准线上的值σｗ0，计算上式（11）所示的rmse。每一柱塞比κ的非牛顿流体的各试料20中的rmse汇总在下表5中表示。[表5]表5比较测定例的解析结果根据以上的本申请发明者进行的实际的验证，在比较测定例中，任意柱塞比κ下rmse都大，即，无法正确地测定赫谢尔-巴克利流体的流动特性。另一方面，在本实施方式的测定例中，选择四种柱塞比（κ＝0.8，0.7，0.6，0.5）的哪个时，与比较测定例相比误差都小，即能够正确地测定赫谢尔-巴克利流体的流动特性。特别地，在柱塞比κ为0.5～0.7的范围中能够以rmse为0.1以下这样的非常高的精度进行测定。即，根据以上这样的本实施方式，与反向挤压（be）法相比能够显著地提高赫谢尔-巴克利流体的表观粘度的测定精度。另外，优选地，第一、第二相对移动距离δl1，δl2（以及第m相对移动速度δlm）小于初始深度l0。根据这样的方式，试料20的变形量小，所以能够不去除附着于容器11、柱塞12的试料20而反复进行多次测定。因此，与be法相比，能够大幅缩短测定时间。另外，在本实施方式中，在（b）工序和（e）工序中柱塞12进一步浸渍相互不同的第一、第二相对移动距离δl1、δl2，但不限定于此，也可以在（b）工序和（e）工序中柱塞12进一步浸渍相同的相对移动距离δl。此外，在本实施方式中，基于在试料20的流动性指数n的计算中使用的第一峰值ft1以及第一收敛值fte1或者第二峰值ft2以及第二收敛值fte2求出该试料20的表观粘度μa，但并不仅限于此，也可以基于不在试料20的流动性指数n的计算中使用的第七峰值ft7以及第七收敛值fte7（对应于技术方案7、14以及21中的第三峰值ft3第三收敛值fte3）求出该试料20的表观粘度μa。即、在（g）工序后，进行（h）使柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地返回到初始深度l0并静止的工序，（i）使柱塞12与圆筒状容器11为同轴状地以第七相对移动速度vp7向试料20中进一步浸渍第七相对移动距离δl7，在该进一步的浸渍动作中以及该进一步的浸渍动作后，与时间的经过相对应地测定柱塞12从试料20承受的力的工序，（j）基于所述力的测定值求出柱塞12从试料20承受的力的第七峰值ft7以及第七收敛值fte7的工序，所述力起因于柱塞12基于第七相对移动速度vp7的相对移动，（k）以第七相对移动速度vp7为vp，以第七相对移动距离δl7为δl，以第七峰值ft7为ft，以第七收敛值fte7为fte时，基于所述vp，δl，ft，fte、柱塞比κ、流动性指数n、试料20的密度ρ、重力加速度g、上式（1）而计算试料20的表观粘度μa的工序。另外，如前述那样，控制部15能够由计算机系统构成，但用于使计算机系统实现控制部15的程序以及存储了该程序的计算机能够读取的存储介质也是本申请的保护对象。进而，在控制部15由在计算机系统上工作的os等程序（第二程序）实现的情况下，包括对该os等程序进行控制的各种命令的程序以及存储了该程序的存储介质也是本申请的保护对象。在此，存储介质除了软盘等作为单体能够识别的存储介质之外，也包括传送各种信号的网络。最后，说明本发明的所述实施方式的粘度测定方法的测定理论。首先，作为解析条件，将柱塞的外周半径ri相对于圆筒状容器的内周半径ro的比作为柱塞比κ由下式（12）表示。[数式19]向柱塞施加的力（应力）fcb如果在柱塞向试料中浸渍初始深度l0并静止的位置处被初始化成零，则从在进一步的浸渍中以及进一步的浸渍后作为得到了定常流动后的最大应力的峰值ft中除去液深l2处的柱塞的浮力即可，用下式（13）表示。[数式20]放置一定时间后收敛的应力fte在不具有屈服值fｙ的流体中与从试料受到的浮力fb相等所以由式（14）表示，在具有屈服值fｙ的流体中由式（15）表示。[数式21][数式22]在此，浮力fb由下式（16）表示。[数式23]此外，屈服应力σｙ由下式（17）表示。[数式24]此外，无因次屈服应力t0由下式（18）表示。[数式25]其中，在图14所示的放射座标系中，若以栓流部分的中心为λ，以接近中心轴的边界为λ－，以远离的边界为λ＋，则下式（19）～（21）的关系成立。从而，能够使用无因次屈服应力t0和无因次座标λ而得到上式（4）以及（5）的关系。[数式26][数式27][数式28]。该领域中，若假定流动性指数n的倒数s，则关于无因次座标λ，上式（3）成立。此外，无因次流速φ使用该无因次座标λ而由上式（2）表示。在从柱塞的不同相对移动速度中的测定数据得到的无因次流速φ中，下式（22）的关系成立，所以通过如上式（6）那样地变形，求得流动性指数n的倒数s。[数式29]通过反复计算而使得这样地求得的流动性指数n和假定的流动性指数n相等，能够求得正确的流动性指数n、无因次座标λ以及无因次流速φ。无因次剪切应力tｗ使用无因次座标λ由下式（23）表示。[数式30]圧力损失p由下式（24）表示。[数式31]粘性常数k由下式（25）表示。[数式32]剪切速度dγ/dt由下式（26）表示。[数式33]剪切应力σｗ由下式（27）表示。[数式34]由此，从这些各式由上式（1）表示试料的表观粘度μa。当前第1页12