汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法
【专利摘要】本发明公开了一种汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法，具体步骤为：在汽轮机组热力系统布置压力、温度、流量、电功率测试点；计算给水流量、主汽流量、冷再热蒸汽流量和再热蒸汽流量；四：计算机组高、中压缸平衡盘轴封漏汽量；测量高、中压缸轴封漏汽量、低压缸轴封进汽量、低压轴封压力、经过轴封加热器的凝结水温升；计算机组试验热耗率，参数修正后的热耗率；将汽轮机各参数与汽封改造前设计数值比较，评价汽轮机汽封改造的节能效果。本方法通过汽轮机热力性能试验，测试热力系统参数，给出汽轮机汽封改造后节能效果评价和分析方法，方法简单合理，所计算出的结果更加精确。
【专利说明】汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法
【技术领域】
[0001]本发明涉及汽轮机领域，尤其涉及一种汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法。
【背景技术】
[0002]现代汽轮机最常用的汽封仍为梳齿式结构，近几年来，随着技术的发展，从国外引进了多种新型汽封，较典型的有:蜂窝汽封、刷式汽封、可调式汽封、接触式汽封、侧齿汽封等。尽管这些汽封结构形式不尽相同，但设计者的指导思想是通过增加齿数、减小间隙、增加阻力，来提高密封效果，减小漏汽所造成的损失，新型汽封目前广泛用于汽轮机通流部分汽封和轴端汽封升级改造中。
[0003]汽轮机汽封改造能够显著改善汽轮机组经济指标，在判断和评价汽轮机汽封改造效果时，最常用的方法是以汽轮机各缸效率的提高、以及机组热耗率的降低为依据。但影响汽轮机缸效率、热耗率的因素众多，包括:(I)汽轮机通流部分改造；(2)汽轮机汽封、轴封改造；(3)通流部分结垢和除垢；(4)系统内、外泄漏等。由于机组型号不同，汽封、轴封漏汽量对机组性能指标的影响不尽相同，有时汽轮机汽封改造以后，缸效率和热耗率的改善并不明显，而且其中还包括机组通流部分除垢、系统内外漏治理等大修效果，因此仅仅利用缸效率和热耗率的改善无法对汽轮机汽封改造效果进行全面的分析。
【发明内容】
[0004]本发明的目的就是为了解决上述问题，提出了一种汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法
[0005]为了实现上述目的，本发明采用如下技术方案:
[0006]一种汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法，包括以下步骤:
[0007]步骤一:在汽轮机组热力系统布置若干压力、温度、流量测试点。
[0008]步骤二:分别测量高压缸和中压缸前后轴封的漏汽流量、低压缸轴封进汽流量、汽轮机监视段参数、轴封加热器进汽参数以及经过轴封加热器的凝结水温升。
[0009]步骤三:进行汽轮机变汽温工况试验，测量并计算高压缸和中压缸对称布置结构的高、中压缸间平衡盘漏汽量百分比。
[0010]步骤四:分别计算汽轮机组高压缸、中压缸以及低压缸的实际效率。
[0011]步骤五:计算汽轮机组试验热耗率，计算汽轮机组参数修正后的热耗率。
[0012]步骤六:将汽轮机监视段参数，高中压缸间平衡盘漏汽量，高、中压缸前后轴封漏汽量，低压缸轴封进汽量，低压缸轴封供汽压力，轴封加热器进汽压力、进汽温度和凝结水温升，高压缸实际效率，中压缸实际效率，低压缸实际效率以及机组参数修正后的热耗率分别与汽封改造前制造厂家的设计数值进行比较，根据比较结果综合判断汽轮机汽封改造的节能效果。
[0013]所述步骤二的具体测量方法为:[0014](I)分别测量高压缸、中压缸轴封漏汽压力P1，高压缸、中压缸轴封漏汽温度h，低压缸轴封供汽压力P2，低压缸轴封供汽温度t2，汽轮机监视段压力P3,汽轮机监视段温度t3，轴封加热器进汽压力P4，轴封加热器进汽温度t4，轴封加热器进水温度t5，轴封加热器出水温度tgo
[0015](2)利用公知AT = t6-t5计算经过轴封加热器的凝水温升，其中，t5为轴封加热器进水温度，t6为轴封加热器出水温度。
[0016](3)测量高、中压缸前后轴封漏汽密度P I和低压缸轴封进汽密度P2。
[0017](4)分别计算高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的开孔直径dtl和低压缸轴封进汽流量节流装置的开孔直径dt2 ;具体公式为:
[0018]dtl = d201X 入 dlX (t「20)
[0019]dt2 = d202 X 入 d2X (t2-20)
[0020]其中，d2Q1为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置在设计温度20°C下的开孔直径，A dl为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的线性膨胀系数，h为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的工作温度；d2(l3为低压缸轴封进汽流量节流装置在设计温度20°C下的开孔直径，A d3为低压缸轴封进汽流量节流装置线性膨胀系数，t2为低压缸轴封进汽流量节流装置的工作温度。
[0021](5)分别计算高、中压缸前后轴封漏汽流量Gzf和低压缸轴封进汽流量Gdzf,具体公式为:
[0022]Gzf = 0.126446 Xa1X dtl2 X e: X ( A P1X P 1/2
[0023]Gdzf = 0.126446Xa2X dt22X e 2X ( A P2X P 2)1/2
[0024]其中，a工为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的流量系数，为已知量，AP1为试验时高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置所测量流量的差压，单位kPa，^为所测量介质的膨胀系数，为已知量；a 2为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的流量系数，为已知量，AP2为试验时高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置所测量流量的差压，单位kPa，￡ 2为所测量介质的膨胀系数，为已知量。
[0025]所述步骤三的具体测量方法为:
[0026](I)分别进行降低汽轮机主蒸汽温度提高再热温度，以及提高汽轮机主蒸汽温度降低再热温度的两个工况试验，使主蒸汽温度与再热温度的偏差为20~30°C，其他参数不变。
[0027](2)分别测量汽轮机主蒸汽焓ims、再热蒸汽焓、最终给水焓~ >、冷再热蒸汽焓ieh、过热器减温水焓iss、再热器减温水焓irs、#l高加进汽焓inl、#l高加疏水焓isl、#2高加进汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加进汽焓in3、#3高加疏水焓is3、#1高加进水焓in、#1高加出水焓i12、#2高加进水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加进水焓i31、#3高加出水焓i32和发电机输出功率Pe。
[0028](3)测量锅炉省煤器入口前给水流量Gfw、锅炉汽包水位变化的当量流量Gbl、过热器减温水流量Gss、再热器减温水流量G?。
[0029](4)分别计算#1高加进汽流量Gel、#2高加进汽流量Ge2和#3高加进汽流量Ge3,具体计算公式如下:
[0030]Gel = GfwX (i12-1n)/(inl_isl)；[0031]Ge2 = [GfwX (i22-121)_GelX (is「is2)]/(in2_is2);
[0032]Ge3 = [GfwX (i32-131)_(Gel+Ge2) X (is2_is3) ] / (in3_is3);
[0033]其中，Gfw为给水流量，in为#1高加进水j:含，i12为#1高加出水j:含，i21为#2高加进水洽，i22为#2高加出水j:含,i31为#3高加进水j:含,i32为#3高加出水j:含,isl为#1高加疏水焓，is2为#2高加疏水焓，is3为#3高加疏水焓，inl为#1高加进汽焓，In2为#2高加进汽焓，in3为#3高加进汽焓。
[0034](5)分别计算主蒸汽流量Gms、冷再热蒸汽流量Gdl和再热蒸汽流量Gril,具体计算公式如下:
[0035]Gffls = Gfw+Gbl+Gss ；
[0036]Gch = Gms-Ggl-Gel-Ge2-Ge3 ；
[0037]Grh = Gch+Grs ；
[0038]其中，Gfw为给水流量，Gbl为锅炉汽包水位变化的当量流量，Gss为过热器减温水流量；Gms为主蒸汽流量，Ggl为高压缸门杆及前后轴封蒸汽泄漏量之和，由制造厂的热力特性书给出，Gel、Ge2和Ge3分别为#1高加进汽流量、#2高加进汽流量和#3高加进汽流量；Gre为再热器减温水流量。
[0039](6)测量高中压缸间轴封漏汽焓ileak ;测量再热蒸汽压力Prh，测量中压缸排汽压力
Pich， 中压缸排汽焓iidl。
[0040](7)设高中压缸间轴封漏汽量Gleak占主蒸汽流量Gms的百分比N分别为0、2、4、6、
8、10，计算高中压缸间轴封漏汽量与再热蒸汽混合后的焓值imix，具体计算公式为:
[0041]imix = [Grh X iich+iieak XNX GmJ / (Grh+N X Gms)；
[0042]其中，Gril为再热蒸汽流量，ileak为高中压缸间轴封漏汽焓，iich为中压缸排汽焓。
[0043](8)计算再热蒸汽在中压缸内的实际焓降Hi，具体公式为:
[0044]Hi = imix-1ich ；
[0045]其中，imix为高中压缸间轴封漏汽量与再热蒸汽混合后的焓值，iidl为中压缸排汽焓。
[0046](9)利用测量的中压缸进汽压力PA、中压缸进汽焓和中压缸排汽压力Pidl计算蒸汽在中压缸内的等熵焓降Htl。
[0047](10)计算中压缸实际效率nIP，计算公式为:
[0048]nIP = Hi/Ho
[0049]其中，Hi为蒸汽在中压缸内的实际焓降，H0为蒸汽在中压缸内的等熵焓降。
[0050]( 11)利用步骤(2)-步骤(10)所述的计算方法分别计算并绘制步骤(1)中汽轮机两个变汽温工况实验中的中压缸效率nIP与高中压缸间轴封漏汽量百分比N的关系曲线，所得两条关系曲线中交点N的值即为汽轮机组实际的高中压缸间轴封漏汽量百分比。
[0051]所述步骤四的具体方法为:
[0052](I)测量高压缸进汽压力Pms、高压缸进汽温度tms、高压缸进汽焓ims ;测量高压缸排汽压力Pc^高压缸排汽温度tA、高压缸排汽焓Lh ;测量中压缸进汽压力Pa、中压缸进汽温度tA、中压缸进汽焓iA ;测量中压缸排汽压力Pidl、中压缸排汽温度tidl、中压缸排汽焓iich ;测量低压缸进汽压力Plp、低压缸进汽温度、低压缸进汽焓ilp ;测量低压缸排汽压力
P
丄ex o[0053](2)分别计算蒸汽在高压缸内的实际焓降Hhp和蒸汽在中压缸内的实际焓降Hip，具体计算公式如下:
[0054]Hhp = ims-1ch ；
[0055]Hip = irh-1ich ；
[0056]其中，ims为高压缸进汽焓，ich为高压缸排汽焓，iA为中压缸进汽焓，iidl为中压缸排汽焓。
[0057](3)利用测量的高压缸进汽压力Pms、高压缸进汽焓ims和高压缸排汽压力Pdl计算蒸汽在高压缸内的等熵焓降Hfflp ;利用测量的中压缸进汽压力Pa、中压缸进汽焓和中压缸排汽压力Pidl计算蒸汽在中压缸内的等熵焓降Hrap ;利用测量的低压缸进汽压力Plp、低压缸进汽焓ilp和低压缸排汽压力Prai计算蒸汽计算低压缸内的熵焓降H-。
[0058](4)利用汽轮机能量平衡法计算低压缸排汽焓iex。
[0059](5)计算蒸汽在低压缸内的实际焓降Huj，计算公式为= iLP-1ex0
[0060](6)分别计算高压缸实际效率nHP、中压缸实际效率nIP和低压缸效率Ip，具体计算公式如下:
[0061]rI8P = Hhp/Hohp ；
[0062]nIP = HIP/H0IP ；
[0063]tI lp — Hlp/Holp ；
[0064]其中，Hhp为蒸汽在高压缸内的实际焓降，Hfflp为蒸汽在高压缸内的等熵焓降，Hip为蒸汽在中压缸内的实际焓降，Hrap为中压缸内的等熵焓降，Huj为蒸汽在低压缸内的实际焓降，Holp为低压缸内的熵j:含降。
[0065]所述步骤五的具体步骤为:
[0066]( I)计算机组试验热耗率Ht，计算公式为:
[0067]Ht = ((Gms-Gss) X (ims-1fw) +GchX (irh_ich)+GssX (ims_iss)+GrsX (irh_irs))/Pe ；
[0068]其中，Gms为主蒸汽流量，Gss为过热器减温水流量，ifflS为高压缸进汽焓，ifw为最终给水焓，Gch为冷再热蒸汽流量，iA为中压缸进汽焓，ich为高压缸排汽焓，iss为过热器减温水焓，Grs为再热器减温水流量，irs为再热器减温水焓，Pe为发电机有功功率。
[0069](2)计算机组修正后的热耗率Hr，计算公式为:
[0070]Hr = Ht/ (C1X C2 X C3 X C4 X C5)
[0071]其中，C:、C2、C3、C4、C5分别是主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽压损、再热蒸汽温度和低压缸排汽压力对热耗率的修正系数，Cp C2、C3、C4、C5均为制造厂提供的已知参数。
[0072]本发明的有益效果是:
[0073](I)对于汽封改造的汽轮机组，可以利用高、中、低压缸效率和机组热耗率，以及汽轮机高、中压缸轴封漏汽量、低压缸轴封进汽量、轴加进汽参数、经过轴封加热器的凝水温升以及轴封压力、监视段温度等参数来综合评价汽轮机汽封改造的效果。
[0074](2)对于高、中压缸反向布置的汽轮机，进行变汽温工况试验，分别进行降低主汽温度提高再热温度，以及提高主汽温度降低再热温度两个工况的试验，作出以上两个工况的中压缸效率nIP与高中压缸间轴封漏汽量占主蒸汽Gms的百分比N的关系曲线，得到机组实际的高中压缸间轴封漏汽量百分比，评价高、中压缸间平衡盘汽封改造的效果。
[0075](3)将汽轮机监视段参数，高、中压缸前后轴封漏汽量，低压轴封进汽量，低压轴封压力，轴封加热器进汽压力，轴封加热器进汽温度、凝水温升，高压缸效率，中压缸效率，低压缸效率，机组参数修正后的热耗率与汽封改造前、制造厂家的设计值进行比较，评价汽轮机汽封改造的节能效果，参数容易测量和计算，方法简单可行，计算结果精确。
【专利附图】
【附图说明】
[0076]图1为本发明的汽轮机组热力系统测点布置图；
[0077]图2 (a)为汽封改造前中压缸效率nIP与高中压缸轴封漏汽量百分比N的关系曲线.[0078]图2 (b)为汽封改造后中压缸效率nIP与高中压缸轴封漏汽量百分比N的关系曲线。
【具体实施方式】:
[0079]下面结合附图与实施例对本发明做进一步说明:
[0080]某发电公司660丽汽轮机是上海汽轮机厂生产的超临界、单轴、三缸(高中压合缸)、四排汽、一次中间再热凝汽式汽轮机。机组投产后，热耗率一直达不到设计值，热耗偏高，发电公司趁机组大修机会，对汽轮机的轴端和通流部分的轴封、汽封进行优化改造。
[0081]汽轮机汽封改造方案为:
[0082](I)高中压前后轴封改造为蜂窝式汽封；(2)低压轴封改造为梳齿+接触式汽封(外2圈及内I圈由梳齿汽封改造为接触式汽封)；(3)低压正、反一至四级叶顶汽封改造为蜂窝式汽封；(4)更换磨损的高压喷嘴镶嵌式汽封；(5)其余汽封全部采用梳齿汽封。
[0083]按照ASME PTC6-2004《汽轮机性能试验规程》进行汽轮机组性能试验，试验测点的布置按照如图1所示。
[0084]机组测量系统和测量仪表:(1)电功率测量:发电机功率在发电机的出线端接校验合格的0.02级WT3000功率变送器测量。(2)流量测量:凝结水流量采用标准的喉部取压长颈喷嘴及0.075级3051差压变送器测量，凝结水流量喷嘴装在#5低加出口和除氧器进口之间的水平管路上，且事先经过有资质的检测中心标定。过热器、再热器减温水流量用标准孔板测量；高、中压缸轴封漏汽流量利用标准孔板测量；低压缸轴封供汽流量用标准孔板测量。(3)压力测量:所有压力测点用0.1级3051压力变送器测量。(4)温度测量:所有温度测点用工业一级E分度铠装热电偶。
[0085]所有数据采用施伦伯杰公司生产的MP分散式数据采集器，配用便携式电脑进行采集，采集周期为30秒。对采集得到的试验原始数据按工况相对稳定的一段连续记录时间进行算术平均值计算，压力测点进行标高和大气压力修正。试验中同一参数多重测点的测量值，取其算术平均值。
[0086]表I中列出机组汽封改造前后660MW工况及变汽温工况试验的原始数据，表2中列出机组汽封改造前后660MW工况试验的计算结果，表3中列出机组汽封改造前后变汽温工况试验的计算结果。
[0087]表I机组汽封改造前后660MW及变汽温工况试验原始数据
[0088]
【权利要求】
1.一种汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法，其特征是，包括以下步骤: 步骤一:在汽轮机组热力系统布置若干压力、温度、流量测试点； 步骤二:分别测量高压缸和中压缸前后轴封的漏汽流量、低压缸轴封进汽流量、汽轮机监视段参数、轴封加热器进汽参数以及经过轴封加热器的凝结水温升； 步骤三:进行汽轮机变汽温工况试验，测量并计算高压缸和中压缸对称布置结构的高、中压缸间平衡盘漏汽量百分比； 步骤四:分别计算汽轮机组高压缸、中压缸以及低压缸的实际效率； 步骤五:计算汽轮机组试验热耗率，计算汽轮机组参数修正后的热耗率； 步骤六:将汽轮机监视段参数，高中压缸间平衡盘漏汽量，高、中压缸前后轴封漏汽量，低压缸轴封进汽量，低压缸轴封供汽压力，轴封加热器进汽压力、进汽温度和凝结水温升，高压缸实际效率，中压缸实际效率，低压缸实际效率以及机组参数修正后的热耗率分别与汽封改造前制造厂家的设计数值进行比较，根据比较结果综合判断汽轮机汽封改造的节能效果。
2.如权利要求1所述的一种汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法，其特征是，所述步骤二的具体测量方法为: (1)分别测量高压缸、中压缸轴封漏汽压力P1，高压缸、中压缸轴封漏汽温度h，低压缸轴封供汽压力P2，低压缸轴封供汽温度t2，汽轮机监视段压力P3,汽轮机监视段温度t3，轴封加热器进汽压力P4，轴封加热器进汽温度t4，轴封加热器进水温度t5，轴封加热器出水温度t6 ； (2)利用公知AT= t6_t5计算经过轴封加热器的凝水温升，其中，〖5为轴封加热器进水温度，t6为轴封加热器出水温度； (3)测量高、中压缸前后轴封漏汽密度P!和低压缸轴封进汽密度P 2 ； (4)分别计算高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的开孔直径dtl和低压缸轴封进汽流量节流装置的开孔直径dt2 ;具体公式为:
dti = d201X A dlX (tr20)；
dt2 = d202 X A d2X (t2-20)； 其中，d2(ll为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置在设计温度20°C下的开孔直径，入dl为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的线性膨胀系数，为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的工作温度；d2(l3为低压缸轴封进汽流量节流装置在设计温度20°C下的开孔直径，A d3为低压缸轴封进汽流量节流装置线性膨胀系数，t2为低压缸轴封进汽流量节流装置的工作温度； (5)分别计算高、中压缸前后轴封漏汽流量Gzf和低压缸轴封进汽流量Gdzf,具体公式为:
Gzf = 0.126446 Xa1X dtl2 X e: X ( A P1X P 1/2 ；
Gdzf = 0.126446X a 2Xdt22X e 2X (AP2X P 2)1/2 ； 其中，O1为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的流量系数，为已知量，AP1为试验时高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置所测量流量的差压，单位kPa，S1为所测量介质的膨胀系数，为已知量；a 2为高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置的流量系数，为已知量，AP2为试验时高、中压缸前后轴封漏汽流量节流装置所测量流量的差压，单位kPa，e2为所测量介质的膨胀系数，为已知量。
3.如权利要求1所述的一种汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法，其特征是，所述步骤三的具体测量方法为: (1)分别进行降低汽轮机主蒸汽温度提高再热温度，以及提高汽轮机主蒸汽温度降低再热温度的两个工况试验，使主蒸汽温度与再热温度的偏差为20~30°C，其他参数不变； (2)分别测量汽轮机主蒸汽焓ims、再热蒸汽焓iA、最终给水焓^冷再热蒸汽焓过热器减温水焓iss、再热器减温水焓i,s、#1高加进汽焓inl、#1高加疏水焓isl、#2高加进汽焓in2、#2高加疏水焓is2、#3高加进汽焓in3、#3高加疏水焓is3、#l高加进水焓in、#l高加出水焓i12、#2高加进水焓i21、#2高加出水焓i22、#3高加进水焓i31、#3高加出水焓i32和发电机输出功率Pe ； (3)测量锅炉省煤器入口前给水流量Gfw、锅炉汽包水位变化的当量流量Gbl、过热器减温水流量Gss、再热器减温水流量； (4)分别计算#1高加进汽流量Gel、#2高加进汽流量Ge2和#3高加进汽流量Ge3，具体计算公式如下:
Gel = GfwX (i12-1n)/(inl-1sl)；
Ge2 = [GfwX (i22-121)-GelX (isl-1s2)]/(in2_is2)；
Ge3 = [GfwX (i32-131)-(Gel+Ge2) X (is2-1s3)]/(in3-1s3); 其中，Gfw为给水流量，in为#1高加进水焓，i12为#1高加出水焓，i21为#2高加进水洽，i22为#2高加出水j:含,i31为#3高加进水j:含,i32为#3高加出水j:含,isl为#1高加疏水j:含，is2为#2高加疏水焓，is3为#3高加疏水焓，inl为#1高加进汽焓，in2为#2高加进汽焓，in3为#3高加进汽焓； (5)分别计算主蒸汽流量Gms、冷再热蒸汽流量Gdl和再热蒸汽流量Gril,具体计算公式如下:
Gms = Gfw+Gbl+Gss ；
GCh = Gms-Ggl-Gel-Ge2-Ge3 ；
Grh = Gch+Grs ； 其中，Gfw为给水流量，Gbl为锅炉汽包水位变化的当量流量，Gss为过热器减温水流量；Gffls为主蒸汽流量，Ggl为高压缸门杆及前后轴封蒸汽泄漏量之和，由制造厂的热力特性书给出，Gel、Ge2和Ge3分别为#1高加进汽流量、#2高加进汽流量和#3高加进汽流量；G,S为再热器减温水流量； (6)测量高中压缸间轴封漏汽焓ilMk;测量再热蒸汽压力Prh，测量中压缸排汽压力Pidl,中压缸排汽洽iich ； (7 )设高中压缸间轴封漏汽量Gleak占主蒸汽流量Gms的百分比N分别为0、2、4、6、8、10，计算高中压缸间轴封漏汽量与再热蒸汽混合后的焓值imix，具体计算公式为:
imix = [GrhX iiCh+iieakXNXGms] / (Grh+NXGms)； 其中，Gril为再热蒸汽流量，ileak为高中压缸间轴封漏汽焓，iidl为中压缸排汽焓； (8)计算再热蒸汽在中压缸内的实际焓降Hi，具体公式为:
H- = i —i ,.11I丄mix x ich ， 其中，imix为高中压缸间轴封漏汽量与再热蒸汽混合后的焓值，iidl为中压缸排汽焓；(9)利用测量的中压缸进汽压力PA、中压缸进汽焓和中压缸排汽压力Pidl计算蒸汽在中压缸内的等熵焓降Htl ； (10)计算中压缸实际效率nIP，计算公式为:
1Iip = VH0 ； 其中，Hi为蒸汽在中压缸内的实际焓降，H0为蒸汽在中压缸内的等熵焓降； (11)利用步骤(2)-步骤(10)所述的计算方法分别计算并绘制步骤(1)中汽轮机两个变汽温工况实验中的中压缸效率nIP与高中压缸间轴封漏汽量百分比N的关系曲线，所得两条关系曲线中交点N的值即为汽轮机组实际的高中压缸间轴封漏汽量百分比。
4.如权利要求1所述的一种汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法，其特征是，所述步骤四的具体方法为: (1)测量高压缸进汽压力Pms、高压缸进汽温度tms、高压缸进汽焓ims;测量高压缸排汽压力Pc^高压缸排汽温度tA、高压缸排汽焓;测量中压缸进汽压力Pa、中压缸进汽温度trh>中压缸进汽焓iA ;测量中压缸排汽压力Pidl、中压缸排汽温度tidl、中压缸排汽焓iidl ;测量低压缸进汽压力Plp、低压缸进汽温度、低压缸进汽焓ilp ;测量低压缸排汽压力Prai ； (2)分别计算蒸汽在高压缸内的实际焓降Hhp和蒸汽在中压缸内的实际焓降1^，具体计算公式如下:
Hhp ims ^ch ;
Hip ifh iich ; 其中，ims为高压缸进汽焓，ich为高压缸排汽焓，iA为中压缸进汽焓，iidl为中压缸排汽焓； (3)利用测量的高压缸进汽压力Pms、高压缸进汽焓ims和高压缸排汽压力Pdl计算蒸汽在高压缸内的等熵焓降Hrap ;利用测量的中压缸进汽压力Pa、中压缸进汽焓和中压缸排汽压力Pidl计算蒸汽在中压缸内的等熵焓降Hrap ;利用测量的低压缸进汽压力Plp、低压缸进汽焓ilp和低压缸排汽压力Prai计算蒸汽计算低压缸内的熵焓降Http ； (4)利用汽轮机能量平衡法计算低压缸排汽焓U； (5)计算蒸汽在低压缸内的实际焓降Huj，计算公式为=Huj= iLP-1ex ； (6)分别计算高压缸实际效率nHP、中压缸实际效率nIP和低压缸效率iUp，具体计算公式如下:
HP — Hhp/Hohp ；
ip — HIP/H0IP ；
LP — Hlp/Holp ； 其中，Hhp为蒸汽在高压缸内的实际焓降，Hrap为蒸汽在高压缸内的等熵焓降，Hip为蒸汽在中压缸内的实际焓降，Hrap为中压缸内的等熵焓降，Huj为蒸汽在低压缸内的实际焓降，Http为低压缸内的熵焓降。
5.如权利要求1所述的一种汽轮机汽封改造后节能效果的综合计算方法，其特征是，所述步骤五的具体步骤为: (I)计算机组试验热耗率Ht， 计算公式为:
Ht = ((Gms-Gss) X (ims-1fw) +GchX (irh_ich)+GssX (ims_iss)+GrsX (irh_irs))/Pe ； 其中，Gms为主蒸汽流量，Gss为过热器减温水流量，ims为高压缸进汽焓，ifw为最终给水焓，Gdl为冷再热蒸汽流量，为中压缸进汽焓，ich为高压缸排汽焓，iss为过热器减温水焓，Grs为再热器减温水流量，irs为再热器减温水焓，Pe为发电机有功功率； (2)计算机组修正后的热耗率札，计算公式为:
Hr = Ht/ (C1XC2XC3XC4XC5) 其中，Cp C2、C3、C4、C5均为制造厂提供的已知参数，分别是主蒸汽压力、主蒸汽温度、再热蒸汽压损、再热蒸汽温度和低压缸排汽压力对热耗率的修正系数。
【文档编号】G06F19/00GK103646176SQ201310670704
【公开日】2014年3月19日 申请日期:2013年12月10日 优先权日:2013年12月10日
【发明者】王学栋, 成渫畏, 郑威 申请人:国家电网公司, 国网山东省电力公司电力科学研究院