本发明涉及齿轮传动装置可靠性评估领域,具体涉及一种齿轮传动装置的非精确概率可靠性评估方法。
背景技术:
齿轮传动装置是机械传动系统中最常见的传动形式之一。齿轮传动装置的可靠性将直接影响到机械系统的传动效率,而在齿轮传动装置的设计过程当中,齿轮所承受的最大应力必须小于其最大许用应力。
针对齿轮传动装置的可靠性评估与设计,现有的方法存在以下问题:
1、现有针对齿轮传动装置的设计方法,大部分是在系统参数模型处于确定性条件下展开研究的,但在实际的齿轮传动装置设计过程中,由于边界条件、初始条件、测量条件存在误差或不确定性,如果仍把这些因素看作确定性因素来对待,则将导致系统响应与实际响应产生较大的偏差。
2、针对齿轮传动装置的可靠性评估方法,现有的一些方法采用概率模型来描述不确定性设计变量,如公开号为cn105138794a的专利“一种直齿轮传动系统可靠性评估方法”和公开号为cn107273609a的专利“一种基于kriging模型齿轮传动可靠性评估方法”,上述专利的不确定变量均采用随机变量来描述,即随机变量分布类型需通过数据收集和假设检验得到,但实际的设计过程中,许多不确定变量因缺乏足够的样本数据而致使概率分布密度未知,从而导致很难精确地获得不确定性设计变量的概率分布。
3、针对齿轮传动装置的可靠性评估方法,现有的一些方法采用非概率凸集模型来描述不确定性设计变量,如公开号为cn102446239a的专利“考虑认知和随机不确定性的齿轮传动多学科可靠性分析方法”,该专利依据设计参数不确定性数据的完备性,通过概率模型和非概率凸集模型来描述不确定性设计参数,虽然描述不确定性设计参数的非概率凸集模型并不需要精确的概率分布,但由于非概率凸集模型过多的强调极端工况,从而将会造成保守设计。
4、针对齿轮传动装置的可靠性评估方法,现有的一些方法采用证据理论来描述不确定性设计变量,而且这些方法在可靠性评估过程中只考虑了极限状态函数的最大可能失效点,但在可靠性评估过程中,极限状态函数与不确定域边界相交的边界点对可信度和似真度的判断起着重要作用,这些方法由于未考虑这些边界点,从而影响了针对齿轮传动装置的可靠性评估精度。
技术实现要素:
本发明的目的是为了解决现有齿轮传动装置可靠性评估方法存在的上述问题,提出了一种齿轮传动装置的非精确概率可靠性评估方法。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是:一种齿轮传动装置的非精确概率可靠性评估方法,包括如下步骤:
步骤1:对齿轮传动装置设计过程中的不确定性因素进行分析,并根据样本点的信息确定证据变量的识别框架与基本可信度分配,然后根据实际问题构建如公式(1)所示的针对齿轮传动装置可靠性评估的极限状态函数g(x):
g(x)=g0公式(1)
x=(x1,xj,...,xs),j=1,2,...,s
公式(1)中,g0为许可响应值,证据变量xj由公式(2)中的n个焦元所构成:
公式(2)中,xi表示第i个焦元,
步骤2:建立上述齿轮传动装置可靠性评估问题的联合识别框架θx与联合焦元ax:
公式(3)中,θx为联合识别框架,
公式(4)中,m(ax)为联合焦元ax的基本可信度分配,
步骤3:将原始的证据向量x=(x1,xj,...,xs)转换成如下式所示的随机向量y=(y1,yj,...,ys):
公式(5)中,
步骤4:将随机向量y=(y1,yj,...,ys)通过公式(6)和公式(7)映射到标准正态空间下获得新的极限状态功能函数q(u);
g(y)=g(t(u))=q(u)公式(7)
u=(u1,uj,...,us),j=1,2,...,s
公式(6)中和公式(7)中,φ为标准正态分布的累积分布函数,φ-1为标准正态分布的累积分布反函数,uj为随机变量yj映射到标准正态空间下的变量,
步骤5:求解如下式所示的优化问题,从而获得最大可能失效点u*:
公式(8)中,β为可靠性指标,u为向量u的范数;
步骤6:根据最大可能失效点u*求解y*=(y1,y2,...,yj,...,ys):
公式(9)中,
步骤7:通过下式求解极限状态函数与不确定域边界相交的边界点:
公式(10)中,l,r分别表示变量xj的上下界;获得边界点
步骤8:将极限状态函数g(x)在每个中点
公式(12)中,g'z(x)表示极限状态函数g(x)在中点
步骤9:应用一阶近似可靠性分析方法对每个联合焦元在一阶泰勒展开函数g'z(x)上进行联合焦元极值分析,从而获得安全域g的可信度bel(g)和似真度pl(g):
公式(13)中,ax为联合焦元,m(ax)为联合焦元ax的基本可信度分配,
优选的,所述步骤7中用牛顿法来求解极限状态函数与不确定域边界相交的边界点
优选的,所述步骤9中极值分析过程如下式所示:
公式(14)和公式(15)中,
本发明的有益效果是:
1、针对背景技术提出的第1点,本发明采用证据理论对齿轮传动装置的不确定性设计变量进行建模,从而考虑了不确定性因素对设计结果的影响。
2、针对背景技术第2点,本发明采用的证据理论对齿轮传动装置的不确定性设计变量进行建模,在建模过程中仅需要知道每个不确定性变量所包含焦元(基本可信度,类似于概率理论中的概率密度函数)的区间与质量,这些焦元的区间和质量可通过有限的样本来获得,而并不需要大量的样本点来构建精确的概率模型,从而大大降低了不确定性设计变量模型构建的难度。
3、针对背景技术提出的第3点,本发明采用的证据变量对齿轮传动装置的不确定性设计变量进行建模,因每个不确定性变量所包含的焦元因具备区间和质量两个要素,而非概率凸集模型仅用区间来描述,因此采用的证据变量进行可靠性评估时能有效避免保守设计。
4、针对背景技术提出的第4点,本发明不但考虑了齿轮传动装置极限状态函数的最大可能失效点,还考虑了极限状态函数与不确定域边界相交的边界点,从而有效提高了针对齿轮传动装置的可靠性评估精度。
注:上述设计不分先后,每一条都使得本发明相对现有技术具有区别和显著的进步。
附图说明
图1是本发明齿轮传动装置的非精确概率可靠性评估方法的流程图
图2是具体实施例中齿轮传动装置的模型示意图
图中,附图标记如下:
1、大齿轮2、小齿轮3、轮辐厚度4、轮辐宽度5、轴孔半径
具体实施方式
下面结合附图对本发明的通用方法进行说明:
如图1所示,一种齿轮传动装置的非精确概率可靠性评估方法,包括如下步骤:
步骤1:对齿轮传动装置设计过程中的不确定性因素进行分析,并根据样本点的信息确定证据变量的识别框架与基本可信度分配,然后根据实际问题构建如公式(1)所示的针对齿轮传动装置可靠性评估的极限状态函数g(x):
g(x)=g0公式(1)
x=(x1,xj,...,xs),j=1,2,...,s
公式(1)中,g0为许可响应值,证据变量xj由公式(2)中的n个焦元所构成:
公式(2)中,xi表示第i个焦元,
步骤2:建立上述齿轮传动装置可靠性评估问题的联合识别框架θx与联合焦元ax:
公式(3)中,θx为联合识别框架,
公式(4)中,m(ax)为联合焦元ax的基本可信度分配,
步骤3:将原始的证据向量x=(x1,xj,...,xs)转换成如下式所示的随机向量y=(y1,yj,...,ys):
公式(5)中,
步骤4:将随机向量y=(y1,yj,...,ys)通过公式(6)和公式(7)映射到标准正态空间下获得新的极限状态功能函数q(u);
g(y)=g(t(u))=q(u)公式(7)
u=(u1,uj,...,us),j=1,2,...,s
公式(6)中和公式(7)中,φ为标准正态分布的累积分布函数,φ-1为标准正态分布的累积分布反函数,uj为随机变量yj映射到标准正态空间下的变量,
步骤5:求解如下式所示的优化问题,从而获得最大可能失效点u*:
公式(8)中,β为可靠性指标,u为向量u的范数;
步骤6:根据最大可能失效点u*求解y*=(y1,y2,...,yj,...,ys):
公式(9)中,
步骤7:通过牛顿法求解极限状态函数与不确定域边界相交的边界点:
公式(10)中,l,r分别表示变量xj的上下界;获得边界点
步骤8:将极限状态函数g(x)在每个中点
公式(12)中,g'z(x)表示极限状态函数g(x)在中点
步骤9:应用一阶近似可靠性分析方法对每个联合焦元在一阶泰勒展开函数g'z(x)上进行联合焦元极值分析,从而获得安全域g的可信度bel(g)和似真度pl(g):
公式(13)中,ax为联合焦元,m(ax)为联合焦元ax的基本可信度分配,
公式(14)和公式(15)中,
为了进一步的对本发明做进一步详细说明,下面再结合一具体实施例对本发明的方案做一个说明。本实施例以齿轮传动装置的可靠性评估为实施例,在以本发明技术方案为前提下进行实施,给出了详细的实施方式和具体的操作过程,但本发明的保护范围不限于下述的实施例。
如图2所示,为本发明方法所针对的齿轮传动装置的模型示意图。按照图1所示的流程进行实施。一种齿轮传动装置的非精确概率可靠性评估方法,针对如图2所示的齿轮传动装置,其具体步骤为:
步骤1:对齿轮传动装置设计过程中的不确定性因素进行分析,同时考虑到齿轮传动结构的设计过程当中,齿轮所承受的最大应力必须小于其最大许用应力δmax=345mpa。因此,以大齿轮为设计对象,选取大齿轮轮辐的厚度x1、大齿轮轮辐的宽度x2和大齿轮轴孔的半径x3为证据变量,其相应的基本可信度分配如表1所示,从而构建如下所示的极限状态函数:
g(x)=δmax-fmax(x)公式(16)
x=(x1,x2,x3)t
5mm≤x1≤10mm
20mm≤x2≤80mm
40mm≤x3≤65mm
公式(6)中:δmax为最大许用应力,fmax为大齿轮所承受的最大应力;
表1证据变量x1、x2、x3的基本可信度分配(bpa)
步骤2:建立上述齿轮传动装置可靠性评估问题的联合识别框架θx与联合焦元ax:
公式(17)中,θx为联合识别框架,
公式(18)中,m(ax)为联合焦元ax的基本可信度分配,
步骤3:将原始的证据向量x=(x1,x2,x3)转换成如下式所示的随机向量y=(y1,y2,y3):
公式(19)中,
步骤4:将随机向量y=(y1,y2,y3)通过公式(20)和公式(21)映射到标准正态空间下获得新的极限状态功能函数q(u)
g(y)=g(t(u))=q(u)公式(21)
u=(u1,u2,u3),j=1,2,3
公式(20)中和公式(21)中,φ为标准正态分布的累积分布函数,φ-1为标准正态分布的累积分布反函数,uj为随机变量yj映射到标准正态空间下的变量,
步骤5:求解如下式所示的优化问题,从而获得最大可能失效点u*:
公式(22)中,β为可靠性指标,||u||为向量u的范数;
步骤6:根据最大可能失效点u*求解y*=(y1,y2,y3):
公式(23)中,
步骤7:通过牛顿法求解极限状态函数与不确定域边界相交的边界点:
公式(24)中,l,r分别表示变量xj的上下界;获得边界点
步骤8:将极限状态函数g(x)在每个中点
公式(26)中,g'z(x)表示极限状态函数g(x)在中点
步骤9:应用一阶近似可靠性分析方法对每个联合焦元在一阶泰勒展开函数g'z(x)上进行联合焦元极值分析,从而获得安全域g的可信度bel(g)和似真度pl(g):
公式(13)中,ax为联合焦元,m(ax)为联合焦元ax的基本可信度分配,
公式(14)和公式(15)中,
本实施例将大齿轮结构的一阶泰勒展开函数g'z(x)与一阶近似可靠性分析方法相结合对其进行可靠性评估,最终得到的可靠性结果如表2所示。当大齿轮结构的屈服极限为345mpa时,其可信度与似真度分别为0.86和0.967,此时大齿轮结构的可靠性较差,不满足工程设计要求,需对齿轮结构重新进行优化设计已确保齿轮传动装置的安全性。
表2大齿轮可信度和似真度计算结果
上列详细说明是针对本发明可行实施例的具体说明,该实施例并非用以限制本发明的专利范围,凡未脱离本发明所为的等效实施或变更,均应包含于本案的专利范围中。