一种深水长大栈桥结构设计方法与流程

1.本发明属于土木建筑工程技术领域，涉及深水桥梁施工临时结构，特别涉及一种深水长大栈桥结构设计方法。


背景技术：

2.对于跨越海湾、江河、湖泊、水库等的水中桥梁工程，为便于施工材料、机械设备的运输和通行，需设置临时栈桥。临时栈桥的结构组成一般为：桥面采用装配式加劲钢桥面板，横向分配梁采用工字钢，纵向主梁采用贝雷梁，贝雷梁下设置承重横梁，承重横梁下设置钢管桩基础。在汽车车辆、制动力、冲击力、风荷载、流水压力、波浪力、潮汐力及撞击力等荷载的作用下，为了确保栈桥的稳定性和安全性，必须对栈桥结构进行充分的受力性能验算。对于深水栈桥而言，钢管桩基础的规格及入土深度是决定栈桥受力性能的关键因素。
3.现有的临时栈桥结构设计方法，一般是在结构总体布置完成后，选取钢管桩长度最大的3～5孔栈桥，建立有限元计算模型，然后进行移动荷载分析和屈曲分析，得到各类荷载的作用效应，根据作用效应对结构总体布置进行调整。
4.其中，钢管桩基础常用的模拟方法主要有两种，一种是“虚拟嵌固点法”，一种是“m法”。
5.采用虚拟嵌固点法，是假设钢管桩在虚拟嵌固点位置处固结，该虚拟嵌固点的深度一般为桩的相对刚度系数t值的1.8～2.2倍，其中桩的相对刚度系数t值由桩身抗弯刚度e
pip
、换算宽度b0和桩侧地基土的m值计算得到，对于多层土，需要计算钢管桩穿越土层的等效m值。目前，相关的桩基设计规范中仅提供了2层土的等效m值计算方法，对于超过2层土的桩基，等效m值的计算非常麻烦，而且偏差较大。采用“m法”，是对埋入土中的钢管桩进行较细致的网格划分，然后在钢管桩节点处建立“土弹簧”，土弹簧的刚度根据节点深度zi、单元长度li、换算宽度b0和桩侧地基土的m值计算得到，可以较为准确地模拟桩-土相互作用，分析钢管桩的强度和屈曲模态。但采用“m法”，因为没有“虚拟嵌固点”，故无法直接计算钢管桩的“计算长度”，不便于进行钢管桩的压弯稳定性验算。


技术实现要素：

6.本发明目的在于提供一种深水长大栈桥结构设计方法，采用midas civil进行单联栈桥上部结构计算，采用ansys进行全桥下部结构计算，基于ansys软件的apdl语言，编制建模和分析程序，建立长大栈桥全部钢管桩基础和桩间联系梁的有限元模型，将计算得到的钢管桩入土段中双向弯矩矢量和最大的节点作为等效嵌固点，以此确定钢管桩的“计算长度”，进行钢管桩的双向压弯整体稳定性计算，从而解决上述问题。
7.为解决上述技术问题，本发明提出的技术方案为：
8.一种深水长大栈桥结构设计方法，包括以下步骤：
9.步骤1：进行栈桥的总体布置，其中，栈桥的宽度为所需通行的履带车辆的履带最大展开宽度加安全距离，栈桥的标准跨径的取值范围为12m～15m，单联栈桥段由4～6个标
准跨径组成，单联栈桥段的立面对称布置，栈桥可包括曲线栈桥段，曲线栈桥段的平面按折线布置；
10.步骤2：选取任一单联栈桥段，采用midas civil建立单联栈桥段的上部结构的有限元模型，施加上部结构的荷载，进行上部结构的移动荷载分析、静力分析和屈曲分析，得到上部结构的最不利支反力；
11.步骤3：确定栈桥的桥面高程和水深情况，并根据栈桥的桥面高程和水深情况，计算栈桥中的每一根钢管桩伸出地基的外露长度，以2.0倍外露长度作为初步“计算长度”，根据规范要求的长细比容许值和径厚比容许值，初步确定钢管桩的管径和壁厚；
12.步骤4：对栈桥的地基土层的种类进行编号，将栈桥的各个钢管桩轴线位置处的水深、地基土层厚度、地基土层种类编号信息存入一个二维数组pdata，数组第1列为水深及地基土层厚度数据，数组第2列为相应的地基土层种类编号，并将二维数组pdata存为pdata.txt文档，再在ansys中读入pdata.txt文档，将二维数组pdata转换为矩阵sldz和矩阵slno两个地基土层参数矩阵；
13.步骤5：采用apdl编制程序，用数组储存栈桥的各类地基土层的物理力学参数，根据每一根钢管桩轴线穿越的各个地基土层的种类编号，赋予对应的物理力学参数，结合地基土层厚度及初步确定钢管桩的管径和壁厚，计算每一根钢管桩的入土深度，并将钢管桩的几何长度取值按只入不舍的方式精确到0.5m；
14.步骤6：根据计算得到的钢管桩几何长度，采用ansys建立栈桥的全部下部结构的有限元模型，采用“土弹簧”模拟栈桥的钢管桩及其周围土介质之间的相互作用，施加下部结构的荷载，进行下部结构的静力分析、摄动法屈曲分析；
15.步骤7：采用apdl编制程序，将每一根钢管桩入土段中双向弯矩矢量和最大的节点作为等效嵌固点，按照钢管桩顶端铰接、等效嵌固点处刚接的边界条件，循环进行每一根钢管桩的双向压弯整体稳定性计算；
16.步骤8：导出计算结果，根据双向压弯整体稳定性计算结果，对每一根钢管桩的管径和壁厚进行优化调整，调整后重新执行步骤4至步骤7，使所有钢管桩的双向压弯整体稳定性满足规范要求。
17.优选的，步骤1中，单联栈桥段包括多个单排墩和不少于1组制动墩，制动墩由双排钢管桩组成，纵向间距3.0m，制动墩位于单联栈桥段的中部，其他单排墩沿制动墩两端对称布置，单排墩由单排钢管桩组成。
18.优选的，步骤1中，在曲线栈桥段的联与联之间设置变宽伸缩缝，伸缩缝在曲线栈桥段的曲线内侧的宽度为20cm，在曲线栈桥段的曲线外侧的宽度为不大于80cm，栈桥伸缩缝处设置双排墩和纵向盖梁。
19.优选的，步骤2中，上部结构的有限元模型包括单联栈桥段的桥面系、纵向贝雷梁、承重主横梁，其中，承重主横梁在钢管桩位置处施加节点弹性支承约束。
20.优选的，步骤4中，利用cad导出各个钢管桩轴线位置处的水深和地基土层厚度，并在ansys中读入pdata.txt文档，将二维数组pdata转换为矩阵sldz和矩阵slno两个地基土层参数矩阵的具体步骤如下：
21.s4.1在设计水位处绘制水位线，在设计水位以上100m处绘制标识线，在栈桥的所有钢管桩的轴线处绘制辅助线，将辅助线在与标识线、水位线、土层分界线相交处打断，并
将标识线以上和底部土层分界线以下的辅助线删除；
22.s4.2按照栈桥的从左至右、单根钢管桩从上至下的顺序，依次导出各段辅助线的几何长度，则单根钢管桩的辅助线第1段长度为100m，辅助线第2段长度为水深，辅助线第3段及以下各段长度为各个地基土层的厚度；
23.s4.3将栈桥的所有钢管桩辅助线的长度作为二维数组pdata的第1列，再根据各个地基土层厚度对应的土层种类编号填写二维数组pdata的第2列，非土层处的土层种类编号为零，将该二维数组pdata存为pdata.txt文档；
24.s4.4在ansys中读入pdata.txt文档，在apdl程序中执行*do循环，根据二维数组pdata第1列中的100m值，定位每一根钢管桩的起始数据行号，将各个钢管桩轴线位置处的水深及地基土层厚度数据存入矩阵sldz，将相应的土层种类编号存入矩阵slno。
25.优选的，步骤4中，矩阵sldz和矩阵slno的列数为钢管桩排数，行数为单根钢管桩轴线位置处的最大地基土层数+1。
26.优选的，步骤5中，土层的物理力学参数包括密度、剪切模量、侧摩阻力、m值数据，各类土层的物理力学参数分别用单列数组储存，数组的行号即对应土层种类编号。
27.优选的，步骤6中，土弹簧的刚度采用“m法”计算，下部结构的有限元模型包括栈桥全桥所有的承重主横梁、钢管桩、桩顶联系梁，下部结构的荷载包括上部结构的最不利支反力、制动力、风荷载、流水压力、波浪力、潮汐力及撞击力荷载。
28.优选的，步骤7中，钢管桩的双向压弯整体稳定性计算，具体方法为：
29.s7.1在单根钢管桩内执行*do循环，采用*get命令获取钢管桩入土段各个单元的双向弯矩值my、mz，计算双向弯矩的矢量和并比较得到双向弯矩矢量和的最大值；
30.s7.2获取双向弯矩矢量和最大值对应的单元编号并存入emmax数组，获取双向弯矩矢量和最大值对应的节点编号并存入nmmax数组；
31.s7.3获取双向弯矩矢量和最大值对应节点的坐标，以该节点与钢管桩顶节点的高差作为该钢管桩的等效长度le，以该节点作为等效嵌固点，计算钢管桩的抗弯线刚度，并计算桩顶联系梁和钢管桩的抗弯线刚度之比；
32.s7.4插值计算钢管桩的计算长度系数μ，再根据等效长度le和计算长度系数μ，得到钢管桩的计算长度l0，并计算长细比λ；
33.s7.5计算钢管桩的欧拉力ne；
34.s7.6采用*get命令获取双向弯矩矢量和最大值对应的单元的轴力f
x
和弯矩my、mz，计算等效弯矩系数；
35.s7.7根据长细比插值计算钢管桩的整体稳定系数
36.s7.8计算钢管桩双向压弯整体稳定应力值，并存入psstb数组。
37.优选的，计算长度系数μ插值计算用的原始数据表采用mudata.txt文档读入，并存入mu_c数组，整体稳定系数插值计算用的原始数据表采用phidata.txt文档读入，并存入phi_b数组。
38.本发明具有以下有益效果：
39.(1)本发明采用cad、midas civil和ansys三个软件平台相结合，建模速度快，模型
精度高，程序通用性强，可充分发挥apdl语言的优越性，实现水深、土层厚度、土层物理力学参数的批量导出、导入处理，实现钢管桩入土深度、钢管桩-土相互作用、钢管桩内力、钢管桩长细比、钢管桩压弯整体稳定性等的批量计算。
40.(2)在优选方案中，通过将上部结构计算和下部结构计算分别执行，可提高建模与分析的效率；通过建立全桥所有钢管桩的计算模型，为深水长大栈桥结构的设计提供可靠的依据；通过将计算得到的钢管桩入土段中双向弯矩矢量和最大的节点作为等效嵌固点，从而得到钢管桩的“计算长度”，可直接采用apdl实现钢管桩的双向压弯整体稳定性计算，极大地减少了人工处理工作量。
41.(3)本发明确定钢管桩等效嵌固点的方法是根据其定义，而不需要事先根据经验假设一个虚拟嵌固点，计算结果更加准确可靠。
42.除了上面所描述的目的、特征和优点之外，本发明还有其它的目的、特征和优点。下面将参照附图，对本发明作进一步详细的说明。
附图说明
43.构成本技术的一部分的附图用来提供对本发明的进一步理解，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：
44.图1为本发明设计方法流程图；
45.图2为本发明实施例桥型布置图；
46.图3为本发明实施例水深及土层厚度导出示意图；
47.图4为本发明栈桥制动墩钢管桩布置示意图；
48.图5为本发明栈桥单排墩钢管桩布置示意图；
49.图6为本发明栈桥伸缩缝处钢管桩布置示意图；
50.图7为本发明实施例的下部结构有限元模型。
51.图中，1—钢管桩，2—土弹簧，6—纵向盖梁，7—承重主横梁，8—水位线，9—标识线，10—土层分界线，11—辅助线第1段，12—辅助线第2段，13—辅助线第3段，14—桩顶联系梁。
具体实施方式
52.以下结合附图对本发明的实施例进行详细说明，但是本发明可以由权利要求限定和覆盖的多种不同方式实施。
53.实施例一：
54.如图1所示，本实施中公开了一种深水长大栈桥结构设计方法，包括以下步骤：
55.步骤1：进行栈桥的总体布置，其中，栈桥的宽度为所需通行的履带车辆的履带最大展开宽度加安全距离，栈桥的标准跨径的取值范围为12m～15m，单联栈桥段由4～6个标准跨径组成，单联栈桥段的立面对称布置，栈桥可包括曲线栈桥段，曲线栈桥段的平面按折线布置；
56.步骤2：选取任一单联栈桥段，采用midas civil建立单联栈桥段的上部结构的有限元模型，施加上部结构的荷载，进行上部结构的移动荷载分析、静力分析和屈曲分析，得到上部结构的最不利支反力；
57.步骤3：确定栈桥的桥面高程和水深情况，并根据栈桥的桥面高程和水深情况，计算栈桥中的每一根钢管桩1伸出地基的外露长度，以2.0倍外露长度作为初步“计算长度”，根据规范要求的长细比容许值和径厚比容许值，初步确定钢管桩的管径和壁厚；
58.步骤4：对栈桥的地基土层的种类进行编号，将栈桥的各个钢管桩1轴线位置处的水深、地基土层厚度、地基土层种类编号信息存入一个二维数组pdata，数组第1列为水深及地基土层厚度数据，数组第2列为相应的地基土层种类编号，并将二维数组pdata存为pdata.txt文档，再在ansys中读入pdata.txt文档，将二维数组pdata转换为矩阵sldz和矩阵slno两个地基土层参数矩阵；
59.步骤5：采用apdl编制程序，用数组储存栈桥的各类地基土层的物理力学参数，根据每一根钢管桩(1)轴线穿越的各个地基土层的种类编号，赋予对应的物理力学参数，结合地基土层厚度及初步确定钢管桩的管径和壁厚，计算每一根钢管桩1的入土深度，并将钢管桩1的几何长度取值按只入不舍的方式精确到0.5m；
60.步骤6：根据计算得到的钢管桩几何长度，采用ansys建立栈桥的全部下部结构的有限元模型，采用“土弹簧”2模拟栈桥的钢管桩1及其周围土介质之间的相互作用，施加下部结构的荷载，进行下部结构的静力分析、摄动法屈曲分析；
61.步骤7：采用apdl编制程序，将每一根钢管桩1入土段中双向弯矩矢量和最大的节点作为等效嵌固点，按照钢管桩顶端铰接、等效嵌固点处刚接的边界条件，循环进行每一根钢管桩1的双向压弯整体稳定性计算；
62.步骤8：导出计算结果，根据双向压弯整体稳定性计算结果，对每一根钢管桩1的管径和壁厚进行优化调整，调整后重新执行步骤4至步骤7，使所有钢管桩1的双向压弯整体稳定性满足规范要求。
63.本发明采用采用cad、midas civil和ansys三个软件平台相结合，首先采用midas civil进行单联上部结构计算，得到上部结构的最不利支反力；再采用ansys建立全桥所有下部结构的有限元模型，采用“土弹簧”模拟栈桥的桩-土的相互作用，并施加下部结构的荷载，进行全桥下部结构计算；将各个钢管桩1入土段中双向弯矩矢量和最大的节点作为等效嵌固点，计算各根钢管桩1的“计算长度”，采用apdl进行各根钢管桩1的双向压弯整体稳定性计算；再根据计算结果对各根钢管桩1的管径和壁厚进行优化调整。本发明方法建模与分析效率高、程序通用性强，可实现建模数据的批量导出和计算，极大地减少人工处理工作量。
64.实施例二：
65.如图2所示，某跨越海湾的特大桥，全长862.0m，平面部分为直线，部分为曲线，曲线半径1800m，海域为正规半日潮，20年一遇最高潮位4.95m，相应的桥位最大水深约41.0m，理论最低潮面为-3.58m，设计流速2.3m/s，桥梁桩基主要穿越淤泥、粉质粘土、粗砂、卵石、残积砂质粘性土、砂土状强风化花岗斑岩、碎块状强风化花岗斑岩等7种土层。为便于桥梁基础承台施工及两岸通行，需设计并建造一座临时栈桥。
66.由于桥位处水深大、流速急，潮差高，还要考虑台风影响，受力情况极为复杂，本临时栈桥结构的设计特别是下部结构的设计要考虑的因素非常多。按照传统做法，一般只选取钢管桩长度最大的3～5孔建立有限元模型进行计算。由于本桥穿越的土层种类多，而且不同种类的土层物理力学性质差异非常大，钢管桩的规格和长度多种多样，长度最大的钢
管桩，不一定是受力最不利的。因此，为了安全性和经济性，有必要对全桥所有下部结构的受力性能进行验算。其中，钢管桩基础的双向压弯整体稳定性计算是决定栈桥结构安全性的关键。
67.为了准确、快速地实现栈桥下部结构整体稳定性验算，本发明公开了一种深水长大栈桥结构设计方法，包括以下步骤：
68.步骤1：进行栈桥的总体布置，其中，栈桥的宽度为所需通行的履带车辆的履带最大展开宽度加安全距离，栈桥的标准跨径的取值范围为12m～15m，单联栈桥段由4～6个标准跨径组成，单联栈桥段的立面对称布置，栈桥包括曲线栈桥段，曲线栈桥段的平面按折线布置；
69.其中，单联栈桥段包括多个单排墩和不少于1组制动墩，制动墩由双排钢管桩1组成，纵向间距3.0m，如图4所示，制动墩位于单联栈桥段的中部，其他单排墩沿制动墩两端对称布置，如图5所示，单排墩由单排钢管桩1组成；
70.其中，如图6所示，对于曲线栈桥，在曲线栈桥段的联与联之间设置变宽伸缩缝，伸缩缝在曲线栈桥段的曲线内侧的宽度为20cm，在曲线栈桥段的曲线外侧的宽度为不大于80cm，栈桥伸缩缝处设置双排墩和纵向盖梁6。
71.步骤2：选取任一单联栈桥段，采用midas civil建立单联栈桥段的上部结构的有限元模型，施加上部结构的荷载，进行上部结构的移动荷载分析、静力分析和屈曲分析，得到上部结构的最不利支反力；
72.步骤2中，上部结构的有限元模型包括单联栈桥段的桥面系、纵向贝雷梁、承重主横梁7，其中，承重主横梁7在钢管桩1位置处施加节点弹性支承约束；
73.步骤2中，节点弹性支承的竖向刚度为1
×
10
13
kn/m，水平向刚度为1kn/m，扭转刚度为1kn
·
m/rad。
74.步骤3：根据栈桥的桥面高程和水深情况，计算栈桥中的每一根钢管桩1伸出地基的外露长度，以2.0倍外露长度作为初步“计算长度”，根据规范要求的长细比容许值和径厚比容许值，初步确定钢管桩1的管径和壁厚；
75.步骤3中，初步选型时，钢管桩1的长细比宜为100～120，径厚比不大于23500/fy，fy为钢材牌号中屈服点数值。
76.步骤4：对栈桥的地基土层的种类进行编号，将栈桥的各个钢管桩1轴线位置处的水深、地基土层厚度、地基土层种类编号信息存入一个二维数组pdata，数组第1列为水深及地基土层厚度数据，数组第2列为相应的地基土层种类编号，并将二维数组pdata存为pdata.txt文档，再在ansys中读入pdata.txt文档，将二维数组pdata转换为矩阵sldz和矩阵slno两个地基土层参数矩阵；
77.其中，如图3所示，利用cad导出各个钢管桩1轴线位置处的水深和地基土层厚度，并在ansys中读入pdata.txt文档，将二维数组pdata转换为sldz和slno两个地基土层参数矩阵的具体步骤如下：
78.①
在设计水位处绘制水位线8，在设计水位以上100m处绘制标识线9，在栈桥的所有钢管桩1的轴线处绘制辅助线，将辅助线在与标识线9、水位线8、土层分界线10相交处打断，并将标识线以上和底部土层分界线以下的辅助线删除；
79.②
按照栈桥的从左至右、单根钢管桩1从上至下的顺序，依次导出各段辅助线的几
何长度，则单根钢管桩1的辅助线第1段11长度为100m，辅助线第2段12长度为水深，辅助线第3段13及以下各段长度为各个地基土层的厚度；
80.③
将栈桥的所有钢管桩1辅助线的长度作为二维数组pdata的第1列，再根据各个地基土层厚度对应的土层种类编号填写二维数组pdata的第2列，非土层处的土层种类编号为零，将该二维数组pdata存为pdata.txt文档；
81.④
在ansys中读入pdata.txt文档，在apdl程序中执行*do循环，根据二维数组pdata第1列中的100m值，定位每一根钢管桩1的起始数据行号，将各个钢管桩1轴线位置处的水深及地基土层厚度数据存入矩阵sldz，将相应的土层种类编号存入矩阵slno。
82.步骤4中，矩阵sldz和矩阵slno的列数为钢管桩1的排数，行数为单根钢管桩1轴线位置处的最大地基土层数+1。
83.步骤5：采用apdl编制程序，用数组储存栈桥的各类地基土层的物理力学参数，根据每一根钢管桩轴线穿越的各个地基土层的种类编号，赋予对应的物理力学参数，结合地基土层厚度及初步确定钢管桩1的管径和壁厚，计算每一根钢管桩1的入土深度，并将钢管桩1的几何长度取值按只入不舍的方式精确到0.5m；
84.步骤5中，土层的物理力学参数包括密度、剪切模量、侧摩阻力、m值数据，各类土层的物理力学参数分别用单列数组储存，数组的行号即对应土层种类编号。
85.步骤6：根据计算得到的钢管桩几何长度，采用ansys建立栈桥的全部下部结构的有限元模型，采用“土弹簧”2模拟栈桥的钢管桩1及其周围土介质之间的相互作用，施加下部结构的荷载，进行下部结构的静力分析、摄动法屈曲分析；
86.步骤6中，土弹簧2的刚度采用“m法”计算，如图7所示，下部结构的有限元模型包括栈桥全桥所有的承重主横梁7、钢管桩1、桩顶联系梁14，下部结构的荷载包括上部结构的最不利支反力、制动力、风荷载、流水压力、波浪力、潮汐力及撞击力荷载；
87.步骤6中，钢管桩1入土段的单元网格划分尺寸宜为0.1m～0.3m。
88.步骤7：采用apdl编制程序，将每一根钢管桩1入土段中双向弯矩矢量和最大的节点作为等效嵌固点，按照钢管桩顶端铰接、等效嵌固点处刚接的边界条件，循环进行每一根钢管桩1的双向压弯整体稳定性计算；
89.钢管桩1的双向压弯整体稳定性计算，具体方法为：
90.①
在单根钢管桩1内执行*do循环，采用*get命令获取钢管桩1入土段各个单元的双向弯矩值my、mz，计算双向弯矩的矢量和并比较得到双向弯矩矢量和的最大值；
91.②
获取双向弯矩矢量和最大值对应的单元编号并存入emmax数组，获取双向弯矩矢量和最大值对应的节点编号并存入nmmax数组；
92.③
获取双向弯矩矢量和最大值对应节点的坐标，以该节点与钢管桩1顶节点的高差作为该钢管桩1的等效长度le，以该节点作为等效嵌固点，计算钢管桩1的抗弯线刚度，并计算桩顶联系梁14和钢管桩1的抗弯线刚度之比；
93.④
插值计算钢管桩1的计算长度系数μ，再根据等效长度le和计算长度系数μ，得到钢管桩1的计算长度l0，并计算长细比λ；
94.计算长度系数μ插值计算用的原始数据表采用mudata.txt文档读入，并存入mu_c
数组，整体稳定系数插值计算用的原始数据表采用phidata.txt文档读入，并存入phi_b数组；
95.⑤
计算钢管桩1的欧拉力ne；
96.⑥
采用*get命令获取双向弯矩矢量和最大值对应的单元的轴力f
x
和弯矩my、mz，计算等效弯矩系数；
97.⑦
根据长细比插值计算钢管桩1的整体稳定系数
98.⑧
计算钢管桩1双向压弯整体稳定应力值，并存入psstb数组。
99.步骤8：导出计算结果，根据双向压弯整体稳定性计算结果，对每一根钢管桩1的管径和壁厚进行优化调整，调整后重新执行步骤4至步骤7，使所有钢管桩1的双向压弯整体稳定性满足规范要求。
100.综上，本发明采用cad、midas civil和ansys三个软件平台相结合，建模速度快，模型精度高，程序通用性强，可充分发挥apdl语言的优越性，实现水深、土层厚度、土层物理力学参数的批量导出、导入处理，实现钢管桩入土深度、钢管桩-土相互作用、钢管桩内力、钢管桩长细比、钢管桩压弯整体稳定性等的批量计算。此外，本发明通过将上部结构计算和下部结构计算分别执行，可提高建模与分析的效率；通过建立全桥所有钢管桩1的计算模型，为深水长大栈桥结构的设计提供可靠的依据；通过将计算得到的钢管桩1入土段中双向弯矩矢量和最大的节点作为等效嵌固点，从而得到钢管桩1的“计算长度”，可直接采用apdl实现钢管桩1的双向压弯整体稳定性计算，极大地减少了人工处理工作量。此外，本发明确定钢管桩1等效嵌固点的方法是根据其定义，而不需要事先根据经验假设一个虚拟嵌固点，计算结果更加准确可靠。
101.以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，对于本领域的技术人员来说，本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。