带有涡旋设备的气体绝缘低电压或中电压开关的制作方法

本发明的各方面总体涉及具有灭弧能力的气体绝缘低电压开关或中电压开关，涉及具有这种负载断路开关的配电网、环网柜(ringmainunit)或二次配电气体绝缘开关设备，以及涉及使用负载断路开关来分断电流的方法。

背景技术：

气体绝缘低电压开关或中电压开关用于多种设置，诸如用于配电网、环网柜或二次配电气体绝缘开关设备。当切换电流时，通过触头(插头和管道)彼此远离的相对移动来打开开关，由此电弧可能在分开的触头之间形成。为了熄灭这种电弧，一些类型的开关配备有灭弧系统。在一种类型的开关中，灭弧系统通过向电弧释放淬灭气体以冷却并最终熄灭电弧而进行操作。

通常，低成本和操作可靠性是低电压开关或中电压开关的两个主要因素。因此，通常期望针对开关的每个部分使用简单且性价比高的部件。具体地，使得能够以低成本驱动开关的设计通常会受到欢迎。

技术实现要素：

本发明的目的是提供改进的气体绝缘低电压或中电压开关，其实现可靠的灭弧，同时仍然至少在某种程度上维持相对低的成本和紧凑的设计。

根据本发明的第一方面，提供了气体绝缘低电压或中电压开关，其用于在1kv到52kv内的系统电压并且用于高达2000a的额定电流。开关包括：第一触头和第二触头，其能够沿着开关的轴线相对于彼此移动并且限定淬灭区域，电弧在电流分断操作期间形成在该淬灭区域中；以及灭弧系统，其用于在电流分断操作期间熄灭电弧。灭弧系统包括涡旋设备，该涡旋设备被配置为用于在电流分断操作期间在淬灭区域上生成淬灭气体的亚音速涡旋流动。

接下来，我们描述开关的一些进一步优选(即，可选)方面。根据一方面，灭弧系统包括：加压系统，其具有加压室，该加压室用于在电流分断操作期间对淬灭气体进行加压，其中加压室是具有活塞的压气室，该活塞被布置为用于在电流分断操作期间压缩压气室内的淬灭气体，活塞和压气室的其余部分中的一个能够与第一灭弧触头部分或第二灭弧触头部分一起移动；以及喷嘴系统，其将加压系统与淬灭区域连接，该喷嘴系统在其出口处具有喷嘴，以用于在电流分断操作期间将所加压的淬灭气体吹到在淬灭区域中形成的电弧上。根据另一方面，涡旋设备布置在喷嘴系统的入口处。

根据一方面，灭弧系统是：加压系统(例如，压气系统)，其具有加压室，该加压室用于在电流分断操作期间将淬灭气体(其可以仅是加压绝缘气体)加压至淬灭压力pquench；以及喷嘴系统，其用于将加压淬灭气体导向淬灭区域。淬灭压力pquench被定义为在电流分断操作期间加压室内的最大(均匀)压力，并且优选地满足p0<pquench<1.8*p0。在本文中，p0是环境压力(总容积6内的背景压力(backgroundpressure))。

流动模式(flowpattern)是否是超音速的在这种类型的开关中取决于淬灭压力pquench和环境压力p0之间的压力差。如本文中所定义的，在pquench<1.8*p0的条件下存在亚音速流动模式。

根据一方面，开关是负载断路开关。如本文中所定义的，负载断路开关具有切换负载电流的能力，但不具有短路切换能力。负载电流也称为开关的额定电流或标称电流，并且高达2000a，优选地，高达1250a，更优选地，高达1000a。该范围内的电流是配电网、环网柜和二次配电gis(气体绝缘开关设备)中使用的典型额定电流。另一方面，额定电流可以大于1a，更优选地，大于100a，更优选地，大于400a。在ac负载断路器的情况下，额定电流在本文中以rms电流表示。

在本文中，低电压或中电压被定义为最高达到52kv的电压。因此，低电压或中电压负载断路开关的额定电压最多为52kv。具体地，额定电压可以最多为52kv，或优选地，最多36kv，或更优选地，最多24kv，或最优选地，最多12kv。额定电压可以为至少1kv。

因此，与传统设计相比较，本发明的实施例能够实现更有效的电弧冷却/淬灭效率，因此使得能够热中断负载断路开关的范围广泛的可能额定值的负载电流和/或通过如本文中所提及的备选淬灭气体热中断负载电流。

根据从属权利要求、说明书和附图，可以与本文中所描述的实施例组合的其它优点、特征、方面和细节变得显而易见。

附图说明

参考附图对本发明进行更详细的说明，其中

图1a至图1b示出了根据对比示例的处于闭合状态下(图1a)和电流分断操作期间(图1b)的负载断路开关的横截面视图；

图2a至图2b示出了根据本发明实施例的处于闭合状态下(图2a)和电流分断操作期间(图2b)的负载断路开关的横截面视图；

图3更详细地示出了图2a和图2b的开关的第一触头；

图4示出了图2a和图2b的开关的涡旋设备的立体视图；以及

图5示出了根据本发明另一实施例的开关的横截面视图。

具体实施方式

在附图中所示的实施例的以下描述中，相同的附图标记表示相同或相似的部件。通常，仅对关于各个实施例的差异进行描述。除非另有说明，否则一个实施例中的一部分或方面的描述也适用于另一实施例中的对应部分或方面。

图2a和图2b示出了根据本发明实施例的负载断路开关1的横截面视图。在图2a中，开关被示为处于闭合状态，并且在图2b中，开关被示为在电流分断操作期间。

开关1具有气密壳体4，气密壳体4的内部容积6填充有环境压力为p0的电绝缘气体。

在容积6内是第一触头10和第二触头20。第一触头10是可动的管型触头，并且第二触头20是固定的销型触头。还在图3中更详细地示出第一触头10。第一触头10具有第一灭弧触头部分12，并且第二触头20具有第二灭弧触头部分22。

在图2a的闭合状态下，第二触头20插入第一触头10中。在电流分断操作期间，如图2b所示，第一触头10移动远离第二触头20，使得两个触头彼此分开。因此，电弧(图2b中未示出)形成在第一灭弧触头部分12和第二灭弧触头部分22之间的灭弧区域3中。

集成在第一触头10中的是用于熄灭电弧的灭弧系统30。灭弧系统30具有加压系统(压气系统)40和喷嘴系统60。加压系统40包括加压室(压气室)46，加压室(压气室)46具有被包含在加压室46中的淬灭气体。淬灭气体是被包含在开关的壳体容积6中的绝缘气体的一部分。加压室46由室壁和活塞44界定，活塞44用于在电流分断操作期间压缩加压室46内的淬灭气体。为此目的，活塞44与第一触头10一起移动，使得当第一触头10移动远离第二触头20以用于断开开关时，活塞44对加压室46内的淬灭气体进行加压，如图2b所示。由此，用于加压淬灭气体的能量最终由驱动第一触头10的驱动器提供。

喷嘴系统60适于将加压淬灭气体从加压系统40吹到在电流分断操作期间形成的电弧上。喷嘴系统60具有入口和喷嘴出口，入口连接到加压室46以用于接收来自加压室46的加压淬灭气体，喷嘴出口连接到淬灭区域3。

在切换操作期间，如图2b所示，第一(可动)触头10通过驱动器(未示出)沿着轴线2移动远离(图2b中向下)第二(固定)触头20。因此，灭弧触头部分12和22彼此分开，并且电弧(未示出)形成在两个触头10和20之间的淬灭区域3中。进一步地，如上文所描述的，活塞44也移动，从而压缩加压容积46，使得其中所包含的淬灭气体达到淬灭压力pquench。淬灭压力pquench被定义为在电流分断操作期间加压室46内的最大总体压力。

加压淬灭气体从加压室46流到喷嘴系统60，然后被吹到在淬灭区域3中形成的电弧上，从而熄灭电弧。

加压系统40和喷嘴系统60的尺寸被设计为使得淬灭气体的流动是亚音速的。该亚音速流动相当于加压室中的相对较低的淬灭压力pquench(pquench<1.8*p0，如本文中所定义的)，因此对开关的驱动器仅强加了适度的要求。

在喷嘴系统60(来自加压室46)的入口处，提供涡旋设备50。在图2b所示的电流分断操作期间，涡旋设备50对从加压室46流到喷嘴系统60的淬灭气体施加涡旋扭矩，以便生成淬灭气体的涡旋流动。涡旋流动被定义为叠加在淬灭气体的轴向流动上的、围绕开关轴线的旋转流动。因此，淬灭气体具有围绕轴线2的旋转流动分量，如图2b中的箭头所示。然后，通过喷嘴系统60将该淬灭气体的这种涡旋流动释放到淬灭区域3上。

涡旋设备50例如可以由如图4所示的涡旋板52提供，该涡旋板52具有开口54。开口54将加压系统(室46)与喷嘴系统60连接。开口54主要轴向地延伸，以使流过开口54的淬灭气体具有轴向流动分量。

开口54中的每个开口相对于轴线2在(主要)圆周方向上倾斜预定的角度(预定的角度大于0°但小于90°)。流过开口54的淬灭气体沿着开口54的倾斜角度被引导，从而被赋予涡旋扭矩。

涡旋设备50不限于图3和图4中所示的涡旋板52，而是可以以若干种备选方式提供。一个示例如图5所示。除了下文所描述的以外，图5中所示的第一触头10与图3中的第一触头相对应，其中相同的附图标记指示类似的部件，并且除非另有说明和/或与图5矛盾，否则以上描述也适用于图5。

与图3不同，图5的涡旋设备50主要具有径向开口，淬灭气体通过该径向开口以径向分量流动。同样，开口在(主要)圆周方向上倾斜预定的角度(预定的角度大于0°但小于90°)，使得流过开口的淬灭气体被赋予涡旋扭矩。

此外，具有径向流动分量和轴向流动分量两者、以及当然还具有用于赋予扭矩的圆周方向上的倾斜的开口的组合是可能的。

另外的备选涡旋设备是可能的。例如，涡旋设备可以包括引导板或引导通道(例如，设置在喷嘴系统60的入口部分中)，并且被形成为用于对淬灭气体赋予涡旋扭矩。作为另一备选方案，涡旋设备可以包括转子，该转子能够围绕开关轴线2转动，用于对淬灭气体赋予扭矩。转子可以设置在喷嘴系统60的入口部分中并且由开关1的驱动器驱动。

发明人观察到，该涡旋流动允许在给定淬灭压力下更有效地熄灭电弧。通过与作为对比示例的图1a和图1b的开关101进行比较，可以理解涡旋流动的影响。除了对比开关101不包括涡旋设备50之外，对比开关101与图2a和图2b的开关1相对应。因此，在图1a和图1b中，使用与图2a至图3中相同的附图标记，并且除了涡旋设备50的描述之外，图2a至图3的以上描述也适用于图1a和图1b的对比开关101。在图1a中，对比开关被示为处于闭合状态，并且在图2b中，被示为在电流分断操作期间。

与涡旋设备50不同，图1a和图1b的对比开关仅在喷嘴系统60的入口处具有非倾斜孔154。这些非倾斜孔154在开关的轴向方向上延伸，因此没有对淬灭气体赋予任何扭矩或涡旋。发明人观察到，与如图1a和图1b所示的没有涡旋设备50的对比开关相比，根据本发明的开关(图2a至图3)在由相同的驱动力驱动、或者允许驱动功率较低(加压容积46中的过压较小)时具有不是很优异的灭弧能力，但是仍然生成确保可靠地熄灭电弧的气流。

尽管本发明不受该理论的约束，但是可以相信在传统开关的喷嘴系统60中，在电流分断操作时产生旋涡，如图1b中的箭头示意性所示，其指示淬灭气体穿过喷嘴系统60的流动。如图2b所示，这些旋涡被涡旋流动有效地抑制或减少。因此，促进了淬灭气体穿过喷嘴系统60的流动，和/或降低了加压容积46中的过压(针对该过压，驱动器必须提供功)。

本发明的一般方面

这些优点不限于图2a至图5中所示的实施例，还可以以多种方式修改开关。在下文中，对本发明的一些一般优选方面进行了描述。由于与存在涡旋设备50的协同作用，这些方面实现特别有利的灭弧。该描述使用图2a至图4的附图标记用于说明，但是这些方面不限于该实施例。这些方面中的每个方面仅可以单独使用或与本文中所描述的任何其它方面组合使用。

首先，对关于触头10和20的各方面进行描述。

根据一方面，第一触头10具有管状几何形状。第二触头20具有销状几何形状，并且在闭合配置下插入第一触头10。

根据本发明的另一方面，负载断路开关是单动式的。根据一方面，第一触头10是可动触头，并且可以沿着轴线2移动远离第二(固定)触头20，以用于打开开关。第一触头由驱动器驱动。

根据另一方面，第一触头10和第二触头20具有灭弧部分12、22，以用于在电流分断操作期间承载电弧。灭弧部分12、22限定了淬灭区域3，电弧形成在该淬灭区域中。根据一方面，第一触头10在其灭弧部分12的远侧侧面上具有绝缘喷嘴尖端。另一方面，灭弧部分22可以布置在第二触头20的远侧尖端部分处。

根据另一方面，第一和第二灭弧触头部分具有最大触头间距，其高达150mm，优选地，高达110mm，和/或为至少10mm，优选地25mm至75mm。

接下来，对关于加压系统40的各方面进行描述。

在本发明的一方面中，加压系统是压气系统。其中加压室是压气室，该压气室例如具有活塞，该活塞被布置为用于在电流分断操作期间压缩压气室内的淬灭气体。因此，根据本发明的相关方面，喷嘴系统是没有自爆效应的压气型喷嘴系统。可选地，通过第一或第二灭弧触头部分的移动对压气室进行加压。可选地，第一或第二灭弧触头部分是可动的，并且活塞和压气室的其余部分中的一个能够与第一或第二灭弧触头部分一起移动，而活塞和压气室的其余部分中的另一个是固定的。

在另一方面，灭弧系统30可以包括：具有压气室的加压系统40；以及喷嘴系统60，其将加压系统40与淬灭区域3连接，该喷嘴系统60在其出口处具有喷嘴68，用于在电流分断操作期间，将加压淬灭气体吹到在淬灭区域3中形成的电弧上；以及涡旋设备50，其被配置为在电流分断操作期间在淬灭区域3上生成淬灭气体的亚音速涡旋流动，其中涡旋设备50布置在喷嘴系统60的入口处。

在另一方面中，加压系统40可以被配置为用于在电流分断操作期间将淬灭气体加压至淬灭压力pquench<1.8*p0，其中p0是壳体的总容积6中的绝缘气体的环境(平衡)压力，并且pquench是加压室46中的电流分断操作期间加压绝缘气体(也称为淬灭气体)的(最大总体)压力。这种淬灭压力条件确保了淬灭气体的流动是亚音速的，同时限制了通常传递加压淬灭气体的功的驱动器的要求。

更优选地，淬灭压力满足pquench<1.5*p0或pquench<1.3*p0或甚至pquench<1.1*p0。另一方面，淬灭压力优选地满足pquench>1.01*p0，使得压力积聚足以熄灭电弧。

根据另一方面，淬灭压力满足pquench<p0+800mbar，优选地，pquench<p0+500mbar，更优选地，pquench<p0+300mbar，甚至更优选地，pquench<p0+100mbar。另一方面，淬灭压力优选地满足pquench>p0+10mbar。

通常，壳体中(总)绝缘气体的环境压力p0≤3bar，更优选地，p0≤1.5bar，甚至更优选地p0≤1.3bar。

满足这些条件中的至少一个条件的压力差不仅实现淬灭气体的亚音速流动模式，而且还保持开关驱动器的低要求，因此也保持低成本。然而，只要使用本文中所描述的涡旋设备50，这些限制仍然实现在低负载断路开关或中负载断路开关的额定值内的合理灭弧特性。通常p0≤3bar，更优选地，p0≤1.5bar，甚至更优选地p0≤1.3bar。

在一些实施例中，由于涡旋设备50允许非常有效地冷却电弧，所以可以在没有增加喷嘴中的淬灭气体的压力积聚的情况下(在没有增加压气室的压力的情况下)，并且从而在没有增加开关的驱动器的需求/成本的情况下，实现了这种改进。在一些实施例中，甚至可以减少压力积聚。

这些压力条件与高电压断路器(额定电压高于52kv)中的典型流动条件有很大不同。在这些高电压断路器(压气和自爆型)中，流动条件是音速的，以便最大化电弧的冷却。因此，需要更高的压力积聚，pquench显著高于1.8*p0(并且显著高于p0+800mbar)。这对这些高电压断路器的驱动器提出了很高的要求，从成本的观点来看，这些要求对于这里所考虑的低负载断路器和中负载断路器是不利的或甚至是无法接受的。这些低负载断路器和中负载断路器是完全不同类型的开关，用于与断路器完全不同的应用、设计和市场。

根据另一方面，加压室46的(径向)直径为40mm至80mm，和/或最大(轴向)长度为40mm至200mm。

接下来，对关于涡旋设备50的各方面进行描述。

根据一方面，涡旋设备50是非镜像对称的并且具有手性(左利手或右利手)。手性由通过与涡旋设备50的交互所赋予到气流上的扭矩的偏手性来限定。

根据另一方面，涡旋设备50具有非对称的引导元件，在这种意义上，引导元件限定了优选转动定向(左手或右手)，因此限定了沿着引导元件通过的淬灭气体的涡旋流动。根据一方面，引导元件在(主要)圆周方向上倾斜预定的角度(预定的角度大于0°但小于90°)，使得沿着引导元件流动的淬灭气体被赋予涡旋扭矩。优选地，引导元件中的每个引导元件的周向倾斜方向并且优选地是周向倾斜角度，是相同的。

优选地，引导元件是开口54。因此，流过开口54的淬灭气体沿着开口54的倾斜角度而被引导，从而被赋予扭矩。

根据另一方面，开口54部分地轴向延伸，使得淬灭气体以轴向分量流过开口。可替代地或另外，开口可以部分地径向延伸，使得淬灭气体以径向分量流过开口。

根据另一方面，涡旋设备50布置在喷嘴系统60的(加压系统侧)入口处或直接布置在喷嘴系统60的上游。

根据另一方面，涡旋设备50与开关的中心轴线2同心布置。根据另一方面，开口相对于开关的中心轴线2布置在离轴位置处。

根据另一方面，涡旋设备50固定到第一触头10(相对于第一触头10没有可动部件)。

根据另一方面，涡旋设备布置在喷嘴系统的入口处。入口可以是加压系统侧入口，即，来自加压系统的入口。入口将加压系统连接到喷嘴系统。该连接可以轴向和/或径向定向，并且定向也可以具有用于赋予涡旋的周向分量。涡旋设备可以部分地从入口延伸到喷嘴系统中和/或加压系统中。

根据另一方面，涡旋设备包括多个周向倾斜的通道部分，该通道部分将加压系统连接到喷嘴系统。通道部分可以沿着圆形间隔布置，该圆形与轴线同心。通道部分可以具有轴向和/或径向分量。通道部分可以通过喷嘴系统的壁表面(例如，与轴线正交的底壁表面或平行于轴线的周壁表面)提供。

接下来，对关于喷嘴系统60的各方面进行描述，其实现与涡旋设备50协同地特别有利地灭弧。

根据一方面，喷嘴系统60固定结合到第一(可动)触头10和/或与第一触头10共同移动和/或由驱动第一触头10的驱动单元驱动。

根据另一方面，喷嘴系统60是锥形的(至少在其部分64中)，使得喷嘴系统的出口(部分66)处的最终直径小于喷嘴系统60的上游部分(例如，入口部分)处的直径。根据另一方面，喷嘴系统60具有直径较大的第一通道部分64和直径较小的第二通道部分66，第二通道部分66在第一通道部分64的下游。由此，生成了喷嘴系统出口处的淬灭气体的加速流动。在本文中，直径被定义为相应部分的(最大)内径，并且“上游”、“下游”总是指代在电流分断操作期间淬灭气体的流动方向。

根据另一方面，喷嘴系统60的直径从第一通道部分64到第二通道部分66连续(即，以非步进方式)减小。第一通道部分64和第二通道部分66优选彼此相邻。第一通道部分64优选地位于喷嘴系统60的入口处，并且第二通道部分66优选地位于喷嘴系统60的出口处。

根据另一方面，第二通道部分66在开关轴线2的方向上延伸。根据另一方面，第二通道部分66在轴向长度上具有基本上恒定的直径，轴向长度为至少10mm，优选地，至少20mm。根据另一方面，第二通道部分66的直径为至少5mm和/或最多15mm。

根据另一方面，喷嘴系统60平行于开关的中心轴线2延伸，并且优选地沿着中心轴线2(重叠)延伸和/或与中心轴线2同心延伸。根据另一方面，喷嘴系统60轴向延伸穿过第一触头10，并且喷嘴出口由第一触头10的中空尖端部分形成。

根据另一方面，涡旋设备50位于喷嘴系统60内(在其入口部分处)或直接位于喷嘴系统60的上游，具体地，位于第一通道部分64内或直接位于第一通道部分64的上游。

根据另一方面，喷嘴系统具有锥形部分，其中横截面面积在流动方向上逐渐减小(例如，导致收缩的喷嘴)。涡旋设备可以布置在锥形部分的上游。通过这种布置，涡旋允许穿过锥形部分的有效流动。另外，涡旋在锥形部分中被放大，使得即使使用对淬灭气体流动具有小阻力的弱涡旋设备50也可以实现给定的最终涡旋。

根据另一方面，喷嘴系统60的出口处的喷嘴(68)被形成为轴向延伸穿过第一触头10的(中空)尖端部分，例如，在第一触头10的尖端部分处形成为轴向延伸的管部分。喷嘴68可以被定位成与开关的中心轴线同心延伸和/或用于接收第二触头20(第二触头20例如是销触头)。

根据另一方面，喷嘴系统60的出口处的喷嘴68被布置为用于从基本上轴向方向吹到淬灭区域上(其不排除由于涡旋引起的周向流动分量但是其不包括喷嘴出口处的径向角度大于10°的流动)。

根据另一方面，喷嘴68被定位在在开关的中心轴线处，例如，沿着开关的中心轴线延伸(与轴线没有径向距离)。喷嘴系统60的入口可以被定位在距轴线的一定径向距离处。

根据另一方面，第一触头10是可动的，并且喷嘴系统60能够与第一触头一起移动。

接下来，对关于绝缘气体的各方面进行描述。

通过将本文中所描述的涡旋流动应用于低电压负载断路开关或中电压负载断路开关，可以明显改善其热中断性能。例如，这准许与不同于sf6的绝缘气体一起使用。sf6具有优异的介电特性和灭弧特性，因此通常用于气体绝缘开关设备中。然而，由于其高的全球变暖潜能，已经进行了大量努力来减少排放并最终停止使用这种温室气体，从而找到可以替换sf6的备选气体。

已经针对其它类型的开关提出了这种备选气体。例如，wo2014154292a1公开了具有备选绝缘气体的无sf6开关。用这种备选气体替换sf6在技术上具有挑战性，因为sf6具有非常好的切换特性和绝缘特性，这是由于它本身具有冷却电弧的能力。

根据一方面，即使备选气体与sf6的中断性能无法完全匹配，本配置也允许在负载断路开关中使用全球变暖潜能比sf6低的备选气体(例如，如wo2014154292a1中所描述的)。

优选地，绝缘气体在100年的间隔内的全球变暖潜能低于sf6。绝缘气体例如可以包括与碳氢化合物或有机氟化合物混合的至少一种背景气体组分，该至少一种背景气体组分选自由以下各项组成的组：co2，o2，n2，h2，空气，n2o。例如，介电绝缘介质可以包括干燥空气或技术空气(technicalair)。具体地，介电绝缘介质可以包括有机氟化合物，其选自由以下各项组成的组：氟代醚、环氧乙烷、氟代胺、氟代酮、氟代烯烃、氟代腈、以及它们的混合物和/或分解产物。具体地，绝缘气体可以包括作为碳氢化合物的至少ch4、全氟化和/或部分氢化的有机氟化合物、及其混合物。优选地，有机氟化合物选自由以下各项组成的组：碳氟化合物、氟代醚、氟代胺、氟代腈和氟代酮；优选地，为氟代酮和/或氟代醚，更优选地，为全氟代酮和/或氢氟代醚，更优选地，为具有4至12个碳原子的全氟代酮，甚至更优选地，为具有4、5或6个碳原子的全氟代酮。优选地，绝缘气体包括与空气或空气组分(诸如n2、o2和/或co2)混合的氟代酮。

在特定情况下，上文所提及的氟代腈是全氟代腈，具体地，包含两个碳原子和/或三个碳原子和/或四个碳原子的全氟代腈。更具体地，氟代腈可以是全氟代烷基腈，特别地，全氟代乙腈、全氟代丙腈(c2f5cn)和/或全氟代丁腈(c3f7cn)。最具体地，氟代腈可以是全氟代异丁腈(根据式(cf3)2cfcn)和/或全氟代-2-甲氧基丙腈(根据式cf3cf(ocf3)cn)。其中由于其低毒性，具体优选全氟代异丁腈。

该开关还包括其它部件，诸如标称触头、驱动器、控制器等，这些部件在图中省略并且在本文中不再进行描述。这些部件类似于传统的低电压负载断路开关或中电压负载断路开关而被设置。

负载断路开关可以用作低电压负载断路开关或中电压负载断路开关。这包括在不能排除电弧的设置中用作隔离开关，和/或用作开关-熔丝组合开关。

负载断路开关可以被设置为气体绝缘环网柜的一部分。因此，根据本发明的另一方面，提供了配电网、环网柜或二次配电气体绝缘开关设备，其具有如本文中所描述的负载断路开关。