专利名称：车辆用交流发电机的制作方法
技术领域：
本发明涉及一种搭载在乘用车、卡车等的车辆用交流发电机。
背景技术：
近年来，对于汽车用交流发电机提出了小型化并且在相同体积规格下改善发电能力的要求。也就是说，要求以合理的价格提供一种体积小并且输出高的车辆用交流发电机。一般说来，如图1的常规例所示，车辆用交流发电机由具有伦德尔型铁芯的转子芯构成，该伦德尔型铁芯含有轭部、轭铁部、励磁线圈、以及爪状磁极部。如图2所示，该励磁线圈卷绕在由尼龙等合成树脂制成的线圈架上。线圈架通常选择厚度在0. 3 1. 0mm、热传导率大约0. 27[W/mK]的材料。励磁线圈的周围由合成树脂制的线圈架包围，只有圆周方向受到用于冷却线圈的风吹，十分有利于冷却。车辆用交流发电机总是在励磁线圈温度高的情况下使用，这种情况称为工作状态。在工作状态，如果励磁线圈的温度低，由于施加于励磁线圈的电压将总是被控制在固定值，因此励磁线圈中流过的电流变多，励磁AT变大，输出电流增加。另一方面，如果励磁线圈的温度变高，励磁线圈的阻抗值就变高，励磁电流将减少，磁力AT减少，输出电流减少。因此，要增加交流发电机的输出电流，就需要研究如何高效地对励磁线圈进行冷却。图2所示为励磁线圈的简易传热途径。励磁线圈发热时，会通过热传导和热扩散这两个途径进行冷却。首先，第一个途径是从励磁线圈经过线圈架传导到磁极铁芯，通过热扩散从磁极铁芯的表面进行散热。然后，第二途径是通过直接热扩散，由励磁线圈的表面散热。通常，热阻由以下算式表示。Rs=I/Qi XA)--------------------(1)
Rs表示从励磁线圈表面进行热扩散时的热阻，h为热扩散系数，当采用一般风速的交流发电机(标准大小，外径为Φ128)，假设转速为2000rpm时，励磁线圈的表面风速大约为 4m/sec，此时h 50。此外，励磁线圈的表面积A以线圈外径Φ=79ιμ、宽度为27 mm计算， 此时Α=6. 7Χ1(Γ3。因此，Rs如下所示。Rs=I/(50 X 6. 7Χ10-3) ^ 3. 0------ (2)
同样，由转子芯表面进行热扩散时的热阻Rf如下所示。Rs = l/(hfXAf)------------------(3)
这里，hf为转子芯表面的热扩散系数，由以下算式表达。hf= ( λ a/ro) X0. 33 X (Rew. 1) 5------(4)
λ a为空气的热传导率，ro为旋转圆板的传热面半径。Rew. 1为旋转雷诺数。这里，常温下的Xa=2.76Xl(T2，ro = 106.3mm/2、Rew. 1=3.84 ΧΙΟ4。
Af为转子芯两侧面的面积(极间的凹部除外)，Af=O. 0144m2o因此，Rf如下所示。Rf=I/(33. 56X0. 0144) =2. 07 -------(5)
一方面关于线圈架的热阻，使线圈架的剖面图如图3所示构造时，A部分、B部分、C部分的热阻分别如下所示。Rba=Lba/ (0. 25 π (Do2-Di2) X λ c)——(6)
Rbb=Lbb/(π DiLc λ c)---------------(7)
Rbc=Lbc/ (0. 25 π (Do2-Di2) X λ c)-----(8)
这里，Lba, Lbb、Lbc为各部分的线圈架厚度。此外，Do为励磁线圈外径79mm，Di为励磁线圈内径57mm。Lc为线圈架高度沈.75mm。λ c为线圈架的热传导率，λ c=0. 2。这样，线圈架整体的合成热阻Rb则可由以下算式表达。1/Rb=l/Rba+1/Rbb+1/Rbc------------(9)
填入上述数值后得到Rb=O. 37。转子芯的热阻Wc由以下算式表达。Rk=Lk/(0. 25 π (Do2-Di2) X λ kX2-----(10)
Lk为转子芯两侧板的厚度，这里为15.5mm。Xk为转子芯的热传导率，λ k=70时， Rk=O. 05。这里，Rcv (励磁线圈的周向热阻)、Rch (励磁线圈的轴向热阻)由铜线构成，铜的热传导率大约为400，非常利于热的传导，因此可以认为Rcv=Rch ^ 0。综上所述，可得到图4所示的热阻图。S卩，由励磁线圈表面进行热扩散的热阻为Rs=3(k/w)，而由励磁线圈架、转子芯、转子芯表面进行热扩散的热阻为Rb+I k+Rf=2. 49 (k/w)。因此，如图4中下图所示，将励磁线圈的损失(发热)设为Q(W)时，励磁线圈表面的热扩散为45%，励磁线圈架、转子芯两侧、转子芯表面的热扩散为55%。当励磁线圈上升的温度与接收热量的空气的温度相同时，可以认为是Rs与Rb+I k+Rf的合成热阻，因此为1. 36。 因此，励磁线圈的温度上升为1. 36Q。
发明内容
本发明的目的在于提供一种车辆用交流发电机，其能提高励磁线圈的冷却性能， 降低工作时励磁线圈的温度上升，提高车辆用交流发电机的输出电流。本发明解决上述技术问题所采用的技术方案为一种车辆用交流发电机，其具有 励磁线圈，定子铁芯和转子芯，转子芯具有伦德尔型铁芯，该伦德尔型铁芯具有卷装该励磁线圈的圆筒部、从该轭的轴向位置向外周方向扩大的轭铁部、与该轭铁部连接并且形成为包围所述励磁线圈的爪状磁极部；定子铁芯在该爪状磁极部的外周对向配置，由层压铁芯和衔铁线圈构成，其特征在于励磁线圈的最外层绕线间隔排列，并且使表面积增大。申请人:发现，当根据电磁特性决定了转子形状，热阻Rf、Rk随之确定，同样励磁线圈架的尺寸确定了热阻Rb。要降低励磁线圈的温度，只需降低励磁线圈表面进行热扩散的热阻即可。在励磁线圈表面的下一层以内，与以往同样，进行整列绕制，获得最多的圈数，而在最外层绕线间隔排列，并且使表面积增大，这样就能降低表面进行热扩散的热阻。上述励磁线圈最外层绕线更好地间隔一圈排列。
上述励磁线圈最外层绕线更好地隔一圈再隔两圈排列。本发明的优点在实施例中作详细的说明。
图1是现有车辆用交流发电机的主要部分。图2是现有车辆用交流发电机中包含的定子铁芯、转子芯、励磁线圈和线圈架的简易传热途径。图3是现有线圈架的详细尺寸。图4是现有励磁线圈表面散热，线圈架、转子芯和转子芯表面散热时的简易热阻算式图。图5是现有励磁线圈的整列绕制的形态以及线圈架。图6是本发明实施例1所述的卷线形状。图7是本发明实施例2所述的卷线形状。图8是图6所示的实施方式的简易热阻算式图。图9是是图7所示的实施方式的简易热阻算式图。
具体实施例方式以下结合附图实施例对本发明作进一步详细描述。实施例1如图6所示，在励磁线圈表面的下一层以内，与以往同样，进行整列绕制，获得最多的圈数。在最外周部相对于整列绕制，将一个个卷线以间隔的方式进行绕制。 由于励磁线圈表面积增加一倍，进行热扩散的热阻为RSl=RS/2=1.5(k/w)，而由励磁线圈架、转子芯、转子芯表面进行热扩散的热阻仍为Rb+I k+Rf=2. 49(k/w)。将励磁线圈的损失 (发热)设为Q(W)时，励磁线圈表面的热扩散为38%，励磁线圈架、转子芯两侧、转子芯表面的热扩散为62%。当励磁线圈上升的温度与接收热量的空气的温度相同时，Rs与Rb+I k+Rf 的合成热阻为0. 94。如图8所示，因此，励磁线圈的温度上升值为0. 94Q，比原来的1. 36下降了 31%。实施例2如图7所示，可以以两圈一个间隔的方式绕制，由于励磁线圈表面积增加0. 667倍，进行热扩散的热阻为Rs2= Rs/1. 667=1. 8 (k/w)，而由励磁线圈架、转子芯、转子芯表面进行热扩散的热阻仍为Rb+I k+Rf=2. 49(k/w)。将励磁线圈的损失(发热)设为Q(W) 时，励磁线圈表面的热扩散为42%，励磁线圈架、转子芯两侧、转子芯表面的热扩散为58%。 当励磁线圈上升的温度与接收热量的空气的温度相同时，Rs与Rb+I k+Rf的合成热阻为 1. 04。如图9所示，因此，励磁线圈的温度上升值为1. 04Q,比原来的1. 36下降了对％。
权利要求
1.一种车辆用交流发电机，其具有励磁线圈，定子铁芯和转子芯，转子芯具有伦德尔型铁芯，该伦德尔型铁芯具有卷装该励磁线圈的圆筒部、从该轭的轴向位置向外周方向扩大的轭铁部、与该轭铁部连接并且形成为包围所述励磁线圈的爪状磁极部；定子铁芯在该爪状磁极部的外周对向配置，由层压铁芯和衔铁线圈构成，其特征在于励磁线圈的最外层绕线间隔排列，并且使表面积增大。
2.如权利要求1所述的发电机，其特征在于励磁线圈最外层绕线间隔一圈排列。
3.如权利要求1所述的发电机，其特征在于励磁线圈最外层绕线为隔一圈再隔两圈排列。
全文摘要
一种车辆用交流发电机，其具有励磁线圈，定子铁芯和转子芯，转子芯具有伦德尔型铁芯，该伦德尔型铁芯具有卷装该励磁线圈的圆筒部、从该轭的轴向位置向外周方向扩大的轭铁部、与该轭铁部连接并且形成为包围所述励磁线圈的爪状磁极部；定子铁芯在该爪状磁极部的外周对向配置，由层压铁芯和衔铁线圈构成，励磁线圈的最外层绕线间隔排列，并且使表面积增大。其能提高励磁线圈的冷却性能，降低工作时励磁线圈的温度上升，提高车辆用交流发电机的输出电流。
文档编号H02K3/24GK102420486SQ20111043763
公开日2012年4月18日 申请日期2011年12月23日 优先权日2011年12月23日
发明者王卫, 竺韵德 申请人:宁波韵升电机有限公司, 宁波韵升股份有限公司, 日兴(宁波)电机有限公司