一种频率连续变化的高频正弦电压注入的永磁同步电机位置估计方法与流程

本发明涉及永磁同步电机控制技术领域，特别涉及一种频率连续变化的高频正弦电压注入的永磁同步电机位置估计方法。

背景技术：

永磁同步电动机(pmsm)具有高效率、高功率密度、高控制精度等优点，而被广泛用于高性能驱动系统，例如家用电器、工业自动化装备、电动汽车等。永磁同步电机矢量控制需要实时获得转子永磁体磁极位置进行坐标变换，实现转矩、磁链解耦控制。但是，常用位置传感器，例如光电编码器、旋转变压器等，会增加电机系统的成本，降低系统可靠性。

近三十年，多种无位置传感器控制策略相继被提出。其中，低速范围和静止工况下，使用的高频注入法通过向电机定子绕组注入高频激励电压信号，并从高频电流响应中解调出转子位置。然而，注入高频信号的频率受制于逆变器开关频率限制，通常在0.5khz～2khz范围内，在注入频率处会产生尖锐的噪音，属于人耳可听范围。另一方面，注入高频信号会引起电磁兼容问题，会对周围电子设备产生影响。上述缺点限制了该方法在实际工业、家用等场合的应用。针对高频注入带来的问题，文献《sensorlesscontrolstrategyforipmsmtoreduceaudiblenoisebyvariablefrequencycurrentinjection》(dub,zhaot,hans,songl,cuis.ieeetransactionsonindustrialelectronics,2020,67(2):1149-59.)采用一种变频电流注入方法，在一定程度上可以降低噪声，然而该方法的实现需要额外两个谐振控制器会增加系统计算量。文献《pseudo-random-frequencysinusoidalinjectionforpositionsensorlessipmsmdrivesconsideringsampleandholdeffect》(zhangg,wangg,zhangh,wangh,big,zhangx,etal.ieeetransactionsonpowerelectronics，2019,34(10):9929-41.)注入两个不成倍数关系的高频激励信号，以衰减特定频率的噪声，但是该方法噪声频谱依然不连续，仍然会有较明显的噪声。

技术实现要素：

鉴于上述问题，本发明的目的在于提供一种频率连续变化的高频正弦电压注入的永磁同步电机位置估计方法，在估计d轴注入在一定频率范围内频率连续变化的高频正弦信号，并在估计q轴上提取高频电流信号，然后将高频电流信号通过低通滤波器、归一化处理得到与电机参数无关的位置估计误差信息；再利用位置跟踪器估计位置。所提方法在保留无位置传感器控制高动、静态性能的前提下，有效降低电磁噪声。

本发明为了实现上述发明目的，采用如下技术方案：

一种频率连续变化的高频正弦电压注入的永磁同步电机位置估计方法，包括以下步骤：

步骤1，设计频率连续变化且幅值/频率为常数的高频正弦电压信号发生器，过程如下：

1.1设计频率连续变化的高频正弦电压信号发生器，分为二个阶段进行：

第一阶段为角频率增长阶段：

当第一个注入周期开始时，生成一个角频率为ωh1的正弦波，然后让角频率线性增加，即ωhk＝ωh1+(k-1)δω，直到角频率增加至ωhm，则注入频率连续变化的高频正弦电压信号：

uinj＝uh(t)sin(ωhkt)；

其中，uh(t)为频率连续变化的高频正弦电压信号随时间变化的幅值，ωh1为注入信号的第1个周期的角频率，ωhk为注入信号的第k个周期的角频率，ωhm为注入信号的第m个周期的角频率，t为时间，其中1≤k≤m，k、m为正整数，δω＝(2π)/ts，ts为控制周期；

第二阶段为角频率减小阶段：

当角频率增加至ωhm，然后让角频率线性减小，即ωhz＝ωhm-(z-m)δω，直到角频率减小至ωhy，则注入频率连续变化的高频正弦电压信号：

uinj＝uh(t)sin(ωhzt)；

其中，ωhz为注入信号的第z个周期的角频率，ωhy为注入信号的第y个周期的角频率，其中m≤z≤y，z、y为正整数，ωh1＝ωhy；

同理，当角频率达到ωhy后，则继续使角频率线性增加，重复上述步骤，以这种方式作为一个循环，以此往下进行，将会产生频率连续变化的高频正弦电压信号；

1.2设置幅值/频率为常数的高频正弦电压信号发生器；

频率连续变化的高频正弦电压信号的幅值需要随其频率变化而变化，为了保证信噪比，需要满足产生频率连续变化的高频正弦电压信号的幅值与角频率成正比；

在这里定义幅值角频率比为kv，即：

kv＝uh(t)/ωh(t)；

其中，ωh(t)为频率连续变化的高频正弦电压信号随时间变化的角频率；

步骤2，计算估计dq坐标系计算高频电流响应，过程如下：

2.1推导估计dq坐标系高频电流响应通用表达形式；

根据坐标关系图得出：

式中，为估计dq坐标系下定子电流高频分量，为估计d轴和实际q轴之间的夹角，θe为实际转子磁极d轴所在位置，为估计转子磁极d轴所在位置，σl＝(ld+lq)/2为均值电感，δl＝(ld-lq)/2为差值电感；

2.2在估计d轴注入频率连续变化的高频正弦电压；

在永磁同步电机矢量控制估计d轴注入频率连续变化的高频正弦电压：

式中，分别为估计dq轴的高频电压，uh为注入频率连续变化的高频正弦电压的幅值，ωh为注入频率连续变化的高频正弦电压的角频率；

根据上述公式得：

步骤3，在估计q轴中解调高频电流响应，提取位置信息，过程如下：

3.1选取解调信号kd＝cos(ωht),与高频响应电流相乘，将该高频响应电流通过低通滤波器，得经解调过后的高频电流响应信号为：

式中，iδ为解调后的高频响应电流，lpf为低通滤波器；

3.2选取km＝(ldlqωh)/(uhδl)，与解调后的高频响应电流iδ相乘，进行归一化处理，得到与电机参数无关的位置估计误差：

步骤4，位置估计；

在获取转子位置误差信号后，利用位置跟踪器估计永磁同步电机转子位置信息。

优选地，所述1.1中，逆变器的pwm频率优选20khz，高频注入信号的频率设置为0.5khz～2khz，远高于电机基波频率。

优选ωhm＝2khz，ωh1＝ωhy＝1khz；

优选地，所述1.2中，取kv＝0.03/π(v/hz)，则60v≤uh(t)≤120v，1khz≤ωh(t)≤2khz；

即产生一个频率与幅值分别在1khz～2khz与60v～120v范围内连续变化的高频正弦电压信号。

优选地，所述步骤4中，选用锁相环估计转子位置和转速。

本发明提供一种频率连续变化的高频正弦电压注入的永磁同步电机位置估计方法，可以将注入信号所激励的电流的频谱峰值部分降低，且向两边拓宽，即可达到显著降低尖锐噪声的目的。

本发明的技术构思为：针对已有永磁同步电机传统高频注入方法存在声学噪声问题，基于dq两相同步旋转坐标系下永磁同步电机数学模型，设计频率连续变化的高频正弦电压入模式，通过沿着估计d轴注入频率连续变化的高频正弦电压，计算估计q轴高频电流响应，将高频电流响应进行解调处理，通过低通滤波器，而后进行归一化处理去掉与转子位置无关的一项，将得到的位置误差信号，通过位置跟踪器估计永磁同步电机转子位置。

本发明采用上述技术方案，具有以下有益效果：

(1)通过估计d轴注入连续高频正弦电压信号，可以将电磁噪声分散在一个频带内，削弱电磁噪声，同时保留了估计d轴高频注入产生转矩脉动小的优点；

(2)注入电压幅值与注入频率成正比，保证转子位置估计的信噪比，提高了位置的精度。

附图说明

图1为本发明的整个控制系统结构框图；

图2两相静止坐标系、实际两相同步旋转坐标系、估计两相同步旋转坐标系之间的位置关系示意图；

图3频率连续变化的高频正弦电压信号发生器原理框图；

图4为位置跟踪器；

图5为当永磁同步电机转速给定值为为150r/min，电机相电流fft分析仿真波形。

具体实施方式

下面结合附图对本发明做进一步说明。

参照图1～图5，一种频率连续变化的高频正弦电压注入的永磁同步电机位置估计方法，首先建立如图2所示的坐标系关系图，d-q为实际同步旋转坐标系，为估计转子同步旋转坐标系，α-β为实际两相静止坐标系，并且定义为估计d轴和实际q轴之间的夹角，θe为实际转子磁极d轴所在位置，为估计转子磁极d轴所在位置，所述方法包括以下步骤：

步骤1，设计频率连续变化且幅值/频率为常数的高频正弦电压信号发生器，过程如下：

1.1设计频率连续变化的高频正弦电压信号发生器，分为二个阶段进行：

第一阶段为角频率增长阶段：

当第一个注入周期开始时，生成一个角频率为ωh1的正弦波，然后让角频率线性增加，即ωhk＝ωh1+(k-1)δω，直到角频率增加至ωhm，则注入频率连续变化的高频正弦电压信号：

uinj＝uh(t)sin(ωhkt)；

其中，uh(t)为频率连续变化的高频正弦电压信号随时间变化的幅值，ωh1为注入信号的第1个周期的角频率，ωhk为注入信号的第k个周期的角频率，ωhm为注入信号的第m个周期的角频率，t为时间，其中1≤k≤m，k、m为正整数，δω＝(2π)/ts，ts为控制周期；

第二阶段为角频率减小阶段：

当角频率增加至ωhm，然后让角频率线性减小，即ωhz＝ωhm-(z-m)δω，直到角频率减小至ωhy，则注入频率连续变化的高频正弦电压信号：

uinj＝uh(t)sin(ωhzt)；

其中，ωhz为注入信号的第z个周期的角频率，ωhy为注入信号的第y个周期的角频率，其中m≤z≤y，z、y为正整数，ωh1＝ωhy；

同理，当角频率达到ωhy后，则继续使角频率线性增加，重复上述步骤，以这种方式作为一个循环，以此往下进行，将会产生频率连续变化的高频正弦电压信号；

1.2设置幅值/频率为常数的高频正弦电压信号发生器；

频率连续变化的高频正弦电压信号的幅值需要随其频率变化而变化，为了保证信噪比，需要满足产生频率连续变化的高频正弦电压信号的幅值与角频率成正比；

在这里定义幅值频率比为kv，即：

kv＝uh(t)/ωh(t)；

其中，ωh(t)为频率连续变化的高频正弦电压信号随时间变化的角频率；

步骤2，建立高频电压信号下永磁同步电机数学模型，过程如下：

2.1，在dq两相同步旋转坐标系上，永磁同步电机状态方程表示如下：

式中，ud、uq、id、iq分别为dq坐标系上定子电压、电流，rs为定子电阻，ld、lq为d、q轴电感，ωe为电气角速度，ψf为永磁体磁链幅值；

2.2，由于高频注入信号的频率远高于电机的基波频率，因此把三相永磁同步电机看作一个电阻和电感电路，又因为高频时电阻相对电抗非常小，所以忽略电阻；此时，三相永磁同步电机的高频电压方程简化为：

式中，udh、uqh、idh、iqh为d、q轴上的高频电压、电流分量，下标h表示高频分量；

步骤3，计算估计dq坐标系计算高频电流响应，过程如下：

3.1推导估计dq坐标系高频电流响应通用表达形式；

根据坐标关系图得出：

式中，为估计dq坐标系下定子电流高频分量，为估计d轴和实际q轴之间的夹角，实际转子磁极d轴所在位置，为估计转子磁极d轴所在位置，σl＝(ld+lq)/2为均值电感，δl＝(ld-lq)/2为差值电感；

从公式(3)中得出：

3.2在估计轴注入频率连续变化的高频正弦电压；

在永磁同步电机矢量控制估计轴注入频率连续变化的高频正弦电压：

式中，分别为估计dq轴的高频电压，uh为注入频率连续变化的高频正弦电压的幅值，ωh为注入频率连续变化的高频正弦电压的角频率；将公式(5)代入公式(4)得：

步骤4，在估计q轴中解调高频电流响应，提取位置信息，过程如下：

4.1选取解调信号kd＝cos(ωht),与高频响应电流相乘，将该高频响应电流通过低通滤波器，得经解调过后的高频电流响应信号为：

式中，iδ为解调后的高频响应电流，lpf为低通滤波器；

4.2选取km＝(ldlqωh)/(uhδl)，与解调后的高频响应电流iδ相乘，进行归一化处理，得到与电机参数无关的位置估计误差：

步骤5，位置估计；

在获取转子位置误差信号后，利用位置观测器估计永磁同步电机转子位置信息。

优选地，所述1.1中，逆变器的pwm频率优选20khz，高频注入信号的频率设置为0.5khz～2khz，远高于电机基波频率。

优选ωhm＝2khz，ωh1＝ωhy＝1khz；

优选地，所述1.2中，取kv＝0.03/π(v/hz)，则60v≤uh(t)≤120v，1khz≤ωh(t)≤2khz；

即产生一个频率与幅值分别在1khz～2khz与60v～120v范围内连续变化的高频正弦电压信号。

优选地，所述步骤5中，选用锁相环估计转子位置和转速。

图5为仿真获得的波形图，该仿真在matlab的simulink中搭建，可见采用了本发明的一种频率连续变化的高频正弦电压注入永磁同步电机的方法之后，相电流fft分析中发现与注入固定频率正弦电压信号的相电流频谱峰值相比，注入频率连续变化的高频正弦电压信号的相电流频谱峰值得到降低，且将相电流频谱峰值分散在一个频带内，削弱了电磁噪声，本仿真结果证明了本发明方法的有效性。