点和第2分割点之间，连接有第3电容器，可按照分布常数，构成第1，第2电感器和分割点之间的第3电容器，可在高的频率之前实现稳定的特性。
[0038]在本发明的无源均衡器中，由于在形成接近而平行设置的第I电感器和第2电感器的导体之间，按照分布常数而形成第1，第2和第3电容器，不必将第I?第3电容器作为个别组成部件而配备，价格更低，容易实现小型化。
[0039]在本发明的无源均衡器中，由于上述第I接地点和上述第2接地点由接地端子，电源地或电源线构成，故无论是单端传送，还是是差动传送，均可使用。
[0040]在本发明的无源均衡器中，由于成对地将同一部件并列，用于差动信号，将各对的上述第I接地点之间和上述第I接地点之间连接，故可在差动传送中，可以不需要接地端子的形式构成，容易确保绝缘。
【附图说明】
:
[0041]图1为表示本发明的无源均衡器的第I实施方式的电路图；
[0042]图2为图1的无源均衡器的频率特性曲线；
[0043]图3为构成受到传送损耗和多重反射的影响时参考的眼图；
[0044]图4为采用图1的无源均衡器时的眼图；
[0045]图5为构成受到传送损耗和多重反射的影响时参考的眼图；
[0046]图6为采用图1的无源均衡器的时的眼图；
[0047]图7为整理而改写图1所示的无源均衡器的部件配置；
[0048]图8为表示本发明的无源均衡器的第2实施方式的电路图；
[0049]图9为本发明的无源均衡器的第3实施方式的电路图；
[0050]图10为现有的无源均衡器的等效电路；
[0051]图11为图10所示的现有的无源均衡器的频率特性曲线；
[0052]图12为采用图10所示的现有的无源均衡器时的眼图；
[0053]图13为采用现有的无源均衡器的时的眼图。
[0054]标号的说明:
[0055]标号I, Ip, In表不输入端子；
[0056]标号3, 3ρ, 3η表不输出端子；
[0057]标号5表示接地端子；
[0058]标号11表示共振电路(第I共振电路)；
[0059]标号13表示共振电路(第2共振电路)；
[0060]标号Cl表不电容器(第I电容器)；
[0061]标号C3表不电容器(第2电容器)；
[0062]标号C5表不电容器(第3电容器)；
[0063]标号C23表不电容器；
[0064]标号E表示无源均衡器；
[0065]标号LI表不电感器(第I电感器)；
[0066]标号L3表不电感器(第2电感器)；
[0067]标号L21表不电感器；
[0068]标号Pl，Pin，Plp表示连接点(第I连接点)；
[0069]标号P3，P3n，P3p表示连接点(第2连接点)；
[0070]标号Rs, Rsp, Rsn表不串联电阻器；
[0071]标号Rl, Rip, Rln, 2XR1表不并联电阻器(第I并联电阻器)；
[0072]标号R3, R3p, R3n, 2XR3表不并联电阻器(第2并联电阻器)；
[0073]标号Rll, R13, R15表不电阻器。
【具体实施方式】
[0074]下面参照附图，对本发明的实施方式进行说明。
[0075]图1为表示本发明的无源均衡器E的第I实施方式的电路图。
[0076]在图1中，在输入端子I和输出端子3之间串联有串联电阻器Rs，并且连接有由电感器(第I电感器)LI和与其串联的电容器(第I电容器)Cl构成的共振电路11，以及由电容器(第2电容器)C3和与其串联的电感器(第2电感器)L3构成的共振电路13。
[0077]电感器LI设置于输入端子I侧，电感器L3设置于输出端子3侧，电容器Cl设置于输出端子3侧，电容器C3设置于输入端子I侧。这些串联电阻器Rs和共振电路11，13相互并联于输入输出端子1，3之间。
[0078]在电感器LI和电容器Cl的连接点(第I连接点)P1上，连接有并联电阻器(第I并联电阻器)Rl的一端，并联电阻器(第I并联电阻器)Rl的另一端与第I接地点连接。
[0079]在电感器L3和电容器C3的连接点(第2连接点)P3上，连接有并联电阻器(第2并联电阻器)R3的一端，并联电阻器R3的另一端与第2接地点连接。在第I实施方式中，第I和第2接地点均为电源地。
[0080]串联电阻器Rs和并联电阻器Rl、R3以直流方式构成π型衰减器。例如，当传送线路的电感系数为50 Ω，直流的衰减量设定为6dB时，则串联电阻器Rs的电阻值为37 Ω，并联电阻器Rl、R3的电阻值为150 Ω。
[0081]共振电路11和共振电路13不必一定具有相同的常数，也可分别设定各自的常数，调整传递特性。但是，通常，最好，电感器LI，L3，电容器Cl，C3的常数一致，不增加组成部件的种类。
[0082]图2为图1所示的无源均衡器E的通过特性曲线，其中，峰值频率(共振频率)设定为5GHz。在这里所示的各曲线为下述的条件。
[0083]曲线S21 (I):电感器LI，L3均为ΙΟηΗ，电容器Cl，C3均为0.1pF ;
[0084]曲线S21 (2):电感器LI，L3均为5nH，电容器Cl，C3均为0.2pF ;
[0085]曲线S21 (3):电感器LI，L3均为InH，电容器Cl，C3均为lpF。
[0086]根据图2可知，共振电路11，13的电感器L1，L3的系数越小，共振频率附近的特性形成越陡峭的曲线。图10所示的现有的无源均衡器E所示的特性，S卩，共振电路的电感系数越大，共振频率附近的特性越陡峭的曲线的倾向(参照11)呈现相反的倾向。
[0087]图3为表示1G比特/秒的传送信号受到传送损耗和多重反射的影响，劣化的状态的眼图。
[0088]图4表示相对产生这样的眼图劣化的传送线路，插入图1的无源均衡器E的情况下的眼图。在各眼图中，与图2的通过特性相对应，具有下述的条件。
[0089]眼图(I):电感器LI，L3均为1nH,电容器Cl，C3均为0.1pF ；
[0090]眼图(2):电感器LI，L3均为5nH，电容器Cl，C3均为0.2pF ；
[0091]眼图(3):电感器L1，L3均为InH，电容器Cl，C3均为IpF。
[0092]根据图4可知，电感器L1，L3均在较大值的时候获得良好的眼图。另外表明，与作为现有的无源均衡器的眼图的图12相比较，获得大幅度的改善，本发明的方案对于因多重反射而劣化的眼图的恢复是有效的。
[0093]另外，当然，在获得图4和图12的眼图时，采用完全相同的传送线路条件。
[0094]为了进行与图13所示的现有的无源均衡器的眼图的比较，还给出图1的无源均衡器E为为了用于16G比特/秒的传送信号而按照常数设定时的眼图。
[0095]图5为受到传送损耗和多重反射的影响而劣化的16G比特/秒的传送信号的眼图，图6为插入图1所示的无源均衡器E时的眼图。
[0096]通过图6和图13的比较可知，相对16G比特/秒的传送信号，本发明的无源均衡器E获得比现有的无源均衡器好的眼图。
[0097]但是，根据图4也能清楚地可知，电感器L1，L3均在电感系统较大的情况下为良好的方案，以及电容器Cl，C3均在小容量的情况下为良好的方案对于部件的小型化，也是有利的。
[0098]其原因在于，如果伴随部件的小型化，内部导体布图细微化时，由于即使在电感器LI，L3的整体的外形尺寸小的情况下，仍对线路进行细线化处理，故较容易维持电感系数，与此相反，由于对于电容器Cl，C3，即使容量小，也是可以的，故即使小型化，也没有多大问题的。
[0099]如