9，并不区分这些的情况。此外，存在对于第I梳齿电极59A所涉及的结构等，如“第I母线61A”等那样，赋予“第I”以及“A”，对于第2梳齿电极59B所涉及的结构等，如“第2母线61B”等那样，赋予“第2”以及“B”的情况，此外，存在省略“第1”、“第2”、“A”以及“B”的情况。
[0057]各梳齿电极59具有:相互对置的2根母线61、从各母线61向另一母线61侧延伸的多个电极指63、和在多个电极指63之间从各母线61向另一母线61侧延伸的多个虚设电极65。并且，I对梳齿电极59被配置为多个电极指63相互啮合(交叉)。
[0058]另外，虽然SAW的传播方向根据多个电极指63的方向等而被规定，但在本实施方式中，为了方便，存在以SAW的传播方向为基准，说明多个电极指63的方向等的情况。
[0059]母线61例如形成为以大致恒定的宽度在SAW的传播方向(X方向)上延伸为直线状的长条状。并且，I对母线61在与SAW的传播方向交叉(在本实施方式中为正交)的方向(y方向)上对置。
[0060]多个电极指63形成为以大致恒定的宽度在与SAW的传播方向正交的方向(y方向)上延伸为直线状的长条状，在SAW的传播方向(X方向)上以大致恒定的间隔排列。I对梳齿电极59的多个电极指63的间距P (例如电极指63的中心间距离)例如被设定为与希望谐振的频率处的SAW的波长λ的半波长相等。波长λ例如是Ιμ???6μπ?。
[0061]多个虚设电极65例如形成为以大致恒定的宽度在与SAW的传播方向正交的方向(y方向)上延伸为直线状的长条状，被配置在多个电极指63之间的中央(以与多个电极指63同等的间距排列)。并且，一个梳齿电极59的虚设电极65的前端与另一个梳齿电极59的电极指63的前端隔着间隙而对置。
[0062]IDT55例如由金属形成。作为该金属，例如举例有Al或者以Al为主成分的合金(Al合金)ο Al合金例如是Al-Cu合金。另外，IDT55也可以由Cu、Pt、Au等金属与Ta2O5等电介质的层叠体构成。此外，IDT55也可以由多个金属层构成。IDT55的厚度被适当地设定即可。
[0063]若通过IDT55向基板53施加电压，则在基板53的上表面53a附近引起沿着上表面53a在X方向上传播的SAW。此外，SAff被电极指63反射。并且，形成以电极指63的间距P为半波长的驻波。驻波被变换为与该驻波相同频率的电信号，并通过电极指63而被取出。这样，SAff元件51作为谐振器或滤波器而起作用。
[0064]反射器57由形成在基板53的上表面53a的导电图案(导电层)构成，俯视下形成为格子状。也就是说，反射器57具有:在与SAW的传播方向交叉的方向上相互对置的I对母线(省略符号)以及在这些母线之间在与SAW的传播方向正交的方向(y方向)上延伸的多个电极指(省略符号)。反射器57的多个电极指以与IDT55的多个电极指63大致相同的间距排列。
[0065]在之前说明的图2中，如对干扰波谐振器15等赋予符号所示那样，示意性地表示IDT55以及反射器57。
[0066]接收滤波器13的多模滤波器19如图2中示意性地所示那样，具有:在SAW的传播方向上排列的多个(在本实施方式中为3个)IDT55、和配置在其两侧的反射器57。此外，多模滤波器19例如是将输入的不平衡信号变换为平衡信号并输出的不平衡输入-平衡输出型的滤波器。
[0067]发送滤波器11、接收滤波器13以及干扰波谐振器15例如被共同设置在一个基板53的上表面53a。另外，在图2中，假定这样的情况，与图3同样地，定义xyz坐标系。
[0068]图4是说明各种谐振器的频率特性以及分波器I的作用的图。该图中，横轴表示频率f，纵轴表示阻抗的绝对值I Z I以及阻抗的相位ang (Z)。
[0069]发送滤波器11将从下限频率fT1到上限频率f T2的发送频带TxB设为通带。接收滤波器13将从下限频率fR1到上限频率f R2的接收频带RxB设为通带。接收频带RxB比发送频带TxB高，此外，在发送频带TxB与接收频带RxB之间，设置用于减少两个频带的信号的干扰的防护频带(guard band)GB。
[0070]fT1、fT2、fR1以及f ^例如根据UMTS等的规格而被设定。另外，在UMTS中，发送频带TxB的频带宽度与接收频带RxB的频带宽度相同。也就是说，满足下式。
[0071]fT2-fn= f R2-fR1 (I)
[0072]在图4中，线匕表示发送滤波器11的串联谐振器17S的频率-阻抗的绝对值特性的一个例子，线匕表示发送滤波器11的串联谐振器17S的频率-阻抗的相位特性的一个例子，线LP表示发送滤波器11的并联谐振器17P的频率-阻抗的绝对值特性的一个例子，线Pp表示并联谐振器17P的频率-阻抗的相位特性的一个例子，线L:表示干扰波谐振器15的频率特性-阻抗的绝对值的一个例子，线P:表示干扰波谐振器15的频率-阻抗的相位特性的一个例子。
[0073]如公知的那样，梯子型滤波器(发送滤波器11)构成为串联谐振器17S的谐振频率f&与并联谐振器17P的反谐振频率fPa大致一致，此外，谐振频率与反谐振频率的频率差df(fSa-f&，fPa-fPr)与发送频带TxB的频带宽度大致相等。通过这样构成，从而梯子型滤波器作为以谐振频率f&为中心且以频带宽度大致为频率差df的频率范围为通带的滤波器而起作用。但是，上述的频率的关系是使用了压电谐振器的分波器的基本设计思想，在实际的分波器中，存在为了得到规定的电特性而微调各谐振器的谐振频率、频率差的情况。
[0074]因此，在以发送频带TxB为通带的发送滤波器11中，串联谐振器17S的谐振频率4以及并联谐振器17P的反谐振频率f Pa位于发送频带TxB的大致中央。此外，由于频率差df与发送频带TxB的频带宽度(fT2_fT1)大致相等，因此串联谐振器17S的反谐振频率fSa比发送频带TxB高，并联谐振器17P的谐振频率f Pr比发送频带TxB低。
[0075]这里，作为基于互调失真的失真波，在将干扰波的频率设为A，将发送波的频率设为fT时，存在基于以f a= 2f T-f:为频率的3次非线性的失真波。若该失真波的频率f ?处于接收频带RxB内，则接收信号RS的SN比降低。因此，若从接收频带RxB等对满足这样条件的fj的范围(干扰波频带JB)进行逆运算并求出，在该干扰波频带JB内设定干扰波谐振器15的谐振频率f>，则能够将作为导致SN比的降低的失真波的产生要因的干扰波的电流适当地向接地端子9释放，能够防止干扰波被输入到发送滤波器11、接收滤波器13。也就是说，能够适当地减少导致SN比的降低的失真波。
[0076]另外，由于在UMTS等规格中，发送波的频率fT与接收波的频率f卩的关系为:
[0077]fR= f τ+ΤχΒ 的频带宽度 +GB 的频带宽度=fT+ (fT2-fT1) + (fR1_fT2)⑵，
[0078]因此与以fIM= 2f T-fj为频率的3次非线性相应的失真波进入到接收频带RxB内的A的范围，在图4中为满足SB的频带宽度=GB的频带宽度、JB的频带宽度=TxB的频带宽度=RxB的频带宽度的范围。也就是说，若fj的范围是:
[0079]2fT1-fR1< f j< 2f T2-fR2 (3)
[0080]换句话说，将干扰波谐振器15的谐振频率匕设定为:
[0081 ] 2fT1-fR1 < f Jr< 2f T2-fR2 (4)，
[0082]则能够得到上述那样的互调失真的抑制效果。
[0083]在图4中，干扰波频带JB的下限频率G是作为(3)的左边的(fn= 2fT1-fR1)。干扰波频带JB的上限频率fj2是作为(3)的右边的(fj2=2fT2_fR2)。如该图所示，干扰波频带JB是关于发送频带TxB与接收频带RxB相互对称的频带。另外，干扰波频带JB与发送频带TxB之间的间隙频带SB的频带宽度与防护频带GB的频带宽度相同。
[0084]根据发送频带TxB的频带宽度与防护频带GB的频带宽度的相对大小，并联谐振器17P的谐振频率能够成为干扰波频带JB内的频率。具体来讲，由于如上述那样，并联谐振器17P的反谐振频率fPa被设为发送频带TxB的中央的频率，并联谐振器17P的谐振频率fPr与反谐振频率频率差df P被设为与发送频带TxB的频带宽度大致相同，因此若防护频带GB的频带宽度比发送频带TxB的频带宽度的一半还小，则并联谐振器17P的谐振频率
能够成为干扰波频带JB内的频率。
[0085]反过来说，若防护频带GB的频带宽度比发送频带TxB的频带宽度的一半还大，(fR1-fT2> (f T2_fT1)/2)，则在通常的设定方法中，并联谐振器17P的谐振频率不能成为干扰波频带JB内的频率。作为这样的规格，例如举例有UMTS的频带1、2、4-7、9-12、15-19、21-23。另外，作为防护频带GB的频带宽度比发送频带TxB的频带宽度的一半还小的规格，例如举例有UMTS的频带3、8、25、26以及28。
[0086]干扰波谐振器15与并联谐振器17P不同，不构成发送滤波器11 (梯子型滤波器)。因此，干扰波谐振器15的反谐振频率匕可以与串联谐振器17S的谐振频率f &不一致，也可以不是发送频带TxB内。干扰波谐振器15的谐振频率匕与反谐振频率的频率差dfJ( = fJa-fJr)也可以与发送频带TxB的频带宽度(fT2-fn)相同。这些被适当地设定即可。
[0087]例如，干扰波谐振器15的反谐振频率相对于串联谐振器17S的谐振频率f & (发送频带TxB的中央)以发送频带TxB的频带宽度(fT2_fT1)的10%以上的宽度向低频侧或者高频侧偏离。
[0088]此外，例如如图4所示，干扰波谐振器15的反谐振频率相对于串联谐振器17S的谐振频率f&以比发送频带TxB的频带宽度(fT2_fT1)的1/2大的宽度向低频侧偏离。在其它的观点中，干扰波谐振器15的反谐振频率被设为比发送频带TxB低(f>< fT1)。
[0089]在该情况下，干扰波谐振器15的谐振频率与反谐振频率之间的频带从发送频带TxB偏离。其结果，由于在发送波中不存在干扰波谐振器15的SAW振动变大的情况，因此例如能够减少在干扰波谐振器15中干扰波以及发送波混合而产生失真波。
[0090]此外，例如，在如上述那样干扰波谐振器15的反谐振频率被设为比发送频带TxB低的情况下，如图4所示，反谐振频率匕被设为比干扰波频带的上限频率f:2高(f J2
< fja)。
[0091]在该情况下，例如由于在干扰波中不存在干扰波谐振器15的SAW振动变大的情况，因此能够减少在干扰波谐振器15中干扰波以及发送波混合而产生失真波。此外，例如由于干扰波谐振器15在干扰波频带JB阻抗较低，因此干扰波的电流容易向接地端子9流动，抑制了失真波的生成。
[0092]另外，若将干扰波谐振器15的谐振频率匕与反谐振频率f >的频率差df j设定为与干扰波频带JB的频带宽度相同程度，若谐振频率比干扰波频带JB的中央的频率高afn+f]2)/2 < fg，则反谐振频率匕可靠地被设为比干扰波频带的上限频率f:2高。由此，从干扰波谐振器产生的失真波为最大的频率偏离干扰波频带。
[0093]综上所述，干扰波谐振器15的反谐振频率以及频率差d ?与并联谐振器